车辆用减震弹簧钢65Mn盘条的生产实践

1

作者 金武俊 《酒钢科技》 2020年第4期45-48,共4页

主要介绍车辆用减震弹簧钢65Mn盘条的开发,通过合理的炼钢冶炼工艺控制,轧制过程中控轧控冷工艺,生产出性能稳定的φ6.5mm规格的盘条。

关键词 65Mn弹簧钢 索氏体 斯太尔摩线 力学性能 生产实践

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Φ6.5mm 65Mn弹簧钢盘条的研发 被引量：7

2

作者 庄娜 胡泽明 范众维 《金属制品》 2010年第6期39-42,共4页

传统的65Mn弹簧钢盘条拉拔过程中需要进行铅淬火以获得索氏体组织。采用4种不同的控冷工艺参数生产65Mn盘条,控制吐丝温度约800℃,经方案1处理后,索氏体体积分数约为60%～80%,很不均匀,抗拉强度平均为950 MPa;经方案2处理后,索氏体体积... 传统的65Mn弹簧钢盘条拉拔过程中需要进行铅淬火以获得索氏体组织。采用4种不同的控冷工艺参数生产65Mn盘条,控制吐丝温度约800℃,经方案1处理后,索氏体体积分数约为60%～80%,很不均匀,抗拉强度平均为950 MPa;经方案2处理后,索氏体体积分数约为70%～85%,不均匀,抗拉强度平均为1 000 MPa;经方案3处理后,索氏体体积分数约为95%,不均匀,局部存在马氏体,抗拉强度平均为1 120 MPa;经方案4处理后,索氏体体积分数约为95%,金相组织均匀,抗拉强度平均为1 080 MPa。 展开更多

关键词 65Mn弹簧钢 盘条 索氏体 斯太尔摩线

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钢绞线用SWRH72BCr盘条质量改进

3

作者 陆峰 陆庆丰 《金属制品》 CAS 2024年第1期35-38,共4页

对影响钢绞线用SWRH72BCr盘条合格率的关键因素进行分析,认为连铸坯的横向裂纹是造成盘条结疤缺陷的主要原因。盘条添加的V元素在增加淬透性的同时使珠光体与贝氏体相变区发生分离,增加了小规格盘条的控冷难度,斯太尔摩风冷线冷却不均... 对影响钢绞线用SWRH72BCr盘条合格率的关键因素进行分析,认为连铸坯的横向裂纹是造成盘条结疤缺陷的主要原因。盘条添加的V元素在增加淬透性的同时使珠光体与贝氏体相变区发生分离,增加了小规格盘条的控冷难度,斯太尔摩风冷线冷却不均匀是盘条强度不合格的直接原因。通过改善连铸工艺,调整斯太尔摩线佳灵装置与风机风量,将佳灵装置的角度由30°调整至50°,对轧制工艺优化改进后盘条平均抗拉强度提高约20 MPa,抗拉强度最大波动80 MPa,产品综合合格率由94.0%提高到98.99%。 展开更多

关键词 SWRH72BCr 钢绞线 淬透性 连铸 斯太尔摩线 抗拉强度

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82B线材在斯太尔摩线上的温度场模拟 被引量：5

4

作者 杭乃勤 万五霞 +2 位作者 王伯文 卓钊 程向龙 《武汉科技大学学报》 CAS 2009年第3期229-233,共5页

采用商用marc/mentent有限元软件,利用marc软件的用户扩展接口,开发fortran语言相变潜热处理模块,模拟高碳钢线材在斯太尔摩线上的传热及相变过程,所得模拟结果与实测结果吻合。运用该模拟研究平台可对现场控冷工艺进行有效分析。

关键词 高碳钢 高速线材 斯太尔摩线 相变潜热

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高速线材斯太尔摩线控冷工艺改进 被引量：5

5

作者 王忠伟 花凌冬 《金属制品》 2020年第5期45-49,共5页

在SWRH82B线材生产过程中,选用低能耗、大风量风机是产品成本降低及质量提升的关键。介绍SWRH82B线材技术要求,高速线材斯太尔摩线冷却采用DWL-185变频轴流式风机,对风机改造前后风冷线上SWRH82B线材温度进行检测,风机改造前后线材平均... 在SWRH82B线材生产过程中,选用低能耗、大风量风机是产品成本降低及质量提升的关键。介绍SWRH82B线材技术要求,高速线材斯太尔摩线冷却采用DWL-185变频轴流式风机,对风机改造前后风冷线上SWRH82B线材温度进行检测,风机改造前后线材平均索氏体化率分别为88%和91%。冷却风机及控冷工艺改进后,影响使用的网状渗碳体及马氏体组织得到有效控制,抗拉强度及断面收缩率提高,同圈强度差明显减小。 展开更多

关键词 SWRH82B 斯太尔摩线 网状渗碳体 抗拉强度

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高强度冷拉钢丝用盘条及钢丝性能研究 被引量：4

6

作者 姚赞 张忠铧 张弛 《宝钢技术》 CAS 2013年第5期55-58,共4页

高强度冷拉钢丝是生产建筑用预应力钢绞线和桥梁缆索用镀锌钢丝的基础材料,具有广阔的应用前景,随着技术的进步,工程建设对钢丝强度等级提出了更高的要求。对高强度冷拉钢丝用钢的化学成分、组织,生产工艺进行了研究。通过提高轧后斯太... 高强度冷拉钢丝是生产建筑用预应力钢绞线和桥梁缆索用镀锌钢丝的基础材料,具有广阔的应用前景,随着技术的进步,工程建设对钢丝强度等级提出了更高的要求。对高强度冷拉钢丝用钢的化学成分、组织,生产工艺进行了研究。通过提高轧后斯太尔摩冷却速度,细化索氏体片层结构,使得盘条强度达到1 368 MPa,同时面缩率达到33%,具有良好的拉拔性能。拥有更细显微组织的高强度盘条拉拔过程中加工硬化率更高,当拉拔总压缩率达到83.8%时,5.24钢丝强度达到2 140 MPa,其强度提高的同时扭转值下降并不明显,仍达到25次,具有良好的强塑性配合。 展开更多

关键词 高碳钢 斯太尔摩线 索氏体盘条 冷拉拔 高强度钢丝

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控冷工艺对ML20MnTiB冷镦性能的影响 被引量：4

7

作者 张全刚 翟林甫 +1 位作者 李印长 龙广超 《金属制品》 2011年第1期76-78,83,共4页

用ML20MnTiB替代ML40Cr作为冷镦钢盘条,以减少冷镦前退火处理工序。介绍ML20MnTiB盘条化学成分及轧制工艺流程,斯太尔摩线长度104m,盘条在斯太尔摩线上的运行时间由290s提高到373s,在保温罩内的运行时间由179 s增加到271s,在保温罩内的... 用ML20MnTiB替代ML40Cr作为冷镦钢盘条,以减少冷镦前退火处理工序。介绍ML20MnTiB盘条化学成分及轧制工艺流程,斯太尔摩线长度104m,盘条在斯太尔摩线上的运行时间由290s提高到373s,在保温罩内的运行时间由179 s增加到271s,在保温罩内的平均冷却速度由0.44℃/s降到0.38℃/s。工艺调整后,盘条屈服强度和抗拉强度均降低约30～40 MPa,组织全部为铁素体加珠光体,心部不存在粒状贝氏体,心部晶粒度由8.5级增大到7.5级,1/3冷镦合格率由原来的75%提高到100%。 展开更多

关键词 ML20MnTiB 控冷工艺 冷镦钢 斯太尔摩线

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一种低合金耐热焊丝钢盘条的研制 被引量：4

8

作者 郭慧英 张宇 +1 位作者 许红梅 王银柏 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2014年第10期66-70,共5页

采用Gleeble-3800热模拟试验机研究了1.25Cr-0.5Mo气保焊丝钢的连续冷却相转变行为（CCT）,并在沙钢高线车间进行了该焊丝钢盘条的工业试制。试验结果表明：试样在950和1 000℃2种变形温度下均得到铁素体（F）和马氏体（M）两相组织,且... 采用Gleeble-3800热模拟试验机研究了1.25Cr-0.5Mo气保焊丝钢的连续冷却相转变行为（CCT）,并在沙钢高线车间进行了该焊丝钢盘条的工业试制。试验结果表明：试样在950和1 000℃2种变形温度下均得到铁素体（F）和马氏体（M）两相组织,且随变形温度和冷速降低,马氏体含量降低且尺寸减小;现场试制时设定精轧温度为950℃,吐丝温度为870~890℃,冷却速率为0.3~0.5℃/s,则制得的盘条组织为F＋M,强度低于830 MPa,其拉拔深加工时制丝顺畅,未发生断丝。 展开更多

关键词 耐热气保焊丝钢 连续冷却相转变 马氏体 斯太尔摩冷却线

原文传递

桥梁缆索用高强度镀锌钢丝生产工艺研究 被引量：2

9

作者 姚赞 母俊莉 金峰 《金属制品》 2020年第3期7-11,共5页

随着桥梁建设的发展,B82MnQL和B87MnQL已不满足大跨度桥梁更高强度镀锌钢丝生产的要求。对试验钢的化学成分进行优化,采用2种冷却工艺生产φ13 mm盘条:快冷工艺盘条抗拉强度1310~1410 MPa,屈强比0.61~0.65,索氏体化率97%;慢冷盘条抗拉强... 随着桥梁建设的发展,B82MnQL和B87MnQL已不满足大跨度桥梁更高强度镀锌钢丝生产的要求。对试验钢的化学成分进行优化,采用2种冷却工艺生产φ13 mm盘条:快冷工艺盘条抗拉强度1310~1410 MPa,屈强比0.61~0.65,索氏体化率97%;慢冷盘条抗拉强度1240~1350 MPa,屈强比0.59~0.63,索氏体化率93%。盘条拉拔后半成品规格为?5.28 mm,镀锌后?5.35 mm,采用?13 mm高强度盘条生产1960 MPa级φ5.35 mm镀锌钢丝抗拉强度可以达到要求。 展开更多

关键词 镀锌钢丝 索氏体 拉拔性能 扭转 斯太尔摩线

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82B高碳钢盘条中马氏体成因 被引量：21

10

作者 金桂香 王福明 +2 位作者 付军 李克非 李长荣 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期62-68,共7页

对82B盘条中马氏体产生区域进行了统计分析,得知其基本分布在1/2半径的盘条心部。利用有限元法对82B斯太尔摩冷却线进行了温度场模拟,模拟结果与实际生产符合较好,风冷线上盘条心部和边部温度变化趋势基本一致,其冷速小于动态CCT曲线中... 对82B盘条中马氏体产生区域进行了统计分析,得知其基本分布在1/2半径的盘条心部。利用有限元法对82B斯太尔摩冷却线进行了温度场模拟,模拟结果与实际生产符合较好,风冷线上盘条心部和边部温度变化趋势基本一致,其冷速小于动态CCT曲线中测定的马氏体开始出现的最低冷速,排除了本次控冷工艺设置不合理导致马氏体的产生。利用扫描电镜能谱仪和电子探针波谱仪对盘条心部马氏体进行了定量分析和线扫描分析,结果表明心部马氏体区域存在严重的Cr、Mn元素偏析,此为马氏体组织产生的根本原因。 展开更多

关键词 马氏体 模拟 偏析 斯太尔摩冷却线 82B

原文传递

SWRH82B线材控制冷却工艺分析 被引量：18

11

作者 欧阳标 《轧钢》 2005年第4期47-49,共3页

分析了SWRH82B线材在生产过程中对水冷及风冷工艺的要求,通过对斯太尔摩线上线材冷却行为的分析,找出了其性能波动的主要原因;同时得出Φ12.5mmSWRH82B线材在斯太尔摩线上的相变温度在630℃附近。

关键词 线材 控制冷却 斯太尔摩冷却线 佳灵装置 相变温度

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高线穿水冷却过程温度场的数值模拟 被引量：11

12

作者 王海儒 万爱霞 +1 位作者 王颖旺 荣少勇 《燕山大学学报》 CAS 2005年第6期476-479,共4页

基于传热学的基本理论,以高线斯太尔摩控冷线的水冷却段为研究对象,建立了实体模型并确定了边界条件;应用有限元法以工程软件ANSYS5.7为分析工具,结合生产现场,模拟了冷却水流量、压力、水温及冷却时间对冷却对象温度场的影响。

关键词 高速线材 温度场 斯太尔摩控冷线 数值模拟

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斯太尔摩控冷线控冷工艺的模拟研究 被引量：8

13

作者 王淑平 吴立章 任学平 《轧钢》 2000年第4期21-23,共3页

利用现场实测数据 ,在建立线材冷却过程温度场模型的基础上 ,采用导热反问题方法 ,对斯太尔摩控冷线水冷段及风冷段的换热系数进行了定量确定 ,并通过模拟计算对控冷工艺优化进行了探讨。

关键词 斯太尔摩控冷线 控制冷却 换热系数 计算机模拟

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SWRH82B盘条生产工艺及质量分析 被引量：12

14

作者 王秉喜 任玉辉 +5 位作者 郭大勇 白喜峰 常桂华 高航 耿继双 薛军 《金属制品》 2009年第5期49-52,共4页

介绍SWRH82B盘条的化学成分,在生产中采取加Cr微合金化处理,控制夹杂物的大小、碳偏析以及优化斯太尔摩冷却工艺等措施来提高盘条质量。将鞍钢SWRH82B盘条生产工艺流程、斯太尔摩冷却线及设备参数与宝钢、武钢进行比较,并对盘条质量进... 介绍SWRH82B盘条的化学成分,在生产中采取加Cr微合金化处理,控制夹杂物的大小、碳偏析以及优化斯太尔摩冷却工艺等措施来提高盘条质量。将鞍钢SWRH82B盘条生产工艺流程、斯太尔摩冷却线及设备参数与宝钢、武钢进行比较,并对盘条质量进行分析,得出结论:鞍钢、宝钢、武钢生产的SWRH82B盘条化学成分相当,大规格SWRH82B盘条都加Cr进行微合金化处理;鞍钢生产的SWRH82B盘条有较高的强度和塑性,与宝钢和武钢盘条相差不大;鞍钢生产的SWRH82B盘条虽然不经过VD处理,但氧含量及夹杂物水平也能够满足拉拔要求;鞍钢SWRH82B盘条与宝钢相比索氏体化率约低4%,珠光体片层间距约大0.05μm,其主要原因是鞍钢斯太尔摩线冷却能力比宝钢和武钢稍弱。 展开更多

关键词 SWRH82B盘条 工艺流程 斯太尔摩冷却线 盘条质量

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合金工具钢S2盘条的开发 被引量：3

15

作者 苑阳阳 黄进科 +1 位作者 张宇 麻晗 《特殊钢》 北大核心 2018年第2期25-29,共5页

通过80 kg真空感应炉试验及Gleeble 3800热模拟试验机测试了连续冷却相转变(CCT)曲线,设计了S2钢的化学成分(/%:0.63~0.69C,1.00~1.20Si,0.40~0.60Mn,0.20~0.40Cr,0.40~0.50Mo,0.15~0.25V,0.10~0.30Ni,0.010~0.030Nb,≤0.015P,≤0.010S)... 通过80 kg真空感应炉试验及Gleeble 3800热模拟试验机测试了连续冷却相转变(CCT)曲线,设计了S2钢的化学成分(/%:0.63~0.69C,1.00~1.20Si,0.40~0.60Mn,0.20~0.40Cr,0.40~0.50Mo,0.15~0.25V,0.10~0.30Ni,0.010~0.030Nb,≤0.015P,≤0.010S),并进行120 t BOF-LF-VD-300 mm×390 mm方坯连铸-开坯-高线轧制-斯太尔摩控冷流程的工业性生产。通过铁水脱硫,铁水硫含量≤0.010%,BOF终点[C]0.10%~0.30%,[P]≤0.012%,钢水终点温度1 620~1 660℃,BOF出钢采用Si-Mn预脱氧,LF精炼渣(/%:8~10 MgO,44~45 CaO,5~10 SiO_2,25~35 Al_2O_3),LF精炼结束喂钙线,连铸钢水过热度≤25℃,拉速0.65 m/min和轧制控冷等工艺措施,成功开发了合金工具钢S2盘条。检验结果表明,Φ8 mm热轧盘条奥氏体晶粒度为8.5~9.0级,脱碳层厚度≤0.5%D,热轧盘条HRC硬度值50,同卷HRC硬度值波动小于6,各项性能满足技术要求。 展开更多

关键词 合金工具钢S2 120 t BOF—LF-VD-300 mm×390 mm方坯连铸 斯太尔摩冷却线 Nb—V微合金化 脱碳层

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关于线材斯太尔摩线气雾冷却的研究 被引量：3

16

作者 胡小东 胡林 +2 位作者 高朋 韩立涛 王丽惠 《轧钢》 2005年第1期23-26,共4页

针对斯太尔摩风冷线上因线圈搭接而导致线材通条冷却不均问题 ,对风冷线前部增加气雾冷却方式进行了实验室和工业实验 ,探讨其对线材组织和性能的影响。实验结果表明 ,气雾冷却不仅可提高线材的强度 。

关键词 线材生产 斯太尔摩冷却线 冷却均匀性 气雾冷却

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高线斯太尔摩风冷线冷却模型 被引量：1

17

作者 王晓晨 徐士新 罗志俊 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第10期904-911,共8页

采用有限元软件建立了高线斯太尔摩线风冷模型,计算了不同风机风量时风道内的流场以及每个出风口的风速;根据盘条规格、终轧速度、辊道速度等工艺参数,对斯太尔摩线上的盘条进行了几何建模,并以加载风冷边界条件的方法,通过计算风冷的流... 采用有限元软件建立了高线斯太尔摩线风冷模型,计算了不同风机风量时风道内的流场以及每个出风口的风速;根据盘条规格、终轧速度、辊道速度等工艺参数,对斯太尔摩线上的盘条进行了几何建模,并以加载风冷边界条件的方法,通过计算风冷的流场,计算出盘条各位置的换热系数。该模型将斯太尔摩线的产线布置作为边界条件加载于几何建模之上,剥离了产线布置不同对模型计算准确性的影响,提高了模型的通用性;根据计算的换热系数,计算了在不同辊速和不同风量条件下盘条搭接点的冷速和温降,通过该方法可以获得最优冷速和温降的辊道速度和风机风量。 展开更多

关键词 stelmor风冷线 冷却模型 盘条

原文传递

82B盘条同圈强度波动分析和控制措施 被引量：2

18

作者 王运琪 《轧钢》 2015年第6期36-39,共4页

对82B盘条同圈强度波动原因进行了分析,发现高线斯太尔摩风冷线盘条搭节点和非搭接点出风口设计存在缺陷,造成风机佳灵装置无法实现盘条同圈温度的均匀化控制,使盘条同圈温度波动在60℃以上。为此,对搭节点和非搭接点相对密度进行了计算... 对82B盘条同圈强度波动原因进行了分析,发现高线斯太尔摩风冷线盘条搭节点和非搭接点出风口设计存在缺陷,造成风机佳灵装置无法实现盘条同圈温度的均匀化控制,使盘条同圈温度波动在60℃以上。为此,对搭节点和非搭接点相对密度进行了计算,并对风口进行了改造,实现了风机佳灵装置对盘条同圈温度的控制,使盘条同圈温度波动降至30℃以内,82B盘条的同圈强度波动也由原来的80 MPa降至40 MPa。 展开更多

关键词 82B盘条 同圈强度波动 斯太尔摩风冷线 温度控制

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在线斯太尔摩控冷系统模型优化与通信接口升级

19

作者 习晓峰 余万华 +3 位作者 夏云峰 王磊 刘健 彭冲 《轧钢》 2013年第4期51-54,共4页

介绍了一种斯太尔摩生产线在线监控和性能预报系统,在此前基础上,重新对其进行了优化升级,增加了人工神经网络预报模型,采用了OPC通信方式,在新余高线厂运行以来,不仅为新余高线厂提高了生产信息集成度,还为产品工艺设计提供了指导。

关键词 斯太尔摩冷却线 监控 性能预报 神经元网络 通信

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优化冷却工艺降低含钛焊丝盘条同圈强度差

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作者 吕建勋 田伟阳 +1 位作者 邓国光 朱江 《金属制品》 2017年第2期28-31,共4页

企业生产的BZJ60-Ti含钛焊丝盘条同圈抗拉强度差大于160 MPa,用户在免退火拉拔过程中出现频繁断丝。根据BZJ60-Ti动态冷却曲线,并结合斯太尔摩风冷线较短的实际情况,轧制BZJ60-Ti钢时采用(780±20)℃的吐丝温度,辊道速度0.12 m/s,... 企业生产的BZJ60-Ti含钛焊丝盘条同圈抗拉强度差大于160 MPa,用户在免退火拉拔过程中出现频繁断丝。根据BZJ60-Ti动态冷却曲线,并结合斯太尔摩风冷线较短的实际情况,轧制BZJ60-Ti钢时采用(780±20)℃的吐丝温度,辊道速度0.12 m/s,轧制速度为88 m/s的控轧控冷工艺,盘条通条抗拉强度差为28~80 MPa,满足下游用户免退火使用要求。 展开更多

关键词 BZJ60-Ti焊丝钢 盘条 冷却速度 吐丝温度 斯太尔摩冷却线 力学性能

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