钢包软吹过程优化数学模拟和工业试验研究 被引量：8

1

作者 刘风刚 任英 +1 位作者 段豪剑 张立峰 《炼钢》 CAS 北大核心 2019年第6期24-30,共7页

采用Eulerian-Lagrangian法对100 t钢包吹氩过程进行模拟计算,对不同吹氩流量下的钢包流场、气泡运动、液面形态和夹杂物去除进行了数学计算。优化结果表明,在当前的钢包条件下,吹氩流量为100~200 L/min时,渣眼裸露面积较小且夹杂物有... 采用Eulerian-Lagrangian法对100 t钢包吹氩过程进行模拟计算,对不同吹氩流量下的钢包流场、气泡运动、液面形态和夹杂物去除进行了数学计算。优化结果表明,在当前的钢包条件下,吹氩流量为100~200 L/min时,渣眼裸露面积较小且夹杂物有较好的去除效果。此外,还对钢包软吹过程数学模拟结果进行了工业试验,在吹氩流量为150 L/min时,软吹前期钢水中大尺寸夹杂物上浮去除明显,软吹10 min可以有效提升钢水洁净度水平。 展开更多

关键词 数学模拟 夹杂物 软吹 钢包

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重轨真空处理后氢含量控制工艺实践

2

作者 王彦林 韩元庭 +1 位作者 刘鹏 黄光新 《宝钢技术》 CAS 2024年第1期73-77,共5页

阐述了氢对重轨钢的危害,简要介绍了大生产中钢液中氢的检测方法和氢的主要来源;重点分析了转炉—LF炉—RH炉—连铸工艺流程,从RH真空处理、RH真空处理后、软吹及浇铸过程中氢的变化及来源,确定RH真空处理后软吹工艺控制不当是中包增氢... 阐述了氢对重轨钢的危害,简要介绍了大生产中钢液中氢的检测方法和氢的主要来源;重点分析了转炉—LF炉—RH炉—连铸工艺流程,从RH真空处理、RH真空处理后、软吹及浇铸过程中氢的变化及来源,确定RH真空处理后软吹工艺控制不当是中包增氢的主要来源之一,提出了有效控制重轨钢真空处理后增氢的措施,可以实现中包w([H])≤1.00×10^(-6)。 展开更多

关键词 重轨 氢 真空 软吹

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超纯11%铬铁素体不锈钢水口结瘤的机理 被引量：3

3

作者 李岩 李具仓 《中国冶金》 CAS 2015年第11期45-50,66,共7页

通过对超纯11%铬铁素体不锈钢连铸水口结瘤物不同部位的金相观察、能谱分析以及其冶炼过程钛氧化物和铝氧化物形成的热力学分析,结合实际生产数据研究了超纯11%铬不锈钢连铸过程水口结瘤的机理。结果表明:超纯11%铬铁素体不锈钢水口结... 通过对超纯11%铬铁素体不锈钢连铸水口结瘤物不同部位的金相观察、能谱分析以及其冶炼过程钛氧化物和铝氧化物形成的热力学分析,结合实际生产数据研究了超纯11%铬不锈钢连铸过程水口结瘤的机理。结果表明:超纯11%铬铁素体不锈钢水口结瘤主要是钢水中钛的氧化物质量分数较高,在浇铸过程中钛的氧化物和水口中的Al2O3反应生成复合氧化物黏附在水口壁,并不断地富集和黏附其他夹杂物和钢水增厚所致。通过钢液中O、Al、Ti等成分的控制、冶炼过程深脱氧、增加精炼弱吹时间、增加浇铸前镇静时间、防止钢水二次氧化和适当地提高浇铸过热度等可有效地防止超纯11%铬铁素体不锈钢水口结瘤产生。 展开更多

关键词 结瘤 复合氧化物 弱吹 镇静 过热度

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RH软吹时间对钢水中夹杂物行为的影响

4

作者 周丹 许用会 +1 位作者 史进强 王现周 《河南冶金》 2022年第1期10-12,39,共4页

分析了RH软吹30 min过程中轴承钢夹杂物的行为变化。结果表明,软吹前25 min,钢中总氧含量由12×10^(-6)降低到8×10^(-6);软吹25~30 min时钢中总氧含量略有回升。钢中夹杂物的数量随着软吹时间的增加而减少,软吹20 min后大于80... 分析了RH软吹30 min过程中轴承钢夹杂物的行为变化。结果表明,软吹前25 min,钢中总氧含量由12×10^(-6)降低到8×10^(-6);软吹25~30 min时钢中总氧含量略有回升。钢中夹杂物的数量随着软吹时间的增加而减少,软吹20 min后大于80μm的较大尺寸夹杂物基本去除;继续增加软吹时间,有利于进一步去除钢中的夹杂物;但夹杂物类型随软吹时间的增加变化不大。随着软吹时间的延长,钢水温降增大,对后续浇注造成不利影响。综合考虑夹杂物的去除效果、软吹过程的温降和高效化生产等因素,认为轴承钢软吹时间控制在20~25 min较为合理。 展开更多

关键词 软吹 非金属夹杂物 软吹时间

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济钢120t钢包造渣工艺的优化 被引量：1

5

作者 董德明 《天津冶金》 CAS 2013年第2期6-8,共3页

为降低生产成本，将一些钢种经过LF精炼的钢水改为由CAS直上铸机。针对只经CAS工艺处理的钢水容易引起连铸机的非稳态浇注的问题，分析出其产生的主要原因为钢水中析出物的堵塞和低温事故，通过在出钢过程采用渣洗工艺，向钢包加入改质... 为降低生产成本，将一些钢种经过LF精炼的钢水改为由CAS直上铸机。针对只经CAS工艺处理的钢水容易引起连铸机的非稳态浇注的问题，分析出其产生的主要原因为钢水中析出物的堵塞和低温事故，通过在出钢过程采用渣洗工艺，向钢包加入改质剂，控制吹氩时间（不含出钢吹氩）为10～15min，底吹氩气流量为100～200NL／min，保证有5min的软吹时间，使钢水的可浇性大大提高，取得了良好的冶金效果。 展开更多

关键词 渣洗工艺 吹氩 软吹

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X70管线钢冶炼生产实践 被引量：1

6

作者 高翔 刘效森 +2 位作者 高威 牛大伟 寇楠 《河北冶金》 2012年第6期35-38,共4页

为满足快速发展的石油和天然气行业对输送管道的市场需求,济钢结合自身实际,采用铁水预处理脱硫→120 t转炉冶炼→LF精炼→VD→CCM工艺路线生产X70石油管线钢,通过脱硫、脱氧、软吹等生产工艺控制,实现铸坯表面无缺陷,内部质量良好,化... 为满足快速发展的石油和天然气行业对输送管道的市场需求,济钢结合自身实际,采用铁水预处理脱硫→120 t转炉冶炼→LF精炼→VD→CCM工艺路线生产X70石油管线钢,通过脱硫、脱氧、软吹等生产工艺控制,实现铸坯表面无缺陷,内部质量良好,化学成分控制精确,并有效降低了X70钢中的P、S、气体及夹杂物含量。 展开更多

关键词 脱硫 脱氧 LF精炼 软吹 X70管线钢

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家电板夹杂物分析与控制 被引量：1

7

作者 汪红有 杨丽 +2 位作者 赵文成 薄荷 刘颖 《河北冶金》 2016年第2期26-29,共4页

利用KYKY-3200扫描电子显微镜进行金相观察和对铸坯大样电解、能谱分析等手段,对家电板夹杂物含量、种类进行分析,发现家电板连铸坯中平均夹杂物含量为84.6 mg/10 kg,夹杂物种类主要为铝酸钙(D类)夹杂。家电板夹杂物含量多的主要原因是L... 利用KYKY-3200扫描电子显微镜进行金相观察和对铸坯大样电解、能谱分析等手段,对家电板夹杂物含量、种类进行分析,发现家电板连铸坯中平均夹杂物含量为84.6 mg/10 kg,夹杂物种类主要为铝酸钙(D类)夹杂。家电板夹杂物含量多的主要原因是LF软吹时间不足、中间包去夹杂能力未发挥、中间包未及时排渣及结晶器卷渣等。通过延长软吹时间与镇静时间、中间包开浇前吹氩排空与设置双挡墙和气幕挡墙、控制中间包渣层厚度与结晶器液位波动、保证连铸恒拉速、优化钙处理工艺等措施,家电板铸坯夹杂物总量由84.6 mg/10 kg降至38.2 mg/10 kg,大颗粒夹杂物平均含量由61.3 mg/10 kg降至13.4 mg/10 kg,提高了产品质量。 展开更多

关键词 家电板 夹杂物 软吹 钙处理 恒拉速 控制

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河钢宣钢C72DA帘线钢质量稳定控制技术研究

8

作者 张立君 《山西冶金》 CAS 2021年第5期51-53,共3页

高碳钢C72DA控轧控冷盘条是深加工拉丝用高强度线材,要求钢丝具有强度高、韧性好、抗疲劳、耐冲击的优良综合力学性能,通过提高钢材质量不断地改进并完善其关键工艺控制点,不断提高其成分稳定性、纯净度以及过热度控制,使稳定生产达到... 高碳钢C72DA控轧控冷盘条是深加工拉丝用高强度线材,要求钢丝具有强度高、韧性好、抗疲劳、耐冲击的优良综合力学性能,通过提高钢材质量不断地改进并完善其关键工艺控制点,不断提高其成分稳定性、纯净度以及过热度控制,使稳定生产达到了预期目的。 展开更多

关键词 帘线钢 软吹 过热度

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转炉冶炼含铝冷镦钢的工艺技术分析

9

作者 刘孙辉 《南方金属》 CAS 2013年第5期38-41,共4页

以低碳铝镇静钢为例,分析了含铝冷镦钢的冶炼工艺及关键工艺原理.以阳春新钢铁冶炼拉丝材(XGL)的工艺技术条件为基础,提出"转炉吹炼→出钢过程强化脱硫→LF精炼→连铸"冶炼含铝冷镦钢的工艺路线.

关键词 含铝冷镦钢 双渣法 强化脱硫 精炼 钙处理 软吹 保护浇铸

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X80管线钢钙处理后软吹时间对夹杂物行为的影响 被引量：13

10

作者 李强 王建 +5 位作者 王新华 李海波 区洪辉 姜敏 王万军 朱国森 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2011年第2期74-78,共5页

探讨了钙处理后软吹40 min过程X80管线钢夹杂物的行为变化。结果表明,软吹前25 min,钢中总氧含量由0.001 2%降低到0.000 8%;软吹25 min至40 min,钢中总氧含量略有回升。钢中夹杂物的数量随着软吹时间的增加而减少,软吹25 min后较大尺寸... 探讨了钙处理后软吹40 min过程X80管线钢夹杂物的行为变化。结果表明,软吹前25 min,钢中总氧含量由0.001 2%降低到0.000 8%;软吹25 min至40 min,钢中总氧含量略有回升。钢中夹杂物的数量随着软吹时间的增加而减少,软吹25 min后较大尺寸夹杂物基本去除完毕。继续增加软吹时间,有利于进一步去除钢中尺寸在1～5μm的夹杂物。随软吹时间的延长钢水温降增大,利于CaS夹杂物的生成,对后续浇注不利。综合考虑夹杂物的去除效果和软吹过程的温降等因素,认为管线钢钙处理后软吹时间控制在20～25 min较为合理。 展开更多

关键词 X80管线钢 钙处理 软吹时间 夹杂物行为

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降低帘线钢中夹杂物的工业实践

11

作者 安强 杨俊 +2 位作者 史伟宁 黄振华 方余 《金属材料与冶金工程》 CAS 2024年第3期54-58,共5页

用荧光分析和扫描电镜-能谱方法,分析某厂“铁水预处理→BOF→LF→CC”工艺流程条件下LX72A精炼渣成分、冶炼过程中非金属夹杂物形貌、数量、尺寸和成分。分析发现LF软吹过程、中包、以及钢坯中Mn Si系夹杂物有增多的趋势,说明钢水中Si... 用荧光分析和扫描电镜-能谱方法,分析某厂“铁水预处理→BOF→LF→CC”工艺流程条件下LX72A精炼渣成分、冶炼过程中非金属夹杂物形貌、数量、尺寸和成分。分析发现LF软吹过程、中包、以及钢坯中Mn Si系夹杂物有增多的趋势,说明钢水中Si和Mn在中包被氧化成Mn Si系夹杂。对LF软吹、中包保护浇注及精炼渣进行优化研究,应用Fact Sage热力学计算软件进行热力学计算,结果表明:降低LF软吹过程底吹氩,中包加入低碱度覆盖剂,以及优化后精炼渣系主要成分为w(CaO)=40%~45%,w(SiO_(2))=45%~50%,w(MgO)=10%~15%,碱度R=0.9~1.0,LF软吹降低底吹氩,中包加入低碱度覆盖剂和使用该渣系进行试验,钢中非金属夹杂物得到有效降低,且钢中夹杂物尺寸能控制在10μm以内。 展开更多

关键词 帘线钢 LF软吹 LF精炼渣 低碱度中包覆盖剂

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软吹对GCr15轴承钢洁净度的影响

12

作者 马超 刘毅 +3 位作者 张福利 王育飞 郭瑞华 李瑞杰 《炼钢》 CAS 北大核心 2024年第3期33-38,共6页

以高品质GCr15轴承钢为研究对象,借助ASPEX自动扫描电镜和氧氮分析仪对RH精炼过程中不同底吹氩气流量和不同软吹处理时间下轴承钢中T.O含量和夹杂物演变规律进行了对比研究,结果表明:底吹氩气流量及软吹时间对夹杂物类型演变没有影响,... 以高品质GCr15轴承钢为研究对象,借助ASPEX自动扫描电镜和氧氮分析仪对RH精炼过程中不同底吹氩气流量和不同软吹处理时间下轴承钢中T.O含量和夹杂物演变规律进行了对比研究,结果表明:底吹氩气流量及软吹时间对夹杂物类型演变没有影响,软吹前后夹杂物类型主要是Al_(2)O_(3)-CaO、Al_(2)O_(3)-MgO-CaO以及Al_(2)O_(3)-MgO-MnS复合夹杂物。软吹对夹杂物及T.O有明显的去除作用,软吹开始到结束,钢水中全氧质量分数降低了6×10^(-6),夹杂物面积分数由软吹开始时的0.0419%下降至0.022%,尺寸超过20μm的夹杂物颗粒上浮较快更易去除。底吹氩气流量大小对夹杂物去除影响明显,随着底吹流量由30 L/min增加至100 L/min,夹杂物平均去除率由47%降低至40%。 展开更多

关键词 软吹时间 夹杂物数密度 夹杂物面积分数 去除率

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喂钙量与软吹氩对316L不锈钢中夹杂物的影响 被引量：5

13

作者 邢佳 杜晓建 +3 位作者 张欣杰 陈保梁 张利 刘承志 《特殊钢》 2022年第2期31-35,共5页

采用20 t电弧炉-AOD-LF-铸锭的生产工艺制备316L不锈钢,并通过LF钙处理与底吹氩的方法降低钢中夹杂物含量。其中喂钙量通过经验参数与热力学计算相结合的方法确定。运用金相显微镜及扫描电子显微镜分析了LF钙处理比例系数(实际喂Ca量/... 采用20 t电弧炉-AOD-LF-铸锭的生产工艺制备316L不锈钢,并通过LF钙处理与底吹氩的方法降低钢中夹杂物含量。其中喂钙量通过经验参数与热力学计算相结合的方法确定。运用金相显微镜及扫描电子显微镜分析了LF钙处理比例系数(实际喂Ca量/理论喂Ca量)1.65和2.95及喂Ca后软吹时间对钢锭中非金属夹杂物组成、分布及尺寸的影响。结果表明,316L不锈钢钙处理比例系数约为2.95,钙处理后钢液中夹杂物主要为铝酸钙类化合物和硅酸盐类化合物;延长软吹时间对于大尺寸夹杂物的去除效果显著;在0~25 min,随着软吹时间的延长,钢锭中夹杂物的数量减少,平均尺寸减小,最优的软吹时间为20 min。 展开更多

关键词 316L不锈钢 钙处理 夹杂物 实际喂Ca量/理论喂Ca量 软吹时间

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LF软吹时间对硅脱氧弹簧钢氧化物夹杂的影响

14

作者 刘政鹏 展竹朋 +3 位作者 张宝 张琦 刘德斌 代文如 《山东冶金》 CAS 2024年第2期27-29,共3页

探讨了硅脱氧弹簧钢中氧化物夹杂的形成机理及其影响因素,特别关注了LF软吹时间对氧化物夹杂形态和数量的影响。通过一系列试验和金相分析,发现硅脱氧剂的使用和冶炼温度是影响氧化物夹杂的关键因素。随着硅脱氧剂的加入,钢液中的氧气... 探讨了硅脱氧弹簧钢中氧化物夹杂的形成机理及其影响因素,特别关注了LF软吹时间对氧化物夹杂形态和数量的影响。通过一系列试验和金相分析,发现硅脱氧剂的使用和冶炼温度是影响氧化物夹杂的关键因素。随着硅脱氧剂的加入,钢液中的氧气含量减少,降低了氧化物形成的可能性。同时,合适的冶炼温度对于控制氧化物夹杂也至关重要。研究结果为优化硅脱氧弹簧钢的生产工艺,提高钢材质量提供了重要的理论依据和实践指导。 展开更多

关键词 硅脱氧弹簧钢 氧化物夹杂 LF软吹时间

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82B钢精炼处理后软吹时间对夹杂物行为的影响 被引量：5

15

作者 洪军 石磊 +2 位作者 朱志鹏 高岚 钱高伟 《钢铁研究》 CAS 2014年第2期53-54,62,共3页

为了满足82B钢质量要求，通过对精炼处理后软吹过程中的钢水进行取样，并对钢样中的夹杂物进行全面检验分析，研究了不同软吹时间条件下钢中夹杂物数量及尺寸的变化情况。结果表明：综合考虑夹杂物的去除效果和软吹过程的温降等因素，... 为了满足82B钢质量要求，通过对精炼处理后软吹过程中的钢水进行取样，并对钢样中的夹杂物进行全面检验分析，研究了不同软吹时间条件下钢中夹杂物数量及尺寸的变化情况。结果表明：综合考虑夹杂物的去除效果和软吹过程的温降等因素，认为软吹时间控制在25-35min较为合理。生产统计数据表明，改善软吹工艺后，钢水的洁净度有了大幅提高。 展开更多

关键词 高碳钢82B 软吹时间 夹杂物

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浅析钢中硅酸盐类夹杂物的控制与去除 被引量：4

16

作者 付冬阳 贺春阳 张规华 《宽厚板》 2016年第3期29-31,共3页

对钢液中非金属夹杂物进行了系统的研究分析,结合生产实际总结出控制钢中C类夹杂物(硅酸盐类夹杂物)以及去除钢中非金属夹杂物的方法,最终制订出符合现场生产实际的工艺方案。方案实施后钢水洁净度得到改善。

关键词 非金属夹杂物 脱氧制度 软吹工艺

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含钒汽车齿轮钢20CrMoV的精炼工艺优化 被引量：2

17

作者 叶燕仙 于娇娇 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2019年第6期108-112,共5页

为了优化含钒汽车齿轮钢20CrMoV的精炼工艺,对20CrMoV钢试样进行了不同精炼时间(20~60 min)和软吹时间(10~50 min)的试验,测定了钢试样中的氧含量和氢含量,并进行了耐磨损性能的测试与分析。结果表明:随精炼时间、软吹时间的增加,钢试... 为了优化含钒汽车齿轮钢20CrMoV的精炼工艺,对20CrMoV钢试样进行了不同精炼时间(20~60 min)和软吹时间(10~50 min)的试验,测定了钢试样中的氧含量和氢含量,并进行了耐磨损性能的测试与分析。结果表明:随精炼时间、软吹时间的增加,钢试样中的氧含量、氢含量和磨损体积均呈现先减小后增加的趋势。与20 min精炼时间相比,50 min精炼时间使试样的氧含量减少了27.59%、氢含量减少了64.52%、磨损体积减小了46.15%。与10 min软吹时间相比,30 min软吹时间使试样的氧含量减少了14.85%、氢含量减少了62.07%、磨损体积减小了41.67%。含钒汽车齿轮钢20CrMoV的精炼时间和软吹时间分别优选为50 min和30 min。 展开更多

关键词 20CrMoV钢 精炼时间 软吹时间 氧含量 氢含量 耐磨损性能

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软吹氩流量对LF精炼ML08AL钢液中夹杂物的影响 被引量：2

18

作者 崔子龙 陈超 +3 位作者 李豪 任祥 刘志龙 王社斌 《太原理工大学学报》 CAS 北大核心 2017年第1期49-54,共6页

为实现钢液的洁净化,在安泰集团90tBOF-90tLF-150×150mm^2CC生产线上,调整LF精炼中软吹氩流量,并在不同精炼工序和结晶器中取样,用光学显微镜和扫描电镜(SEM-EDS)的分析结果,研究软吹氩流量对ML08Al钢液中夹杂物行为及钙处理对夹... 为实现钢液的洁净化,在安泰集团90tBOF-90tLF-150×150mm^2CC生产线上,调整LF精炼中软吹氩流量,并在不同精炼工序和结晶器中取样,用光学显微镜和扫描电镜(SEM-EDS)的分析结果,研究软吹氩流量对ML08Al钢液中夹杂物行为及钙处理对夹杂物的影响。研究结果表明:250~300L/min的软吹氩流量能有效地脱除钢液中的夹杂物,对>10μm的夹杂物脱除效果显著;在软吹前后,夹杂物平均尺寸从2.34μm减小到1.18μm,夹杂物面积分数从3 467.7μm^2/mm^2降低到413μm^2/mm^2.当软吹流量达到340L/min时,夹杂物的面积分数急剧上升,脱除效果变差。钙处理把铝脱氧产生的高熔点脆性Al_2O_3和MgO·Al_2O_3夹杂物变性为低熔点的钙铝酸盐类夹杂物;部分夹杂物变性为芯部是Al_2O_3外部包裹CaS的小尺寸球状复合夹杂物。 展开更多

关键词 ML08Al LF 软吹流量 夹杂物分布 夹杂物脱除 钙处理

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45号钢钢水洁净度的控制研究 被引量：1

19

作者 王端军 张悦 +2 位作者 胡道峰 唐萍 杨浩 《钢铁研究》 CAS 2010年第6期14-18,共5页

南钢45号钢的主要问题是铸坯和轧材裂纹率高,轧材易在热墩或热墩后的机加工过程中出现不同程度的开裂。究其原因是由于钢中大量的氧化物和硫化物夹杂使得其塑性、韧性及疲劳强度降低、加工性能变坏所致。因此,通过控制转炉终点碳质量分... 南钢45号钢的主要问题是铸坯和轧材裂纹率高,轧材易在热墩或热墩后的机加工过程中出现不同程度的开裂。究其原因是由于钢中大量的氧化物和硫化物夹杂使得其塑性、韧性及疲劳强度降低、加工性能变坏所致。因此,通过控制转炉终点碳质量分数和出钢过程温度、增加软吹氩时间、在LF炉中提前造白渣以及加强保护浇注等措施,降低了45号钢钢中夹杂物的数量,有效的避免了加工开裂。 展开更多

关键词 45号钢 转炉终点碳 软吹时间 脱硫 钢液二次氧化

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影响出口车轴钢T.O含量因素的探讨 被引量：1

20

作者 高振波 李京社 《安徽冶金科技职业学院学报》 2013年第3期5-8,共4页

通过对电炉冶炼终点碳含量、LF终渣成分以及真空后的软吹时间三个方面,分析了影响马钢出口车轴坯T.O含量的主要因素。分析认为,在马钢特钢公司工况条件下,冶炼终点碳和真空后的软吹时间对车轴坯T.O含量几乎没有影响,但是冶炼终点碳含量... 通过对电炉冶炼终点碳含量、LF终渣成分以及真空后的软吹时间三个方面,分析了影响马钢出口车轴坯T.O含量的主要因素。分析认为,在马钢特钢公司工况条件下,冶炼终点碳和真空后的软吹时间对车轴坯T.O含量几乎没有影响,但是冶炼终点碳含量从0.04%提高到0.10%,可以降低出钢脱氧成本约12元/t钢。控制LF终渣成分,使得终渣中(SiO2)含量低于4%、CaO/Al2O3达到1.70-1.85,可以实现车轴坯T.O含量≤10ppm。 展开更多

关键词 车轴坯 T.O 终点碳 终渣成分 软吹时间

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