蒸发气(Boil Off Gas,缩写为BOG)的处理是LNG接收站必须考虑的关键问题之一,关系着LNG接收站的能耗及安全、平稳运行。为此,介绍了LNG接收站BOG处理的4种工艺:①BOG直接压缩工艺;②BOG再冷凝液化工艺;③BOG间接热交换再液化工艺;④蓄冷...蒸发气(Boil Off Gas,缩写为BOG)的处理是LNG接收站必须考虑的关键问题之一,关系着LNG接收站的能耗及安全、平稳运行。为此,介绍了LNG接收站BOG处理的4种工艺:①BOG直接压缩工艺;②BOG再冷凝液化工艺;③BOG间接热交换再液化工艺;④蓄冷式BOG再液化工艺。运用HYSYS软件建立了采用不同BOG处理工艺的LNG接收站模型,对比了目前主要采用的BOG直接压缩工艺和再冷凝液化工艺在工艺流程及能耗方面的差异,并分析了外输量、外输压力及再冷凝器压力对BOG处理工艺节能效果的影响,在此基础上提出了BOG再冷凝液化工艺的改进措施——BOG进入再冷凝器前进行预冷,可比原工艺节约18.2%的能耗。同时还针对青岛LNG接收站提出了BOG再冷凝液化及直接压缩工艺混合使用的优化运行方案,可使进入再冷凝器的LNG流量保持恒定,没被冷凝的BOG经过高压压缩机提压到外输压力,与完成气化的LNG混合后外输,可避免BOG进入火炬系统而造成的能源浪费,同时减小再冷凝器入口流量的波动,使装置运行更稳定、更经济。展开更多
以Ce Cu K/Y为催化剂,提出了一种由流化床与多段绝热床串联的新型反应器用于HCl催化氧化过程。假设HCl年处理量为12万t/a,通过物料、能量、动量衡算建立反应器的数学模型,对HCl氧化工艺的操作参数进行优化。在不考虑床层压降的情况下,...以Ce Cu K/Y为催化剂,提出了一种由流化床与多段绝热床串联的新型反应器用于HCl催化氧化过程。假设HCl年处理量为12万t/a,通过物料、能量、动量衡算建立反应器的数学模型,对HCl氧化工艺的操作参数进行优化。在不考虑床层压降的情况下,考察绝热床段数NAR及流化床出口HCl转化率xA,f对绝热床的最佳操作曲线和催化剂用量的影响。当NAR为3,xA,f为60%时,绝热床的最佳操作温度在380—430℃,满足了催化剂活性要求,催化剂总用量也较少。在考虑床层压降情况下,考察绝热床入口压强pin和内径Di对其催化剂用量WAR、床层压降Δp和床层高度Hi等的影响。综合反应器的操作难度及成本等因素,优选绝热床入口压强为500 k Pa,内径为1.6 m。在最佳操作条件下流化床和固定床所需催化剂分别为3.1 t和8.5 t。该研究为氯资源循环利用工业反应器的开发提供了理论依据。展开更多
文摘蒸发气(Boil Off Gas,缩写为BOG)的处理是LNG接收站必须考虑的关键问题之一,关系着LNG接收站的能耗及安全、平稳运行。为此,介绍了LNG接收站BOG处理的4种工艺:①BOG直接压缩工艺;②BOG再冷凝液化工艺;③BOG间接热交换再液化工艺;④蓄冷式BOG再液化工艺。运用HYSYS软件建立了采用不同BOG处理工艺的LNG接收站模型,对比了目前主要采用的BOG直接压缩工艺和再冷凝液化工艺在工艺流程及能耗方面的差异,并分析了外输量、外输压力及再冷凝器压力对BOG处理工艺节能效果的影响,在此基础上提出了BOG再冷凝液化工艺的改进措施——BOG进入再冷凝器前进行预冷,可比原工艺节约18.2%的能耗。同时还针对青岛LNG接收站提出了BOG再冷凝液化及直接压缩工艺混合使用的优化运行方案,可使进入再冷凝器的LNG流量保持恒定,没被冷凝的BOG经过高压压缩机提压到外输压力,与完成气化的LNG混合后外输,可避免BOG进入火炬系统而造成的能源浪费,同时减小再冷凝器入口流量的波动,使装置运行更稳定、更经济。
文摘以Ce Cu K/Y为催化剂,提出了一种由流化床与多段绝热床串联的新型反应器用于HCl催化氧化过程。假设HCl年处理量为12万t/a,通过物料、能量、动量衡算建立反应器的数学模型,对HCl氧化工艺的操作参数进行优化。在不考虑床层压降的情况下,考察绝热床段数NAR及流化床出口HCl转化率xA,f对绝热床的最佳操作曲线和催化剂用量的影响。当NAR为3,xA,f为60%时,绝热床的最佳操作温度在380—430℃,满足了催化剂活性要求,催化剂总用量也较少。在考虑床层压降情况下,考察绝热床入口压强pin和内径Di对其催化剂用量WAR、床层压降Δp和床层高度Hi等的影响。综合反应器的操作难度及成本等因素,优选绝热床入口压强为500 k Pa,内径为1.6 m。在最佳操作条件下流化床和固定床所需催化剂分别为3.1 t和8.5 t。该研究为氯资源循环利用工业反应器的开发提供了理论依据。
