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奥氏体晶粒度对汽车齿轮钢热处理畸变的影响 被引量：12
1
作者 安金敏 覃明 丁毅 《热处理》 CAS 2013年第3期48-51,共4页
采用由化学成分与20Cr钢近似的2种汽车齿轮钢制备了尺寸为外径70 mm、内径40 mm、厚25 mm的试样,研究了奥氏体晶粒度对其热处理畸变的影响以及轧制工艺对奥氏体晶粒度的影响。结果表明,奥氏体晶粒较细的试样,其淬火畸变比奥氏体晶粒较... 采用由化学成分与20Cr钢近似的2种汽车齿轮钢制备了尺寸为外径70 mm、内径40 mm、厚25 mm的试样,研究了奥氏体晶粒度对其热处理畸变的影响以及轧制工艺对奥氏体晶粒度的影响。结果表明,奥氏体晶粒较细的试样,其淬火畸变比奥氏体晶粒较粗的试样小;提高轧制温度有助于试样获得细小的奥氏体晶粒,从而减小其淬火畸变。 展开更多
关键词 齿轮钢 奥氏体晶粒度 热处理畸变
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奥氏体化温度对10Ni3MnCuAl钢贝氏体转变动力学的影响 被引量：11
2
作者 张伟 吴晓春 闵永安 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第6期78-81,共4页
利用热膨胀相变仪,研究了860～950℃不同奥氏体化温度对10Ni3MnCuAl钢贝氏体连续转变动力学的影响。结果表明,奥氏体化温度越高,奥氏体晶粒越粗大,贝氏体连续转变起始温度(Bs)和50%转变温度(Bm)越低,但贝氏体转变终了温度(Bf)几乎不变,... 利用热膨胀相变仪,研究了860～950℃不同奥氏体化温度对10Ni3MnCuAl钢贝氏体连续转变动力学的影响。结果表明,奥氏体化温度越高,奥氏体晶粒越粗大,贝氏体连续转变起始温度(Bs)和50%转变温度(Bm)越低,但贝氏体转变终了温度(Bf)几乎不变,并且奥氏体化温度越高,贝氏体转变速率峰向低温移动,贝氏体转变最大速率由相变驱动力和扩散速率共同决定,其中相变驱动力是主要影响因素。 展开更多
关键词 10Ni3MnCuAl钢 奥氏体晶粒度 贝氏体 相变动力学
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氧化法检验钢的奥氏体晶粒度的研究 被引量：11
3
作者 刘天佑 《理化检验（物理分册）》 CAS 2000年第11期501-504,共4页
采用氧化法和晶粒边界腐蚀法对几种不同的碳钢和合金钢的奥氏体晶粒的显示进行了对比试验。试验结果表明 ,该两种方法对碳钢的显示效果无甚差别 ,对合金钢而言 ,氧化法较晶粒边界腐蚀法所显示的奥氏体晶粒要细。对氧化法中存在的问题提... 采用氧化法和晶粒边界腐蚀法对几种不同的碳钢和合金钢的奥氏体晶粒的显示进行了对比试验。试验结果表明 ,该两种方法对碳钢的显示效果无甚差别 ,对合金钢而言 ,氧化法较晶粒边界腐蚀法所显示的奥氏体晶粒要细。对氧化法中存在的问题提出了一些看法。 展开更多
关键词 碳钢 合金钢 奥氏体晶粒度 氧化法 晶粒边界腐蚀法
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诱发IAF夹杂物与原晶粒的尺寸匹配关系 被引量：10
4
作者 孙立根 刘云松 +2 位作者 郝剑桥 朱立光 雷鸣 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期63-68,78,共7页
对于氧化物冶金船板钢而言,细小弥散分布的夹杂物会对其原始晶粒产生钉扎和诱发晶内铁素体的双重作用,且研究发现诱发晶内铁素体的夹杂物尺寸与原始奥氏体晶粒尺寸存在一定的匹配关系。围绕上述问题进行了系统的分析研究和数据统计,结... 对于氧化物冶金船板钢而言,细小弥散分布的夹杂物会对其原始晶粒产生钉扎和诱发晶内铁素体的双重作用,且研究发现诱发晶内铁素体的夹杂物尺寸与原始奥氏体晶粒尺寸存在一定的匹配关系。围绕上述问题进行了系统的分析研究和数据统计,结果表明,不同晶粒尺寸下,诱发晶内铁素体的夹杂物尺寸与原奥氏体晶粒度间存在近似线性关系,且随着奥氏体晶粒度的增大,诱发晶内铁素体的夹杂物尺寸则相应减小。 展开更多
关键词 氧化物冶金 IAF诱发 夹杂物尺寸 奥氏体晶粒度 匹配关系
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65Mn钢“零保温”淬火组织及性能研究 被引量：10
5
作者 冯旭东 王瑞权 杨刚 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第14期147-149,共3页
对65Mn钢进行不同加热温度、"零保温"和保温20 min淬火处理,然后对比分析温度对强度和奥氏体晶粒度的影响,并分析发生各种变化的原因,通过分析得出强度与奥氏体晶粒度随温度变化的规律。结果表明,在850℃时,"零保温"... 对65Mn钢进行不同加热温度、"零保温"和保温20 min淬火处理,然后对比分析温度对强度和奥氏体晶粒度的影响,并分析发生各种变化的原因,通过分析得出强度与奥氏体晶粒度随温度变化的规律。结果表明,在850℃时,"零保温"淬火强度值较高,奥氏体晶粒度比较细小。 展开更多
关键词 “零保温”淬火 强度 奥氏体晶粒度 65Mn
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钛含量对中碳硼钢奥氏体晶粒度及晶粒粗化温度的影响 被引量：9
6
作者 赵西成 霍群英 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2003年第7期12-13,17,共3页
研究了钛含量对中碳硼钢奥氏体晶粒度及晶粒粗化温度的影响。结果表明,有效钛含量W(Ti)_e是决定试验用钢奥氏体晶粒度及晶粒粗化温度的主要参数。随W(Ti)_e增加,试验用钢的奥氏体晶粒尺寸减小,晶粒粗化温度提高。当W(Ti)_e>0.031％时... 研究了钛含量对中碳硼钢奥氏体晶粒度及晶粒粗化温度的影响。结果表明,有效钛含量W(Ti)_e是决定试验用钢奥氏体晶粒度及晶粒粗化温度的主要参数。随W(Ti)_e增加,试验用钢的奥氏体晶粒尺寸减小,晶粒粗化温度提高。当W(Ti)_e>0.031％时,试验用钢的奥氏体本质晶粒度可达7级以上,晶粒粗化温度提高到980℃以上。 展开更多
关键词 中碳硼钢 奥氏体晶粒度 晶粒粗化温度 钛含量 有效钛
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20Cr2Ni4A钢奥氏体晶粒长大规律与高温渗碳工艺 被引量：8
7
作者 顾亚桃 杨明华 陈强 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期198-203,共6页
对20Cr2Ni4A钢高温奥氏体晶粒长大规律进行了研究,获得了其奥氏体晶粒长大动力学模型,并在此基础上进行了高温渗碳工艺试验。结果表明,对于经高温渗碳处理后晶粒粗大的20Cr2Ni4A钢,多次回火可以改善表层有效硬化层区域组织,也会在一定... 对20Cr2Ni4A钢高温奥氏体晶粒长大规律进行了研究,获得了其奥氏体晶粒长大动力学模型,并在此基础上进行了高温渗碳工艺试验。结果表明,对于经高温渗碳处理后晶粒粗大的20Cr2Ni4A钢,多次回火可以改善表层有效硬化层区域组织,也会在一定程度上提高心部的综合力学性能,渗碳结束后强制快冷至650℃短时保温可以显著细化奥氏体晶粒,并大幅提高其综合力学性能。 展开更多
关键词 20CR2NI4A钢 奥氏体晶粒度 高温渗碳 力学性能
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35MnVNbTi钢的微合金化与晶粒度的关系 被引量：6
8
作者 范海东 翁绍华 《理化检验（物理分册）》 CAS 2004年第10期490-493,共4页
对35MnVNbTi,35MnVNb及33Mn2V三种非调质油井管坯钢进行了不同加热温度和不同保温时间的奥氏体晶粒长大规律试验并作了比较。结果表明,35MnVNbTi钢在高温下具有最好的抗晶粒粗化能力;而加入钒、铌和钛三种元素能达到细化晶粒和提高钢的... 对35MnVNbTi,35MnVNb及33Mn2V三种非调质油井管坯钢进行了不同加热温度和不同保温时间的奥氏体晶粒长大规律试验并作了比较。结果表明,35MnVNbTi钢在高温下具有最好的抗晶粒粗化能力;而加入钒、铌和钛三种元素能达到细化晶粒和提高钢的强韧性目的。 展开更多
关键词 非调质油井管坯钢 中碳微合金化 奥氏体晶粒度
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22CrMoH齿轮钢奥氏体晶粒度影响因素及混晶原因分析 被引量：8
9
作者 孙后金 张永安 张三平 《山东冶金》 CAS 2019年第6期29-31,共3页
分析了加热保温时间和加热速度对22CrMoH齿轮钢奥氏体晶粒长大倾向的影响以及其粗化及混晶原因。结果表明:随保温时间延长,奥氏体晶粒平均尺寸及粗大奥氏体比例不断增加;在保温时间较长的前提下,快速加热较慢速加热奥氏体晶粒度更容易长... 分析了加热保温时间和加热速度对22CrMoH齿轮钢奥氏体晶粒长大倾向的影响以及其粗化及混晶原因。结果表明:随保温时间延长,奥氏体晶粒平均尺寸及粗大奥氏体比例不断增加;在保温时间较长的前提下,快速加热较慢速加热奥氏体晶粒度更容易长大;该成分22CrMoH奥氏体粗化温度在920~930℃,奥氏体晶粒的粗化及混晶与第二相质点AlN的聚集与溶解有关。 展开更多
关键词 22CrMoH钢 奥氏体晶粒度 粗化 混晶 保温时间
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氧化法显示钢的奥氏体晶粒度的准确性 被引量：7
10
作者 刘铁山 孙胜伟 +4 位作者 周维兴 史向阳 郭亚森 宋亚虎 王博 《理化检验（物理分册）》 CAS 2013年第12期808-812,共5页
选用不同钢种在不同加热温度条件下,采用比较法和截点法对两种常用的奥氏体晶粒度显示方法,即氧化法和晶粒边界腐蚀法进行了对比性研究。结果表明:氧化法显示钢的奥氏体晶粒度的准确性能够满足生产检验的要求,氧化法与晶粒边界腐蚀法所... 选用不同钢种在不同加热温度条件下,采用比较法和截点法对两种常用的奥氏体晶粒度显示方法,即氧化法和晶粒边界腐蚀法进行了对比性研究。结果表明:氧化法显示钢的奥氏体晶粒度的准确性能够满足生产检验的要求,氧化法与晶粒边界腐蚀法所显示的奥氏体晶粒平均弦长的差值会受钢种及加热温度的影响。 展开更多
关键词 氧化法 晶粒边界腐蚀法 奥氏体晶粒度 平均弦长 准确性
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AISI 4340钢马氏体相变的研究 被引量：5
11
作者 赵洪壮 Young-kook LEE +1 位作者 刘相华 王国栋 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第6期650-653,共4页
采用膨胀法对AISI 4340钢在900～1150℃几种不同温度下进行奥氏体化,以得到不同的奥氏体晶粒度（AGS）,然后快速冷却到室温,得到马氏体组织.实验结果表明：奥氏体晶粒度和晶界析出相对马氏体相变动力学，尤其是马氏体转变温度（tms）产... 采用膨胀法对AISI 4340钢在900～1150℃几种不同温度下进行奥氏体化,以得到不同的奥氏体晶粒度（AGS）,然后快速冷却到室温,得到马氏体组织.实验结果表明：奥氏体晶粒度和晶界析出相对马氏体相变动力学，尤其是马氏体转变温度（tms）产生很大影响。总的趋势是AGS越大,tms越高。在不同的奥氏体化温度段,会有不同的C，N化合物析出,对马氏体形核产生影响。在奥氏体化温度低于1000℃时，AGS增大,tms快速增加。其原因主要是由于AIN等晶界析出相对马氏体形核的促进作用。在奥氏体化温度高于1050℃时，tms随AGS增大而升高，这是因为TiC等溶解温度较高的化合物在晶界析出对马氏体形核起到促进作用。 展开更多
关键词 奥氏体晶粒度 马氏体 相变动力学 低合金钢
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SNCrW钢晶粒度及碳化物的控制研究 被引量：6
12
作者 方静贤 《热处理》 CAS 2009年第3期58-61,共4页
SNCrW钢属奥氏体耐热钢，固溶态的奥氏体晶粒度和碳化物的分布是影响其力学性能的主要因素。对该钢进行了热处理和热变形加工试验。结果表明，采用分段加热锻造，即钢锭或钢坯先高温加热，然后再于1150～900℃加热锻造，能有效控制该钢... SNCrW钢属奥氏体耐热钢，固溶态的奥氏体晶粒度和碳化物的分布是影响其力学性能的主要因素。对该钢进行了热处理和热变形加工试验。结果表明，采用分段加热锻造，即钢锭或钢坯先高温加热，然后再于1150～900℃加热锻造，能有效控制该钢的奥氏体晶粒度和碳化物分布形态。 展开更多
关键词 SNCrW钢 奥氏体晶粒度 碳化物 均匀化处理
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关于用氧化法检验钢的奥氏体晶粒度的问题 被引量：6
13
作者 刘天佑 田景利 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2000年第2期40-42,共3页
采用几种不同的碳钢和合金钢 ,进行了氧化法和晶粒边界腐蚀法检验钢的奥氏体晶粒度的对比试验。结果表明 ,对于抗氧化能力较弱的碳钢 ,氧化法与晶粒边界腐蚀法所显示的奥氏体晶粒度基本相符 ;而抗氧化能力较强的合金钢 ,氧化法所显示的... 采用几种不同的碳钢和合金钢 ,进行了氧化法和晶粒边界腐蚀法检验钢的奥氏体晶粒度的对比试验。结果表明 ,对于抗氧化能力较弱的碳钢 ,氧化法与晶粒边界腐蚀法所显示的奥氏体晶粒度基本相符 ;而抗氧化能力较强的合金钢 ,氧化法所显示的奥氏体晶粒度较晶粒边界腐蚀法要细。含碳量大于 0 .35%的碳钢 ,氧化法所显示的晶粒度有时往往不是钢的奥氏体晶粒度 ,而是奥氏体加铁素体晶粒度 ,或铁素体晶粒度 ,这将给奥氏体晶粒度的检验和评级带来一定困难 ,甚至得出错误结论。 展开更多
关键词 奥氏体晶粒度 氧化法 晶粒边界腐蚀法 钢 检验
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35MnBH钢链轨节表面开裂原因
14
作者 邱容容 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第8期49-52,共4页
圆钢35MnBH经锻打、热处理加工成链轨节后表面出现开裂现象,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、淬透性测试等方法对表面开裂原因进行分析。结果表明:链轨节表面裂纹为淬火裂纹,加热工艺不当是产生淬火裂纹的主要原因。
关键词 35MnBH钢 表面开裂 淬火裂纹 奥氏体晶粒度 淬透性测试
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60Si2CrVAT弹簧钢奥氏体晶粒度检测方法 被引量：6
15
作者 于桂玲 《物理测试》 CAS 2013年第1期25-28,共4页
通过对60Si2CrVAT弹簧钢的直接淬硬法所获得的晶粒度与氧化法中试样表层不同的深度及不同的腐蚀方法所获得的晶粒度的检验比较,分析了用氧化法检验60Si2CrVAT弹簧钢奥氏体晶粒度时出现错误结果的原因,得出用氧化法检验60Si2CrVAT弹簧钢... 通过对60Si2CrVAT弹簧钢的直接淬硬法所获得的晶粒度与氧化法中试样表层不同的深度及不同的腐蚀方法所获得的晶粒度的检验比较,分析了用氧化法检验60Si2CrVAT弹簧钢奥氏体晶粒度时出现错误结果的原因,得出用氧化法检验60Si2CrVAT弹簧钢奥氏体晶粒度最准确的方法是一定要控制检验面的打磨深度,将检验面最表层氧化铁皮轻微磨掉即可,抛光后直接观察或经15%盐酸酒精溶液腐蚀使晶界更清晰后观察评定。 展开更多
关键词 奥氏体晶粒度 60Si2CrVAT弹簧钢氧化法 直接淬硬法
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齿轮钢SAE5120H微观组织结构的相关研究
16
作者 倪磊 钱焕 《特钢技术》 CAS 2024年第3期20-25,共6页
通过热模拟试验机、高温显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了SAE5120H钢的静态CCT曲线,奥氏体晶粒长大行为和析出相的表征。结果表明,该钢在冷却速度小于1℃/s时室温组织主要为铁素珠和珠光体,随着冷速增加,铁素珠和珠光体逐渐消失,产... 通过热模拟试验机、高温显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了SAE5120H钢的静态CCT曲线,奥氏体晶粒长大行为和析出相的表征。结果表明,该钢在冷却速度小于1℃/s时室温组织主要为铁素珠和珠光体,随着冷速增加,铁素珠和珠光体逐渐消失,产生贝氏体和马氏体,直至全部转变为马氏体;该钢伪渗碳温度为960℃不产生混晶;不同原始组织状态下奥氏体晶粒长大速率不同,以铁素珠加珠光体组织最快;晶粒均匀试样的微观析出相尺寸更加细小且弥散分布。 展开更多
关键词 SAE5120H CCT曲线 奥氏体晶粒度 AlN析出相
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检测方法对20CrNiMoH钢奥氏体晶粒度的影响
17
作者 董凤奎 黄山 +1 位作者 刘年富 钟芳华 《热处理技术与装备》 2024年第1期53-55,共3页
奥氏体晶粒度是衡量钢材质量的一个重要指标,研究了奥氏体晶粒度显示方法对20CrNiMoH渗碳齿轮钢奥氏体晶粒度检测结果的影响。结果表明,氧化法和直接淬硬法检测的奥氏体晶粒度差别较小,渗碳法检测的奥氏体晶粒比氧化法和直接淬硬法低0.2... 奥氏体晶粒度是衡量钢材质量的一个重要指标,研究了奥氏体晶粒度显示方法对20CrNiMoH渗碳齿轮钢奥氏体晶粒度检测结果的影响。结果表明,氧化法和直接淬硬法检测的奥氏体晶粒度差别较小,渗碳法检测的奥氏体晶粒比氧化法和直接淬硬法低0.2~0.3级,模拟渗碳法检测奥氏体晶粒度存在混晶现象。对造成模拟渗碳法出现混晶的原因进行了分析,并给出了改进措施,确保使用模拟渗碳法检测奥氏体晶粒度仍没有混晶现象出现。 展开更多
关键词 20CrNiMoH钢 奥氏体晶粒度 混晶
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42CrMoA奥氏体晶粒长大行为研究
18
作者 牛震 孟祥英 《特钢技术》 CAS 2024年第1期25-28,共4页
利用箱式电阻炉以及金相显微镜,试验研究不同Al含量以及热处理工艺对42CrMoA晶粒度长大行为的影响,确定不同Al含量、奥氏体化温度及对应保温时间下该钢种晶粒度长大行为的规律。结果表明:42CrMoA晶粒度长大行为与铝氮比和温度有直接关系... 利用箱式电阻炉以及金相显微镜,试验研究不同Al含量以及热处理工艺对42CrMoA晶粒度长大行为的影响,确定不同Al含量、奥氏体化温度及对应保温时间下该钢种晶粒度长大行为的规律。结果表明:42CrMoA晶粒度长大行为与铝氮比和温度有直接关系,晶粒度临界长大温度随着铝氮比的降低而降低。当铝含量低于0.021时,随着Al/N值的降低,晶粒度临界长大温度与异常长大温度均降低,当铝含量高于0.021时,晶粒度异常长大临界开始升高。且当其他化学成分基本一致时,不同Al含量与奥氏体温度对应的晶粒度尺寸存在一定线性关系。 展开更多
关键词 42CrMoA 奥氏体晶粒度 铝氮比
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钢的奥氏体晶粒度检验方法 被引量：6
19
作者 张卫 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第22期66-68,共3页
采用氧化法和晶粒边界腐蚀法对几种不同的碳钢和合金钢的奥氏体晶粒的显示进行了对比试验。结果表明,该两种方法对碳钢的显示效果差别不大,对合金钢而言,氧化法较晶粒边界腐蚀法所显示的奥氏体晶粒要细。对氧化法中存在的问题提出一些... 采用氧化法和晶粒边界腐蚀法对几种不同的碳钢和合金钢的奥氏体晶粒的显示进行了对比试验。结果表明,该两种方法对碳钢的显示效果差别不大,对合金钢而言,氧化法较晶粒边界腐蚀法所显示的奥氏体晶粒要细。对氧化法中存在的问题提出一些看法。 展开更多
关键词 碳钢 合金钢 奥氏体晶粒度 氧化法 晶粒边界腐蚀法
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对《汽车渗碳齿轮金相检验》标准中“马氏体级别”的探讨 被引量：5
20
作者 董秦铮 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2004年第11期74-76,共3页
通过生产中的试验例证和检验结果 ,针对《汽车渗碳齿轮金相检验》标准中“马氏体级别”的概念和评级方法进行了分析和讨论。认为不宜将“马氏体级别”
关键词 马氏体级别 残留奥氏体 奥氏体晶粒度
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