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奥氏体化保温时间对高速钢工作辊组织和耐磨性的影响 被引量:11
1
作者 孙大乐 范群 姚利松 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第12期9-12,共4页
制备了高碳高钒系高速钢辊环,通过SEM、EDS、XRD分析以及硬度测量研究了奥氏体化保温时间对高碳高钒系高速钢轧辊材料的组织和耐磨性的影响。结果表明,随着奥氏体化保温时间的增加,在铸造过程中形成的M3C型碳化物逐渐溶解或向M2C型碳化... 制备了高碳高钒系高速钢辊环,通过SEM、EDS、XRD分析以及硬度测量研究了奥氏体化保温时间对高碳高钒系高速钢轧辊材料的组织和耐磨性的影响。结果表明,随着奥氏体化保温时间的增加,在铸造过程中形成的M3C型碳化物逐渐溶解或向M2C型碳化物转变;MC型碳化物在晶内逐渐析出,且随着奥氏体化保温时间的延长逐渐圆整为粒状或棒状。在奥氏体化保温过程中,M2C型碳化物按如下公式发生分解:M2C+γ-Fe→MC+M6C;未溶的大块M3C型共晶碳化物是高速钢试样耐磨性差的原因,随着奥氏体化保温时间的增加晶内不断析出的MC型碳化物是高速钢试样耐磨性提高的主要因素;长度<100μm、宽度<20μm的条状碳化物在磨损过程中不易脱落。 展开更多
关键词 高碳高钒系高速钢 奥氏体化保温时间 共晶碳化物 耐磨性
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电渣重熔M2高速钢共晶碳化物控制研究 被引量:11
2
作者 初伟 谢尘 吴晓春 《上海金属》 CAS 北大核心 2013年第5期23-26,62,共5页
采用普通电渣重熔工艺和新型抽锭式电渣重熔工艺制备M2高速钢,研究了熔池深度与局部凝固时间等参数对高速钢铸锭共晶碳化物形貌和类型的影响。结果表明,电渣重熔工艺不改变碳化物类型,两种工艺制备的M2铸锭都存在M_6C、MC、M_2C三种类... 采用普通电渣重熔工艺和新型抽锭式电渣重熔工艺制备M2高速钢,研究了熔池深度与局部凝固时间等参数对高速钢铸锭共晶碳化物形貌和类型的影响。结果表明,电渣重熔工艺不改变碳化物类型,两种工艺制备的M2铸锭都存在M_6C、MC、M_2C三种类型的碳化物。抽锭式电渣重熔工艺通过有效控制电渣锭直径(D=120 mm)、熔速(11 mm/min)及熔池深度(h=50 mm),减少局部凝固时间,促进平直层片状共晶碳化物转变为离异棒状、粒状碳化物,碳化物平均晶粒尺寸小于50μm。加快冷却速度会降低组织中共晶碳化物的质量分数,同时也会降低共晶碳化物中强碳化物形成元素如W、Mo、V的含量,使更多碳化物及合金溶于基体中。 展开更多
关键词 高速钢 电渣重熔 共晶碳化物 形貌 局部凝固时间
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H13热作模具钢表面点蚀分析 被引量:10
3
作者 周健 马党参 +3 位作者 朱娇 秋立鹏 陈再枝 李向阳 《物理测试》 CAS 2013年第1期5-10,共6页
在H13热作模具的加工过程中发现表面产生点状缺陷,对点状缺陷进行了测试分析,利用FeCl3溶液浸渍的方法加速H13钢表面的腐蚀速度,以观察H13钢的表面在Cl-的作用下的腐蚀起源。结果表明:H13钢表面的点状缺陷是点蚀,点蚀坑中的腐蚀产物含有... 在H13热作模具的加工过程中发现表面产生点状缺陷,对点状缺陷进行了测试分析,利用FeCl3溶液浸渍的方法加速H13钢表面的腐蚀速度,以观察H13钢的表面在Cl-的作用下的腐蚀起源。结果表明:H13钢表面的点状缺陷是点蚀,点蚀坑中的腐蚀产物含有O、Cl等成分;第二相质点(如Mo6C碳化物)、Al2O3夹杂物及共晶碳化物等与基体的界面都可能成为点蚀的起源;该点蚀坑的形成可能与模具存放过程中的局部环境等因素有关。 展开更多
关键词 H13钢 点蚀 共晶碳化物 非金属夹杂
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共晶碳化物团球化对铸铁激光熔敷层抗裂性的影响 被引量:2
4
作者 栾景飞 周振丰 +1 位作者 胡建东 严密 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 2002年第1期41-44,共4页
为提高铸铁表面大面积激光熔敷层抗裂性问题,通过冶金因元素控制熔敷层组织形态在熔敷材料中加入碱金属元素钾,研究了在激光快速加热条件下钾对铸铁激光熔敷层组织团球化的影响,进而分析了该球状组织对熔敷层抗裂性的影响.结果表明随熔... 为提高铸铁表面大面积激光熔敷层抗裂性问题,通过冶金因元素控制熔敷层组织形态在熔敷材料中加入碱金属元素钾,研究了在激光快速加热条件下钾对铸铁激光熔敷层组织团球化的影响,进而分析了该球状组织对熔敷层抗裂性的影响.结果表明随熔敷金属内钾含量增多熔敷层内共晶碳化物组织呈球状及孤岛状,这种组织明显提高了熔敷层抗裂性;此外大量的渗碳体组织确保了熔敷层具有较高的耐磨性.获得了无裂纹的大面积搭接熔敷层.其对应合金系统为Fe-C-Si-Ni-K. 展开更多
关键词 共晶碳化物 团球化 激光熔敷层 裂纹 铸铁 抗裂性 表面处理
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Fe-Cr-C过共晶原位生长复合材料定向凝固的研究 被引量:7
5
作者 李浩 严文 +2 位作者 陈建 牛艳娥 范新会 《铸造技术》 CAS 北大核心 2007年第3期307-311,共5页
采用液态金属冷却的定向凝固设备,研究了过共晶高铬铸铁(2.96%C-27.22%Cr)原位生长复合材料的定向凝固组织和性能。结果表明,初生碳化物和共晶碳化物均为M7C3型碳化物;初生碳化物以包抄方式生长,逐渐形成闭合六边形环状;随着凝固速度的... 采用液态金属冷却的定向凝固设备,研究了过共晶高铬铸铁(2.96%C-27.22%Cr)原位生长复合材料的定向凝固组织和性能。结果表明,初生碳化物和共晶碳化物均为M7C3型碳化物;初生碳化物以包抄方式生长,逐渐形成闭合六边形环状;随着凝固速度的增加,初生碳化物的大小和体积分数均减小;初生碳化物横截面的显微硬度为2 000 HV左右,纵截面为1 450 HV左右;随着凝固速度的增加,抗拉强度呈马鞍型变化,当凝固速度为15μm/s时,抗拉强度最大,可达1 913 MPa。 展开更多
关键词 定向凝固 凝固速度 初生碳化物 共晶碳化物
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Cr8扁钢轧制模拟与工艺优化 被引量:1
6
作者 徐乐钱 李朋 +2 位作者 刘宇 庞于思 罗胜平 《特殊钢》 2024年第2期101-104,共4页
共晶碳化物是影响Cr8冷作模具钢服役性能及使用寿命的关键因素。针对Cr8钢连铸坯轧制成扁钢后出现的碳化物不均匀度超过国家标准GB/T 1299—2014(3级)的问题进行分析。采用Deform有限元模拟软件建立Cr8扁钢的轧制模型,对轧制过程中的等... 共晶碳化物是影响Cr8冷作模具钢服役性能及使用寿命的关键因素。针对Cr8钢连铸坯轧制成扁钢后出现的碳化物不均匀度超过国家标准GB/T 1299—2014(3级)的问题进行分析。采用Deform有限元模拟软件建立Cr8扁钢的轧制模型,对轧制过程中的等效应变、应变速率、温度变化情况进行模拟,并研究了不同温度下保温(时间)Cr8扁钢碳化物的形貌特征,与其连铸坯进行对比。模拟与实验结果表明,轧制过程中,Cr8扁钢中心至1/4厚度区域温度达到1 230℃,使Cr8扁钢的三角晶界区碳化物重新溶解析出,导致碳化物不均匀度的级别超过3级。因此,通过降低加热温度,控制轧制温度低于1 200℃,将厚度24 mm的Cr8扁钢碳化物不均匀度由4级降低至2级,使产品质量显著提高,同时降低了能耗、节约了成本。 展开更多
关键词 Cr8扁钢 共晶碳化物 模拟 温升
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硅对热处理态M2高速钢中共晶碳化物的影响 被引量:7
7
作者 王维青 潘复生 +2 位作者 吴立志 汤爱涛 刘婷婷 《重庆大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第11期44-49,共6页
通过电渣重熔制备不同硅含量的M2高速钢铸锭(硅质量分数分别为0.3%,0.8%,1.6%和2.4%),采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)和X射线衍射(XRD)的方法研究了硅对热处理态M2高速钢中共晶碳化物的影响。研究结果表明,退火态高... 通过电渣重熔制备不同硅含量的M2高速钢铸锭(硅质量分数分别为0.3%,0.8%,1.6%和2.4%),采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)和X射线衍射(XRD)的方法研究了硅对热处理态M2高速钢中共晶碳化物的影响。研究结果表明,退火态高速钢铸锭中共晶碳化物呈连续或半连续网状分布于枝晶间,随着硅含量的增加,共晶碳化物从片层状M2C变为鱼骨状M6C。在1 165℃保温2.5h的热处理过程中,片层状M2C碳化物分解为MC和M6C碳化物,在后续变形中破碎为细小的碳化物颗粒。0.8%Si的加入减小了M2高速钢中碳化物的尺寸,而高硅含量高速钢中由于鱼骨状M6C碳化物在热处理过程中并没有发生转变,经后续变形后仍有尺寸较大对性能不利的块状碳化物。 展开更多
关键词 M2高速钢 共晶碳化物 分解
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高速钢中共晶碳化物的研究进展 被引量:6
8
作者 肖志霞 李海鹏 +3 位作者 何继宁 冯建航 米永旺 殷福星 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2017年第10期1067-1072,共6页
综述了在常规凝固条件下高速钢中共晶碳化物的研究现状,阐述了铸态组织中常见的三种类型共晶碳化物的形貌,重点探讨了Si、W、Mo、V、Nb、Ti及其他微量元素等对高速钢共晶碳化物析出的影响机制,并分析了改变冷却速度对共晶碳化物M2C形态... 综述了在常规凝固条件下高速钢中共晶碳化物的研究现状,阐述了铸态组织中常见的三种类型共晶碳化物的形貌,重点探讨了Si、W、Mo、V、Nb、Ti及其他微量元素等对高速钢共晶碳化物析出的影响机制,并分析了改变冷却速度对共晶碳化物M2C形态、尺寸和分布的影响,概述了退火、淬火和回火工艺对高速钢碳化物组织转变的影响研究,对高速钢中共晶碳化物的进一步研究提出了建议。 展开更多
关键词 高速钢 共晶碳化物 合金元素 冷却速度 热处理
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Solidification microstructure of Cr4Mo4V steel forged in the semi-solid state 被引量:4
9
作者 Weifeng Liu Yanfei Cao +3 位作者 Yifeng Guo Mingyue Sun Bin Xu Dianzhong Li 《Journal of Materials Science & Technology》 SCIE EI CAS CSCD 2020年第3期170-182,共13页
Semi-solid forging of iron-based alloys during solidification has unique characteristics distinct from those of the classical hot forging.With the aim of acquiring precise knowledge concerning the microstructural evol... Semi-solid forging of iron-based alloys during solidification has unique characteristics distinct from those of the classical hot forging.With the aim of acquiring precise knowledge concerning the microstructural evolution of bearing steel Cr4 Mo4 V in this process,a series of semi-solid forging experiments were carried out in which samples were wrapped in a designed pure iron sheath.The effects of forging temperature and forging reduction on the grain morphology and liquid flow behavior were investigated,respectively.By forging solidifying metal(FSM),bulky primary dendrites were broken and spheroidal grains with an average shape factor of 0.87 were obtained at 1360?C.With the decreasing forging temperature to 1340?C,the microstructural homogeneity can be improved.On the other hand,it shows that a higher forging reduction(50%)is essential for the spheroidization of grains and elimination of liquid segregation.Those microstructural characteristics are related to different motion mechanisms of solid and liquid phases at different forging temperatures.Additionally,the effect of semi-solid forging on the eutectic carbides was also investigated,and the results demonstrate that the higher diffusion capacity and less liquid segregation jointly lower the large eutectic carbides and consequently cause its uniform distribution during FSM. 展开更多
关键词 SOLIDIFICATION SEMI-SOLID FORGING Microstructure eutectic carbides
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Cr12钢共晶碳化物不均匀度的分维研究 被引量:3
10
作者 王桂棠 宁静 +1 位作者 朱红雷 孙盼 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第8期47-49,共3页
提出了共晶碳化物金相图是具有不规则性与自相似性的图形,是一种分形。分析了共晶碳化物的聚散程度与分形维数的关系。分形维数与共晶碳化物的聚散程度有关,分形维数愈小,共晶碳化物分布愈均匀。通过试验,测量了Cr12钢共晶碳化物标准图... 提出了共晶碳化物金相图是具有不规则性与自相似性的图形,是一种分形。分析了共晶碳化物的聚散程度与分形维数的关系。分形维数与共晶碳化物的聚散程度有关,分形维数愈小,共晶碳化物分布愈均匀。通过试验,测量了Cr12钢共晶碳化物标准图谱的分形维数。结果表明,在共晶碳化物评级标准图谱1~8级的范围内,对于各个共晶碳化物的级别,分维数值有明显的区分度。随着共晶碳化物级别的增大,其分形维数逐渐增大。因而碳化物聚散程度可以用分形维数来定量描述。 展开更多
关键词 分形维数 共晶碳化物 不均匀度
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铈对D6冷作模具钢中共晶碳化物的影响 被引量:5
11
作者 李亚波 程晓农 朱儒燕 《铸造技术》 CAS 北大核心 2011年第12期1677-1679,共3页
针对某集团生产的模铸D6钢中经常出现共晶碳化物对超标现象,在模铸过程中添加稀土元素铈。在坯料和钢材上取样,采用光学显微镜观察侵蚀后钢的组织形貌。结果表明,随着铈含量的增加,共晶碳化物网格尺寸变小,当坯料中铈含量由0.038%增加到... 针对某集团生产的模铸D6钢中经常出现共晶碳化物对超标现象,在模铸过程中添加稀土元素铈。在坯料和钢材上取样,采用光学显微镜观察侵蚀后钢的组织形貌。结果表明,随着铈含量的增加,共晶碳化物网格尺寸变小,当坯料中铈含量由0.038%增加到0.073%时,网格尺寸减小约50%,网格厚度变薄,甚至网状结构被破坏;钢材中共晶碳化物的级别随铈含量的增加而降低。铈对铸态组织的细化作用导致了最终产品中共晶碳化物的细化。 展开更多
关键词 共晶碳化物 冷作模具钢
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热处理工艺对Cr12钢组织和性能的影响 被引量:5
12
作者 马跃新 邓芬燕 严雄杰 《模具工业》 2009年第3期71-74,共4页
对Cr12钢采用等温球化退火工艺处理,组织中共晶碳化物形态和分布得到明显改善。获得了均匀细小的球状珠光体和弥散分布的细粒状合金碳化物显微组织。然后采用等温球化退火→充分预热→淬火→中温回火新工艺处理Cr12钢后,获得优异的综... 对Cr12钢采用等温球化退火工艺处理,组织中共晶碳化物形态和分布得到明显改善。获得了均匀细小的球状珠光体和弥散分布的细粒状合金碳化物显微组织。然后采用等温球化退火→充分预热→淬火→中温回火新工艺处理Cr12钢后,获得优异的综合力学性能。经使用表明:新工艺处理后的Cr12钢的使用寿命比常规热处理工艺提高1~2倍。 展开更多
关键词 等温球化退火 共晶碳化物 组织 性能
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Effects of electrode configuration on electroslag remelting process of M2 high-speed steel ingot 被引量:3
13
作者 Fu-xing Yin Yu Liang +3 位作者 Zhi-xia Xiao Jian-hang Feng Zhi-bin Xie Yong-wang Mi 《China Foundry》 SCIE 2019年第2期126-134,共9页
The electrode configuration determines the thermophysical field during the electroslag remelting(ESR) process and affects the final microstructure of the ingot. In this work, ingot with a diameter of 400 mm was prepar... The electrode configuration determines the thermophysical field during the electroslag remelting(ESR) process and affects the final microstructure of the ingot. In this work, ingot with a diameter of 400 mm was prepared with two electrode configuration modes of single power ESR process, namely one electrode(OE) and two series-connected electrodes(TSCE). Finite element simulation was employed to calculate the electromagnetic field, flow field and temperature field of the ESR system. The results show that the temperature of the slag pool and the metal pool of the TSCE process is lower and more uniform than that of the OE process.The calculated temperature distribution of the ingot could be indirectly verified from the shape of the metal pool by the experiment. The experimental results show that the depth of the metal pool in the OE ingot is about 160 mm, while the depth of the TSCE ingot is nearly 40 mm shallower than that of the OE ingot. Microstructural comparisons indicate that coarse eutectic carbides are formed in the center of the OE ingot, whereas more even eutectic carbides appear in the center of the TSCE ingot. In general, compared with the OE process, the TSCE process is preferred to remelt high speed steel ingots. 展开更多
关键词 ELECTROSLAG REMELTING metal POOL shape electromagnetic field eutectic carbides high speed steel
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国内外Cr12型模具钢组织和性能对比 被引量:4
14
作者 李晨辉 谢尘 +1 位作者 吴晓春 汪宏斌 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第S1期47-50,共4页
通过成分分析、冶金质量评定、显微组织观测、能谱分析及硬度、冲击、拉伸实验,对4种Cr12钢的组织与性能进行研究,包括DAIDO DC11、ASSAB XW41及两种国产Cr12钢。结果表明,与DC11、XW41相比,国产Cr12型模具钢力学性能较差,主要原因在于... 通过成分分析、冶金质量评定、显微组织观测、能谱分析及硬度、冲击、拉伸实验,对4种Cr12钢的组织与性能进行研究,包括DAIDO DC11、ASSAB XW41及两种国产Cr12钢。结果表明,与DC11、XW41相比,国产Cr12型模具钢力学性能较差,主要原因在于共晶碳化物不均匀度级别较高,形态较差;非金属夹杂含量较高。其次,碳含量偏高,碳化物形成元素偏低。 展开更多
关键词 Cr12型模具钢 共晶碳化物 微观组织 力学性能
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B350A圆钢芯部缺陷形成原因分析
15
作者 张怀阳 王小忠 《福建冶金》 2023年第5期37-38,8,共3页
某钢厂生产的B350A圆钢在线超声波探伤发现存在芯部缺陷,通过对缺陷圆钢进行理化检验分析,表明:圆钢芯部缺陷为过烧所致,圆钢芯部偏析严重,共晶碳化物聚集且在热加工时难以得到固溶扩散均匀化;同时轧制过程中热量在芯部聚集未能及时释放... 某钢厂生产的B350A圆钢在线超声波探伤发现存在芯部缺陷,通过对缺陷圆钢进行理化检验分析,表明:圆钢芯部缺陷为过烧所致,圆钢芯部偏析严重,共晶碳化物聚集且在热加工时难以得到固溶扩散均匀化;同时轧制过程中热量在芯部聚集未能及时释放,导致芯部过烧现象的发生,最后针对圆钢芯部缺陷产生的原因提出了改进措施。 展开更多
关键词 B350A圆钢 过烧 中心偏析 共晶碳化物
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钨对热锻模具钢一次碳化物形貌及冲击性能的影响 被引量:3
16
作者 金欣 周健 +1 位作者 迟宏宵 马党参 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第3期35-39,共5页
在传统Cr-Mo-V系马氏体型热作模具钢基础上,研究了不同W含量对热锻模具钢的一次碳化物形貌以及冲击性能的影响。结果表明,随着W含量的上升,钢中一次碳化物数量增多,一次碳化物类型逐渐由M_2C型转变为M_6C型,形貌由圆度较大、带有尖角的... 在传统Cr-Mo-V系马氏体型热作模具钢基础上,研究了不同W含量对热锻模具钢的一次碳化物形貌以及冲击性能的影响。结果表明,随着W含量的上升,钢中一次碳化物数量增多,一次碳化物类型逐渐由M_2C型转变为M_6C型,形貌由圆度较大、带有尖角的不规则形状逐渐转变为球状;不同W含量的试验钢回火二次硬化峰温度都为510℃,峰值硬度相差不大,均在58 HRC左右,比通用型H13高5 HRC;随着W含量的升高,试验钢冲击吸收能量先上升后下降,W含量在2%附近时,冲击吸收能量最大。 展开更多
关键词 热锻模具钢 钨合金化 一次碳化物 二次硬化 冲击性能
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等离子表面高铬高碳耐磨层的研究 被引量:2
17
作者 刘小萍 高原 +4 位作者 徐晋勇 刘燕萍 王建中 隗小云 徐重 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第3期251-253,257,共4页
采用等离子表面合金化技术,在20钢表面渗铬,并进行双辉等离子渗碳,形成高铬高碳合金层.利用GDS、XRD、OM、SEM研究了合金层成分、相组成及组织形貌。并通过摩擦试验对合金层耐磨性进行了分析.研究结果表明:表面高碳高铬层含铬量... 采用等离子表面合金化技术,在20钢表面渗铬,并进行双辉等离子渗碳,形成高铬高碳合金层.利用GDS、XRD、OM、SEM研究了合金层成分、相组成及组织形貌。并通过摩擦试验对合金层耐磨性进行了分析.研究结果表明:表面高碳高铬层含铬量和含碳量以及碳化物的质量分数(40%以上)高于一般冶金高铬铸铁;渗层主要包含M23C6和M7C3型碳化物。这些碳化物均匀弥散分布,尺寸通常在1μm左右,并无共晶碳化物组织;合金层表面显微硬度达到1000—1600HV,耐磨性比GCrl5轴承钢提高8.6倍. 展开更多
关键词 渗铬 等离子渗碳 碳化物 耐磨性 共晶碳化物
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SLD钢模具失效原因分析 被引量:2
18
作者 谢俊堂 郭联金 +1 位作者 金林奎 陈金生 《热处理技术与装备》 2019年第2期9-14,共6页
采用直读光谱仪、数显洛氏硬度计、光学显微镜及扫描电镜,对失效的SLD钢模具的化学成分、表面硬度及显微组织进行检测和分析。结果表明,放置模具变形失效的原因是基体组织中残留奥氏体含量过多,马氏体未能彻底转变。模具在放置过程中,... 采用直读光谱仪、数显洛氏硬度计、光学显微镜及扫描电镜,对失效的SLD钢模具的化学成分、表面硬度及显微组织进行检测和分析。结果表明,放置模具变形失效的原因是基体组织中残留奥氏体含量过多,马氏体未能彻底转变。模具在放置过程中,基体中不稳定的残余奥氏体组织继续向马氏体转变,体积发生膨胀,造成模具在放置过程中伸长。其中网状共晶碳化物超标,沿网状共晶碳化物变形方向,尺寸增大。模具回火不充分,组织应力未能消除,在放置过程中继续释放,进一步促使模具变形和伸长,基体组织同时产生应力开裂的显微裂纹。 展开更多
关键词 SLD钢 共晶碳化物 残余奥氏体 回火不充分 显微裂纹
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H13钢芯棒冲击韧性偏低的原因分析 被引量:1
19
作者 彭飞 王鹏 张立德 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第7期258-262,共5页
H13钢作为钢管轧制用芯棒,对其冲击韧性有一定要求。生产中发现某电渣重熔H13钢芯棒冲击韧性偏低。本文通过光学显微镜以及扫描电镜等手段分析了钢中块状共晶碳化物以及非金属夹杂物。结果表明,冲击韧性低的主要原因是钢中存在带状组织... H13钢作为钢管轧制用芯棒,对其冲击韧性有一定要求。生产中发现某电渣重熔H13钢芯棒冲击韧性偏低。本文通过光学显微镜以及扫描电镜等手段分析了钢中块状共晶碳化物以及非金属夹杂物。结果表明,冲击韧性低的主要原因是钢中存在带状组织、大块的共晶碳化物以及非金属夹杂物。非金属夹杂物中发现了带有棱角的(Ti,V)CN型氮化物、圆形的Al_2O_3和Ca O·Al_2O_3,以及包覆着Al_2O_3和Mg O·Al_2O_3核心的方形氮化物。 展开更多
关键词 H13钢芯棒 冲击韧性 带状组织 共晶碳化物 非金属夹杂物
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高速钢中碳化物的检测
20
作者 李合琴 《合肥工业大学学报(自然科学版)》 CAS CSCD 1994年第4期89-93,共5页
本文利用选择腐蚀、透射电镜、硬度测试和体积分数测定等手段,分析了一种新型铸态超高速钢中碳化物的种类、硬度和所占体积百分数.结果表明;试验钢中主要含有M6C和MC型碳化物,其硬度分别为HM1000、HM2000左右;体... 本文利用选择腐蚀、透射电镜、硬度测试和体积分数测定等手段,分析了一种新型铸态超高速钢中碳化物的种类、硬度和所占体积百分数.结果表明;试验钢中主要含有M6C和MC型碳化物,其硬度分别为HM1000、HM2000左右;体积为26%和21%,另外,还有少量M2C型碳化物. 展开更多
关键词 共晶碳化物 高速钢 检测 碳化物
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