冷热原油交替输送停输再启动研究 被引量：20

1

作者 宇波 徐诚 张劲军 《油气储运》 CAS 北大核心 2009年第11期4-16,共13页

建立了冷热原油交替输送停输再启动过程的数学模型,采用有限差分法和有限容积法相结合的研究方法对其复杂的停输再启动过程进行数值模拟,所编制的软件能计算管道再启动站间的温度、压力和流量的恢复过程,考察了停输时机对停输再启动过... 建立了冷热原油交替输送停输再启动过程的数学模型,采用有限差分法和有限容积法相结合的研究方法对其复杂的停输再启动过程进行数值模拟,所编制的软件能计算管道再启动站间的温度、压力和流量的恢复过程,考察了停输时机对停输再启动过程的影响。研究成果可为冷热原油交替输送管道安全停输时间的确定提供技术支持。 展开更多

关键词 原油管道 冷热油交替输送 数值模拟 停输再启动

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含蜡原油管道停输再启动的安全性问题 被引量：10

2

作者 许康 张劲军 +2 位作者 尚孟平 李群海 苗玉忠 《油气储运》 CAS 北大核心 2004年第11期12-15,共4页

总体评价了国内外埋地含蜡原油管道停输再启动的研究现状 ,认为造成停输温降和启动压力的计算结果与实际存在偏差的主要原因是 ,原油流变性、环境及管道运行工况等参数的不确定性、建立数学模型时的不合理假设和尚无法对原油的剪切历史... 总体评价了国内外埋地含蜡原油管道停输再启动的研究现状 ,认为造成停输温降和启动压力的计算结果与实际存在偏差的主要原因是 ,原油流变性、环境及管道运行工况等参数的不确定性、建立数学模型时的不合理假设和尚无法对原油的剪切历史和热历史效应进行定量描述。说明了运用确定性方法对含蜡原油管道停输再启动安全性进行评价的缺陷 ,指出了停输再启动问题的难点所在 ,提出了停输再启动安全性评价的研究方向。 展开更多

关键词 停输再启动 含蜡原油管道 启动压力 剪切历史 温降 油流 定量描述 国内外 效应 不确定性

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热油管道停输再启动特性的环道模拟试验研究 被引量：13

3

作者 崔秀国 张立新 +5 位作者 姜保良 宋建河 高振波 武家利 张长青 刘松泉 《油气储运》 CAS 北大核心 2009年第1期27-29,共3页

借助大型环道,对热油管道的停输再启动特点以及相关影响因素进行了现场条件下的全面试验研究。首次测得了埋地管道停输过程中管内不同径向位置处油温的变化数据。试验所测量得到的停输温降、启动压力、压力波速情况以及各因素对启动过... 借助大型环道,对热油管道的停输再启动特点以及相关影响因素进行了现场条件下的全面试验研究。首次测得了埋地管道停输过程中管内不同径向位置处油温的变化数据。试验所测量得到的停输温降、启动压力、压力波速情况以及各因素对启动过程定量的影响程度结果,对于停输再启动的计算研究具有重要参考价值。 展开更多

关键词 含蜡原油 管道 停输 再启动 特性 试验环道 试验研究

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热油管道停输与再启动过程模拟计算软件 被引量：6

4

作者 安家荣 史秀敏 张国忠 《油气储运》 CAS 北大核心 1998年第3期12-14,共3页

在建立热油管道停输与再启动过程数学模型的基础上,采用数值方法和混合语言编程技术,成功地开发了热油管道停输与再启动过程模拟计算软件SARP,解决了热油管道停输与再启动过程预测的技术难题。软件用户界面友好,使用方便,数据输入简便,... 在建立热油管道停输与再启动过程数学模型的基础上,采用数值方法和混合语言编程技术,成功地开发了热油管道停输与再启动过程模拟计算软件SARP,解决了热油管道停输与再启动过程预测的技术难题。软件用户界面友好,使用方便,数据输入简便,可用于热油管道正常运行工况、停输过程及再启动过程输油参数和土壤温度场的模拟计算。通过与多次现场试验数据的对比,证明SARP软件计算结果可靠,可用于指导输油生产。 展开更多

关键词 热油管道 停输 启动 模拟计算 程序设计

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原油管道停输再启动安全评价基准研究 被引量：7

5

作者 范华军 张劲军 侯磊 《石油化工高等学校学报》 EI CAS 2007年第4期72-75,共4页

通过分析原油管道停输再启动压力的特点,指出最大允许操作压力(MAOP)并不适合作为管道停输再启动安全评价基准,最大允许事故压力(MAIP)作为管道停输再启动安全评价基准比较合适。借鉴 MAIP 的定义,分别推荐1.1倍管道设计内压力、1.1倍... 通过分析原油管道停输再启动压力的特点,指出最大允许操作压力(MAOP)并不适合作为管道停输再启动安全评价基准,最大允许事故压力(MAIP)作为管道停输再启动安全评价基准比较合适。借鉴 MAIP 的定义,分别推荐1.1倍管道设计内压力、1.1倍管道剩余强度和1.1 MAOP 作为无缺陷管道、检测的缺陷管道和未检测的缺陷管道停输再启动安全评价基准。实例计算表明,1.1 MAOP 作为未检测缺陷管道停输再启动安全评价基准确定结果更合理,证明所推荐安全评价基准更合理。 展开更多

关键词 原油管道 停输再启动 安全评价 极限状态方程 安全评价基准

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西部原油管道停输再启动现场工业试验研究 被引量：9

6

作者 邱姝娟 张强 +1 位作者 庞贵良 宋进舟 《石油工程建设》 2010年第2期5-7,共3页

在对西部原油管道输送的混合原油进行流变性研究和对停输再启动过程进行计算机数值模拟的基础上,开展了西部原油管道现场停输再启动的现场工业试验。原油管道在分别停输24、36、48h后,均可安全再启动,启动过程中各站均未出现进、出站压... 在对西部原油管道输送的混合原油进行流变性研究和对停输再启动过程进行计算机数值模拟的基础上,开展了西部原油管道现场停输再启动的现场工业试验。原油管道在分别停输24、36、48h后,均可安全再启动,启动过程中各站均未出现进、出站压力和流量异常情况,实测数据与计算结果基本一致,原油凝点变化不明显,满足原油管道运行规范要求。 展开更多

关键词 输油管道 停输 再启动 工业试验 模拟计算

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正反输送管道停输再启动数值模拟分析 被引量：9

7

作者 陈从磊 黄启玉 王乾坤 《石油化工高等学校学报》 CAS 2015年第2期77-82,共6页

通过建立管道正常运行、停输温降过程和再启动过程的数值模型,描述了正反输送管道的停输再启动过程。利用该数值模拟计算得出的进站油温与管道正常运行的实际值相对误差在2%以内,能够较准确的模拟管道实际运行中的热力变化。在此基础上... 通过建立管道正常运行、停输温降过程和再启动过程的数值模型,描述了正反输送管道的停输再启动过程。利用该数值模拟计算得出的进站油温与管道正常运行的实际值相对误差在2%以内,能够较准确的模拟管道实际运行中的热力变化。在此基础上,以某正反输送管道为例,计算了管道冬季、春秋季和夏季的最大安全停输时间、停输后的沿程温降和冬季再启动过程中管道沿程流量恢复情况,为热油管道的生产管理和安全高效运行提供参考依据。 展开更多

关键词 正反输送 停输再启动 数值模拟 温降 模型

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海底混输管道停输和再启动瞬态流动规律研究 被引量：8

8

作者 喻西崇 李清平 +1 位作者 安维杰 邬亚玲 《工程热物理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第2期251-255,共5页

本文采用大型实验环道模拟和OLGA软件结合探索海底混输管道在停输和再启动过程中的瞬态流动规律.实验模拟表明气液同时停输过程中没有出现过减现象;在保持气量不变的情况下,将液量突然增加,会出现压力过增现象.OLGA软件模拟表明在停输... 本文采用大型实验环道模拟和OLGA软件结合探索海底混输管道在停输和再启动过程中的瞬态流动规律.实验模拟表明气液同时停输过程中没有出现过减现象;在保持气量不变的情况下,将液量突然增加,会出现压力过增现象.OLGA软件模拟表明在停输过程中,管线沿线温度下降,可能出现水合物;再启动过程中,平台终端的液量波动幅度很大;停输过程中,整条海底管线的总持液量不断减小,但幅度不大,再启动过程中,总持液量急剧增大,之后又重新达到稳定. 展开更多

关键词 海底混输管道 停输 再启动 实验模拟 OLGA软件模拟

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高凝原油输送管道流动安全保障设计探讨 被引量：8

9

作者 李鹏程 周晓红 +1 位作者 汪大林 路宏 《油气田地面工程》 2018年第2期52-55,共4页

在高凝原油输送管道的设计与运营管理中,流动安全保障问题尤为突出。以中海油国外某高凝原油管道设计为例,针对管道与转运站分属不同管理作业方的特殊模式,提出两种热输送设计方案。在加热、热水预热与置换方案中,经计算预热时预热水最... 在高凝原油输送管道的设计与运营管理中,流动安全保障问题尤为突出。以中海油国外某高凝原油管道设计为例,针对管道与转运站分属不同管理作业方的特殊模式,提出两种热输送设计方案。在加热、热水预热与置换方案中,经计算预热时预热水最佳温度为84℃,预热水流量越大越好,建议管道设计输量为6 359 m3/d,并对正、反向置换预热的优缺点进行了比较;在集肤效应电伴热方案中,通过技术经济性比选确定了管道保温层厚度取80 mm,集肤效应电伴热系统加热功率设置为2 534 k W,同时对集肤效应电伴热方案相对于加热、热水预热与置换方案的优势进行了分析探讨。 展开更多

关键词 高凝原油 原油输送管道 流动安全保障 集肤效应电伴热 停输再启动

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含蜡原油纳米降凝剂及管道加剂停输再启动试验 被引量：7

10

作者 邢进超 解俊卿 +5 位作者 何万民 韩志诚 张文华 聂超飞 支树洁 刘杰慧 《油气储运》 CAS 北大核心 2015年第2期183-185,共3页

添加降凝剂是改善原油低温流动性、提升管道安全性的主要途径,而纳米降凝剂因其结构的特殊性降凝降黏效果更好,稳定性更强,适用的含蜡原油范围更宽。任京输油管道通过添加纳米降凝剂,实现了高碑店热力越站,且在低于规程规定的输量下运行... 添加降凝剂是改善原油低温流动性、提升管道安全性的主要途径,而纳米降凝剂因其结构的特殊性降凝降黏效果更好,稳定性更强,适用的含蜡原油范围更宽。任京输油管道通过添加纳米降凝剂,实现了高碑店热力越站,且在低于规程规定的输量下运行,大幅降低了管道运行能耗。两次停输再启动试验结果表明:在7―9月试验工况条件下,添加纳米降凝剂延长了任京输油管道的安全停输时间,大幅降低管道运行能耗的同时,提高了管道运行的安全性。 展开更多

关键词 降凝剂 停输再启动 任京输油管道 现场试验

原文传递

特稠油停输与再启动方案探讨 被引量：7

11

作者 万宇飞 邓道明 +2 位作者 李立婉 刘春雨 杜夏英 《特种油气藏》 CAS CSCD 北大核心 2017年第3期170-174,共5页

基于国内某长距离特稠油管道和4种不同掺柴油比掺混稠油,利用瞬态流体仿真软件SPS,计算和评估了自启动、大掺柴油比掺混稠油置换启动、热柴油顶替启动和临时补救—置换—再启动4种启动方法,得到启动过程中重要参量的变化情况和各再启动... 基于国内某长距离特稠油管道和4种不同掺柴油比掺混稠油,利用瞬态流体仿真软件SPS,计算和评估了自启动、大掺柴油比掺混稠油置换启动、热柴油顶替启动和临时补救—置换—再启动4种启动方法,得到启动过程中重要参量的变化情况和各再启动方案在输送不同油品时的适应性。研究表明:停输后临时补救—置换—再启动方法适应性最强,可以适应于较大时间范围(如72 h)的停输与再启动;自启动和大掺柴油比掺混稠油置换启动的最大停输时间相同,对小掺柴油比的掺混稠油最大停输时间不足72 h;黏度较小的大掺柴油比掺混稠油宜自启动,黏度较大的小掺柴油比掺混稠油适于以大掺柴油比掺混稠油置换启动;热柴油部分顶替启动效果最差,最大停输时间最小。同时,给出了给定掺柴油比掺混稠油在不同停输时间下的再启动推荐方案,为同类型管道的停输再启动提供技术支持和借鉴。 展开更多

关键词 特稠油 管输 停输 再启动 适应性

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气态乙烷管道停输特性探讨 被引量：7

12

作者 陈俊文 刘鑫 +2 位作者 汤晓勇 谌贵宇 郭艳林 《天然气与石油》 2018年第5期6-12,共7页

随着国内天然气处理厂轻烃回收工艺的发展,近年来的乙烯生产原料缺口有望得到弥补,乙烷输送管道亟待快速发展。鉴于乙烷产品的物理性质,气态和液态输送均具有相对可行性。其中,气态输送管道相比液态输送管道,操作压力较低,在中、短距离... 随着国内天然气处理厂轻烃回收工艺的发展,近年来的乙烯生产原料缺口有望得到弥补,乙烷输送管道亟待快速发展。鉴于乙烷产品的物理性质,气态和液态输送均具有相对可行性。其中,气态输送管道相比液态输送管道,操作压力较低,在中、短距离输送中具有一定优势。停输工况下,受环境影响,可能引起气态乙烷液化,其相变规律和特性对确定管道正常输送工况、管道管径、停输再启动方案具有一定影响,有必要进行深入认识与探讨。研究表明,系统压力对气态乙烷管道的管径选择影响较大;停输过程中系统的最低压力出现在对应环境温度的露点处。基于乙烷产品的物理特性,结合气态输送技术要求,阐述了系统压力对管道设计的影响,定性讨论了气态乙烷管道冬季停输的液化条件,并借助软件进行了相关模拟。露点压力附近,保持系统压力稳定是避免再启动过程中管道过度低温的关键。研究成果可为气态乙烷管道的设计提供相关借鉴。 展开更多

关键词 气态乙烷 停输 液化 再启动

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含蜡原油停输再启动环道优化及模拟试验 被引量：5

13

作者 祝守丽 李长俊 +3 位作者 马志荣 彭鹏 田雨 朱宝茹 《油气储运》 CAS 北大核心 2019年第4期412-418,434,共8页

为了研究含蜡原油停输再启动规律,保障管道安全运行,搭建了小型环道模拟试验装置。在停输再启动调试试验中,发现环道存在数据重复性差、油样屈服值与实际不符、轻组分挥发大及控温不准等问题,对环道进行了优化。提出一套合理的操作方法... 为了研究含蜡原油停输再启动规律,保障管道安全运行,搭建了小型环道模拟试验装置。在停输再启动调试试验中,发现环道存在数据重复性差、油样屈服值与实际不符、轻组分挥发大及控温不准等问题,对环道进行了优化。提出一套合理的操作方法与步骤,并研究了静置时间、热处理温度、再启动频率、再启动温度、静态降温速率等多种因素对含蜡原油停输再启动压力的影响。试验结果表明:优化后的试验环道能够完成不同油样、不同管径测试段的停输再启动模拟试验,有助于开展含蜡原油停输再启动研究。(图9,表4,参22) 展开更多

关键词 含蜡原油 停输再启动 环道 模拟试验 再启动压力 优化

原文传递

提高东北原油管网经济效益的思考 被引量：3

14

作者 张帆 高庭禹 《油气储运》 CAS 北大核心 2000年第2期1-4,共4页

根据东北输油管道的运行现状,对大庆原油的流变性、凝点以及降低进站油温的可行性等问题进行了分析。指出采用现行标准测试的凝点与实际管道中原油的凝点有一定差别,应客观评价凝点在运行管理中的作用;热油管道的允许最低进站油温,应根... 根据东北输油管道的运行现状,对大庆原油的流变性、凝点以及降低进站油温的可行性等问题进行了分析。指出采用现行标准测试的凝点与实际管道中原油的凝点有一定差别,应客观评价凝点在运行管理中的作用;热油管道的允许最低进站油温,应根据管输原油的流变性、管道要求的允许停输时间、管道运行时沿线的热力分布、管道承压能力和输油站设备配置等因素来确定。停输再启动的计算表明,大庆原油最低进站油温由33℃降至32℃在技术上是可行的,但对嫩江穿越等特殊管段要慎重考虑。建议对东北管道的技术状况进行系统研究,包括原油流变性、热力状况、水力状况、管道及设备情况和自然条件等,根据研究结果对现行运行规程进行必要的修订。 展开更多

关键词 热油管道 凝点 经济效益 原油 输油管道网络

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秦京输油管道停输再启动安全性评价与建议 被引量：6

15

作者 苗青 宋建河 +5 位作者 高国平 柳建军 徐波 姜保良 王海东 郝小虎 《油气储运》 CAS 北大核心 2011年第3期166-169,3,共4页

目前秦京输油管道处在接近于生产规程规定的最低输量状态下运行,流动安全性问题值得关注。针对缺少定量评价结果的情况,利用原油管道停输再启动凝管概率计算软件,评价了秦京输油管道在当前输量和生产规程规定的允许停输时间下停输再启... 目前秦京输油管道处在接近于生产规程规定的最低输量状态下运行,流动安全性问题值得关注。针对缺少定量评价结果的情况,利用原油管道停输再启动凝管概率计算软件,评价了秦京输油管道在当前输量和生产规程规定的允许停输时间下停输再启动的安全性,并提出在不同站间合理分配安全裕量的建议,探讨了基于流动安全性评价结果,分站间进行工艺参数优化配置的可行性。秦京输油管道全线大部分站场在全年大多数月份安全性良好,可以考虑通过降低进站温度或延长允许停输时间等方法合理分配安全裕量,为秦京输油管道在保障流动安全性的前提下实现经济输送提供保证。 展开更多

关键词 输油管道 流动安全性 停输再启动 凝管 优化 评价

原文传递

含杂质超临界CO_(2)输送管道停输再启动瞬态特性研究 被引量：1

16

作者 苗青 殷布泽 +4 位作者 王鑫 聂超飞 李玉星 李其抚 胡其会 《中国安全生产科学技术》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期43-49,共7页

为研究超临界CO_(2)管道停输后管内温度压力和相态变化规律,以国内某CO_(2)管道为研究对象,利用OLGA软件开展停输再启动瞬态数值模拟,探究不同工况及工质对管道停输再启动过程的影响。研究结果表明:在保证相态不变且下游用户流量不变的... 为研究超临界CO_(2)管道停输后管内温度压力和相态变化规律,以国内某CO_(2)管道为研究对象,利用OLGA软件开展停输再启动瞬态数值模拟,探究不同工况及工质对管道停输再启动过程的影响。研究结果表明:在保证相态不变且下游用户流量不变的情况下,流量越大,最大停输时间越短,且管道中前部和管道高点较其他位置先出现相变;在相同工况下,H_(2)和N_(2)等非极性杂质的存在会使CO_(2)的相包线向上移动,最大停输时间减少;而H_(2)S和CO等极性杂质的存在会使CO_(2)的相包线向下移动,最大停输时间增加;停输再启动过程中,如果所含杂质的密度小于纯CO_(2)的密度,则含有该类型杂质的管道恢复稳定运行状态所需时间短于纯CO_(2)工质管道。研究结果可为相关单位制定CO_(2)管道设计方案和安全停输预案提供参考。 展开更多

关键词 OLGA 含杂质CO_(2) 停输再启动 安全停输时间

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水平管内黏稠油水环输送管道停输再启动特性 被引量：5

17

作者 尹晓云 敬加强 +2 位作者 孙杰 刘力华 蒲波 《石油机械》 北大核心 2022年第4期124-129,共6页

针对稠油利用水环输送时因水环失稳管线需停输后再重新启动的问题,基于自主研制的水环输送稠油停输再启动环道模拟装置,以500#白油作为稠油模拟油样,试验研究了稠油在水环作用下停输分层后的再启动特性,讨论了油水分层流在再启动过程中... 针对稠油利用水环输送时因水环失稳管线需停输后再重新启动的问题,基于自主研制的水环输送稠油停输再启动环道模拟装置,以500#白油作为稠油模拟油样,试验研究了稠油在水环作用下停输分层后的再启动特性,讨论了油水分层流在再启动过程中的典型流型演变规律,分析了停输时间(30~300 min)、初始含油体积分数(0.40~0.77)及清洗流速(0.54~1.53 m/s)对再启动特征参数(压降和时间)的影响。试验结果表明:管道再启动时,延长停输时间会增大再启动压降峰值,但对再启动时间无影响;增加初始含油体积分数不仅会增大再启动压降峰值,而且会延长再启动时间;增大清洗流速可缩短管线启动时间,但同时也会增大再启动压降峰值。研究结果可为现场管线因计划检修或突发事故停输后的再启动过程提供一定的理论指导。 展开更多

关键词 稠油 水环输送 流型 停输 再启动 模拟试验

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含蜡原油管道停输再启动压力计算新方法 被引量：5

18

作者 张静楠 兰浩 +1 位作者 崔博 刁洪涛 《油气储运》 CAS 北大核心 2015年第10期1073-1076,共4页

为了提高含蜡原油管道停输再启动压力计算的准确度,在传统启动压力计算模型的基础上,建立了一种新的含蜡原油管道停输再启动压力计算方法。以刘天佑启动模型为基础,将再启动压力模型分为高程引起压降、惯性压降和摩阻压降3个部分,考虑... 为了提高含蜡原油管道停输再启动压力计算的准确度,在传统启动压力计算模型的基础上,建立了一种新的含蜡原油管道停输再启动压力计算方法。以刘天佑启动模型为基础,将再启动压力模型分为高程引起压降、惯性压降和摩阻压降3个部分,考虑管道沿线高程差引起的压降,并对管道进行区域离散化来求解摩阻压降。摩阻压降中由于触变性因素造成的压降,采用更适合于表达含蜡原油触变性的Houska触变模型。利用新建计算模型编制了相应的计算程序,代入秦京输油管道历年数据进行模拟计算,计算结果与实际情况相吻合,表明改进模型更具准确性和广泛适用性。 展开更多

关键词 含蜡原油 Houska触变模型 停输再启动 启动压力

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东临复线停输再启动研究 被引量：5

19

作者 蔡磊 袁庆 +2 位作者 于红梅 张春 宇波 《北京石油化工学院学报》 2018年第4期29-33,共5页

东临复线采用差温顺序输送工艺,并且沿线参数复杂。针对该管线复杂的停输规律及再启动特性,采用数值模拟的方法对其进行了研究。基于对差温顺序输送管道的停输再启动分析,建立了停输再启动数学模型,并采用预条件共轭梯度法进行模型求解... 东临复线采用差温顺序输送工艺,并且沿线参数复杂。针对该管线复杂的停输规律及再启动特性,采用数值模拟的方法对其进行了研究。基于对差温顺序输送管道的停输再启动分析,建立了停输再启动数学模型,并采用预条件共轭梯度法进行模型求解。编写仿真程序并对东临复线的停输再启动过程进行了数值模拟。根据数值模拟结果分析了停输温降的影响因素,并解释了在停输再启动过程中出现的2种反常现象,最后确定了东临复线停输再启动最危险站间和安全停输时间,为东临复线安全运行提供了技术支撑。 展开更多

关键词 东临复线 差温顺序输送 停输再启动 数值模拟

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深水混输管道停输再启动水合物生成风险 被引量：5

20

作者 郭艳利 孙宝江 +3 位作者 高永海 赵雯晴 赵焕勇 赵欣欣 《油气储运》 CAS 北大核心 2017年第11期1276-1283,1314,共9页

深水长距离混输管道停输再启动容易产生水合物堵塞问题。基于安哥拉某深水区块开发模式,借助PIPEPHASE与OLGA多相流软件,分析混输管道停输再启动天然气水合物生成风险。结果表明:停输2 h后,管内开始出现水合物生成区域;停输再启动前期,... 深水长距离混输管道停输再启动容易产生水合物堵塞问题。基于安哥拉某深水区块开发模式,借助PIPEPHASE与OLGA多相流软件,分析混输管道停输再启动天然气水合物生成风险。结果表明:停输2 h后,管内开始出现水合物生成区域;停输再启动前期,海底管道水合物生成区域在井口附近逐渐消失,在海平面附近的立管段则迅速增大;随启动时间的延长,水合物生成区域由两边向中间逐渐缩小,启动6 h后在水深约700 m的立管段消失。基于混输管道温度压力敏感性的定量描述,提出水合物生成风险定性分析方法,分析发现随海管长度、内径及气油比增大,水合物生成风险增大;随含水率增大,水合物生成风险减小。计算结果能够较好地指导多相混输管道选型、路由及混掺比例设计。 展开更多

关键词 深水混输管道 停输再启动 温度 压力 天然气水合物 风险分析

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