期刊文献+
共找到184篇文章
< 1 2 10 >
每页显示 20 50 100
Effect of Cooling Rate on the Formation and Morphology of (W,V)Cx in VC-doped WC–Co Cemented Carbide 被引量:1
1
作者 Xiao-Ou Yi Xiang Huang +5 位作者 Chang-Bin Liu Dan-Qing Yi Yong Jiang Bin Wang Hui-Qun Liu Li-Yong Chen 《Acta Metallurgica Sinica(English Letters)》 SCIE EI CAS CSCD 2017年第2期146-155,共10页
The grain growth retardation mechanism and the effect of cooling rate on VC-doped WC–Co cemented carbides were investigated in this work.WC–30Co and WC–30Co–VC were prepared by powder metallurgy,liquid-phase sinte... The grain growth retardation mechanism and the effect of cooling rate on VC-doped WC–Co cemented carbides were investigated in this work.WC–30Co and WC–30Co–VC were prepared by powder metallurgy,liquid-phase sintering at 1400 ℃ and followed by water quenching([150 ℃/s) or furnace cooling(*0.083 ℃/s).Based on the results of electron probe microanalysis(EPMA),we found that WC concentration in the Co binder was independent of VC doping during liquid-phase sintering,hence barely contributing to the retardation of WC grain growth.In contrast,the(W,V)Cx phase formed at the WC/Co interfaces played a major role in retarding WC grain growth during liquid-phase sintering.The effect of cooling rate on the morphology of(W,V)Cxwas revealed by high-resolution transmission electron microscopy(HRTEM) and energy-dispersive spectroscopy(EDS).In the water-quenched WC–30Co–VC,(W,V)Cxprecipitates were found as thin layers at the WC/Co interfaces.In contrast,both thin layers of similar thickness and nanoparticles of(W,V)Cx were observed in the furnace-cooled counterpart.These observations listed above suggested that thin(W,V)Cxlayers were stable structures effectively suppressing the growth of WC grains and their thickness remained independent of the cooling rate.The(W,V)Cxnanoparticles,however,may be inhibited through rapid cooling,ensuring the VC-doped WC–Co cemented carbides desired toughness. 展开更多
关键词 WC-CO VC doping (W V)Cx Water-quenched furnace-cooled
原文传递
轧板厂3号加热炉水冷梁结构的改造 被引量:1
2
作者 吴久峰 《武钢技术》 CAS 2000年第4期13-15,共3页
轧板厂通过对 3号加热炉水冷梁的改造 ,提高了加热炉的使用率 ,减少了耐材用量和检修费用 ,达到了节能降耗的目的 ,降低了生产成本。
关键词 水冷梁 节能降耗 轧钢加热炉 技术改造
下载PDF
高炉铜冷却壁的研制 被引量:20
3
作者 杨天钧 程素森 +1 位作者 吴启常 佘克事 《炼铁》 北大核心 2000年第5期19-21,共3页
通过对铜冷却壁的传热进行全面分析,认为高炉采用铜冷却壁冷却是安全有效的,并提出了有关铜冷却壁材质选择和制造工艺等方面的建议。
关键词 高炉 铜冷却壁 材质 传热分析 研制
下载PDF
铜冷却壁高炉操作现象及思考 被引量:21
4
作者 朱仁良 居勤章 《炼铁》 北大核心 2012年第4期10-15,共6页
结合宝钢1号高炉生产实践,阐述了铜冷却壁在使用过程中遇到的一些问题及解决措施,并提出了铜冷却壁在炉体各部位应用的一些看法,为今后新建或大修高炉提供了参考意见。
关键词 高炉 铜冷却壁 铸铁冷却壁 炉墙结厚
下载PDF
我国高炉使用铜冷却壁10年来的回顾 被引量:20
5
作者 魏丽 《炼铁》 北大核心 2012年第3期13-15,共3页
对我国高炉铜冷却壁的应用进行了总结,并针对近期出现的问题进行了分析,认为应当进一步完善铜冷却壁设计、制造以及操作维护手段,把我国高炉技术提高到新的水平。
关键词 高炉 铜冷却壁 长寿
下载PDF
鞍钢铜冷却壁高炉的热负荷管理 被引量:16
6
作者 王宝海 张洪宇 车玉满 《炼铁》 北大核心 2008年第2期1-4,共4页
对鞍钢2座相同铜冷却壁结构高炉的热负荷管理经验进行了总结。新2号高炉与新3号高炉的炉体结构、操作制度完全相同,但新3号高炉的热负荷、渣皮稳定性远不如新2号高炉。为加强对铜冷却壁渣皮稳定性管理,鞍钢开发铜冷却壁炉型管理模型,重... 对鞍钢2座相同铜冷却壁结构高炉的热负荷管理经验进行了总结。新2号高炉与新3号高炉的炉体结构、操作制度完全相同,但新3号高炉的热负荷、渣皮稳定性远不如新2号高炉。为加强对铜冷却壁渣皮稳定性管理,鞍钢开发铜冷却壁炉型管理模型,重点监视渣皮厚度与脱落情况变化,控制高炉热负荷在合适范围内,保证了高炉稳定顺行。 展开更多
关键词 大型高炉 铜冷却壁 热负荷 渣皮
下载PDF
高炉铜冷却壁损坏的原因及解决对策 被引量:14
7
作者 邓勇 焦克新 +2 位作者 张建良 杨天钧 吴启常 《炼铁》 北大核心 2017年第4期10-15,共6页
结合铜冷却壁热面损坏的考察情况,对目前铜冷却壁的损坏原因及解决对策进行了详细阐述。重点分析了渣皮脱落导致的机械磨损及"氢病"对铜冷却壁寿命的影响,认为由于炉况不稳定导致的渣皮频繁脱落是造成铜冷却壁机械磨损的主要... 结合铜冷却壁热面损坏的考察情况,对目前铜冷却壁的损坏原因及解决对策进行了详细阐述。重点分析了渣皮脱落导致的机械磨损及"氢病"对铜冷却壁寿命的影响,认为由于炉况不稳定导致的渣皮频繁脱落是造成铜冷却壁机械磨损的主要原因,"氢病"导致的铜冷却壁的膨胀加速了铜冷却壁的磨损。为延长铜冷却壁的寿命,提出了如下对策:在铜冷却壁热面设置凸台,严格控制铜冷却壁本体铜料的含氧量,改进高炉内型设计,保证高炉冷却系统设计的可靠,避免采用过度发展边沿气流的操作方针。 展开更多
关键词 高炉 铜冷却壁 渣皮 氢病 边沿气流
下载PDF
首钢2号高炉铜冷却壁使用的体会 被引量:10
8
作者 马洪斌 张贺顺 《炼铁》 北大核心 2008年第5期9-12,共4页
结合首钢2号高炉铜冷却壁使用的经验,重点阐述了铜冷却壁作为一种长寿、高效的冷却设备,铜冷却壁需要其热面的渣皮来实现对自身的保护。而铜冷却壁热面的渣皮对炉内煤气流分布的变化十分敏感,因此,稳定煤气流分布,实现渣皮的稳定,是铜... 结合首钢2号高炉铜冷却壁使用的经验,重点阐述了铜冷却壁作为一种长寿、高效的冷却设备,铜冷却壁需要其热面的渣皮来实现对自身的保护。而铜冷却壁热面的渣皮对炉内煤气流分布的变化十分敏感,因此,稳定煤气流分布,实现渣皮的稳定,是铜冷却壁高炉稳定、顺行的关键。 展开更多
关键词 高炉 铜冷却壁 渣皮
下载PDF
武钢5号高炉炉体破损调查研究 被引量:10
9
作者 宋木森 于仲洁 +1 位作者 熊亚飞 李怀远 《炼铁》 北大核心 2008年第4期1-10,共10页
对武钢5号高炉(3200m^3)大修停炉破损调查结果进行分析,重点考察了内衬和冷却壁的破损状况。5号高炉球墨铸铁冷却壁制造质量好,在采用软水密闭循环冷却的条件下,水管腐蚀、结垢比不用软水的高炉大为减轻,水管破损率低。炉缸、炉底交界... 对武钢5号高炉(3200m^3)大修停炉破损调查结果进行分析,重点考察了内衬和冷却壁的破损状况。5号高炉球墨铸铁冷却壁制造质量好,在采用软水密闭循环冷却的条件下,水管腐蚀、结垢比不用软水的高炉大为减轻,水管破损率低。炉缸、炉底交界处仍是侵蚀最严重部位,最小残存炭砖厚度仅有280~300mm。为减缓炉缸、炉底炭砖侵蚀,应采用高热导率的微孔、超微孔炭砖,提高炉缸、炉底的冷却强度,并采取措施减轻碱金属和锌的危害。 展开更多
关键词 大型高炉 内衬 冷却壁 破损
下载PDF
高炉非金属冷却壁初探 被引量:7
10
作者 李志坚 张殿友 《炼铁》 北大核心 2000年第5期26-28,共3页
在分析球墨铸铁冷却壁缺点的基础上,提出采用非金属冷却壁代替金属冷却壁的理论依据,并提出炉体的冷却结构方案。
关键词 高炉 非金属冷却壁 炉体冷却 球墨铸铁
下载PDF
宝钢1号高炉操作炉型的控制 被引量:7
11
作者 张培峰 《炼铁》 北大核心 2016年第6期1-4,共4页
简要阐述了宝钢1号高炉并罐式无料钟炉顶布料偏析和铜冷却壁对操作炉型的影响,重点阐明了合理操作炉型的控制。1号高炉操作炉型控制的关键措施,一是保证合理的炉腹煤气量,合理调整送风制度,即炉腹煤气量指数控制在57.6-65.4m/mi... 简要阐述了宝钢1号高炉并罐式无料钟炉顶布料偏析和铜冷却壁对操作炉型的影响,重点阐明了合理操作炉型的控制。1号高炉操作炉型控制的关键措施,一是保证合理的炉腹煤气量,合理调整送风制度,即炉腹煤气量指数控制在57.6-65.4m/min;风速270-275m/s,炉缸回旋区环带面积约占炉缸截面积的50%,炉身平均煤气流速在2.5-2.7m/s;二是探索合理的装料制度,确保焦炭平台宽度控制在2.35-2.55m,并采用溜槽和料罐周期性切换模式,以保持充沛的中心气流和合理的边沿气流。 展开更多
关键词 大型高炉 铜冷却壁 操作炉型
下载PDF
高炉炉缸配置设计与长寿的探讨 被引量:6
12
作者 赵瑞海 邹忠平 项钟庸 《炼铁》 北大核心 2013年第4期17-21,共5页
通过分析炉缸冷却设备配置及水系统的设计对炉缸长寿的作用,提出了不定形材料是炉缸长寿链上的薄弱环节,应加以有效控制才能保证炉缸的长寿认为:设计要采用界面少、耐材品种少的配置方案;重视炉缸不定形材料的质量、强化施工管理、合理... 通过分析炉缸冷却设备配置及水系统的设计对炉缸长寿的作用,提出了不定形材料是炉缸长寿链上的薄弱环节,应加以有效控制才能保证炉缸的长寿认为:设计要采用界面少、耐材品种少的配置方案;重视炉缸不定形材料的质量、强化施工管理、合理控制炉缸的冷却强度、防止胶泥等不定形材料被气蚀形成气隙热阻、合理的操作维护,将是解决当前炉缸问题的关键;改进烘炉规程,提高烘炉时的水温和开炉初期的供水温度,是当前实现炉缸长寿的重要手段之一。 展开更多
关键词 高炉炉缸 冷却系统 耐材 长寿
下载PDF
湘钢1号高炉铜冷却壁破损机理研究 被引量:5
13
作者 郭光胜 张建良 +3 位作者 刘彦祥 蒋友源 周云花 但家云 《炼铁》 北大核心 2016年第3期19-23,共5页
湘钢1号高炉铜冷却壁的主要破损形式是水管断裂和完全熔损。通过对破损铜冷却壁取样分析,初步探讨分析了铜冷却壁的破损机理。认为,原燃料变化频繁和高炉操作不稳定等原因导致渣皮不稳,铜冷却壁热面长时间暴露在高温煤气和炉料中,使铜... 湘钢1号高炉铜冷却壁的主要破损形式是水管断裂和完全熔损。通过对破损铜冷却壁取样分析,初步探讨分析了铜冷却壁的破损机理。认为,原燃料变化频繁和高炉操作不稳定等原因导致渣皮不稳,铜冷却壁热面长时间暴露在高温煤气和炉料中,使铜冷却壁产生较大应力,在水管部位产生剪切力使水管断裂,而水管断裂后,采用卡死水管或穿金属软管等方式的冷却效果都较差,所以在铜冷却壁破损后期破损加剧,使得大量的铜冷却壁完全熔损。 展开更多
关键词 大型高炉 铜冷却壁 力学性能 破损机理
下载PDF
沙钢5800m^3高炉炉体工艺技术特点 被引量:4
14
作者 刘行波 《炼铁》 北大核心 2009年第4期1-5,共5页
对沙钢5800m^3高炉炉体系统的工艺技术特点进行了阐述。以"先进、实用、可靠、经济、环保"为原则,结合现代高炉炼铁技术的特点,在高炉炉体设计中采用了一系列先进、长寿的技术,特别是在高炉内型、炉体框架、冷却设备、冷却系... 对沙钢5800m^3高炉炉体系统的工艺技术特点进行了阐述。以"先进、实用、可靠、经济、环保"为原则,结合现代高炉炼铁技术的特点,在高炉炉体设计中采用了一系列先进、长寿的技术,特别是在高炉内型、炉体框架、冷却设备、冷却系统、高炉内衬的选用及各种检测手段的设计上更加完善、合理。 展开更多
关键词 特大型高炉 长寿 炉型 冷却壁 内衬
下载PDF
太钢4350m^3高炉稳定炉体热负荷的实践 被引量:4
15
作者 唐顺兵 杨志荣 《炼铁》 北大核心 2010年第1期15-18,共4页
针对太钢4350m^3高炉软水密闭循环冷却的特点,通过分析炉内煤气流分布Z值、W值对炉体各段热负荷的影响,炉腹煤气量、焦炭质量等对全炉热负荷的影响,总结了实现炉体热负荷的稳定性和可控化的操作经验。
关键词 大型高炉 炉体热负荷 冷却系统 炉腹煤气量
下载PDF
唐钢1号高炉铜冷却壁水管损坏后的安全生产 被引量:4
16
作者 刘洪新 王浙航 杜运来 《炼铁》 北大核心 2016年第1期11-14,共4页
对唐钢1号高炉铜冷却壁水管损坏后的安全生产进行了总结。铜冷却壁水管破损的原因,主要是炉役后期高炉炉型变化、冷却强度不够、边缘煤气流波动频繁等。在炉腹冷却壁水管损坏的情况下,为了保证炉役后期的安全生产,1号高炉从设备改造和... 对唐钢1号高炉铜冷却壁水管损坏后的安全生产进行了总结。铜冷却壁水管破损的原因,主要是炉役后期高炉炉型变化、冷却强度不够、边缘煤气流波动频繁等。在炉腹冷却壁水管损坏的情况下,为了保证炉役后期的安全生产,1号高炉从设备改造和操作优化两个方面对高炉生产进行了调整,采取了提高鼓风动能、增强冷却强度、调整操作制度、对重点部位进行监护等措施,确保了高炉的稳定顺行,延长了一代炉龄,燃料比由540kg/t逐步下降在535 kg/t,取得了较好的技术经济指标。 展开更多
关键词 大型高炉 炉役后期 铜冷却壁 水管损坏
下载PDF
加热炉纵水管布置的改进和热滑轨结构的选择 被引量:4
17
作者 邓志刚 《冶金能源》 1997年第1期40-43,共4页
介绍韶钢集团公司四轧厂对推钢式连续加热炉炉底纵水管布置的形式进行改进,以图减轻钢坯水冷黑印,改善加热质量的情况,并根据推广应用耐热滑块的实践对热滑轨的结构形式的选择进行探讨。
关键词 加热炉 水冷黑印 耐热滑块 轧钢
下载PDF
邯宝1号高炉炉温大凉后应对措施 被引量:1
18
作者 刘志福 王拓 《山西冶金》 CAS 2020年第4期170-171,共2页
邯钢西区1号高炉因长期配吃湿焦炉缸不活跃,炉前倒场后出铁不顺,炉内频繁出气流,造成炉温过低,主沟渣沟冻结。本文对造成炉温大凉的原因及应对措施进行了总结,通过优化出铁方案,合理控制各项操作参数,快速恢复到正常生产水平,取得良好... 邯钢西区1号高炉因长期配吃湿焦炉缸不活跃,炉前倒场后出铁不顺,炉内频繁出气流,造成炉温过低,主沟渣沟冻结。本文对造成炉温大凉的原因及应对措施进行了总结,通过优化出铁方案,合理控制各项操作参数,快速恢复到正常生产水平,取得良好效果。 展开更多
关键词 高炉 炉温大凉 炉况恢复
下载PDF
铜冶炼厂电炉缓冷渣中金属综合回收利用研究 被引量:3
19
作者 杨树赟 《云南冶金》 2015年第6期18-21,共4页
云南某有色金属有限责任公司冶炼厂,主要生产工艺是铜火法冶炼,每天产生电炉缓冷渣约600 t,年产生缓冷渣18万t,该渣平均含铜品位为0.60%、银品位为5.70 g/t,还含有其他金属;该渣进行渣场集中堆存,没有得到合理的回收利用,造成资源的浪费... 云南某有色金属有限责任公司冶炼厂,主要生产工艺是铜火法冶炼,每天产生电炉缓冷渣约600 t,年产生缓冷渣18万t,该渣平均含铜品位为0.60%、银品位为5.70 g/t,还含有其他金属;该渣进行渣场集中堆存,没有得到合理的回收利用,造成资源的浪费;为减少资源浪费,提高资源综合利用率,提高企业经济效益,我们对该铜冶炼厂的电炉缓冷渣进行选矿回收试验研究,通过试验研究,提出渣中铜矿物的回收技术工艺方向,为该公司回收渣中铜金属的可行建设选厂及生产实践提供参考。 展开更多
关键词 电炉缓冷渣 综合回收利用 浮选
下载PDF
我国第一座步进式加热炉汽化冷却装置的设计和推广价值 被引量:2
20
作者 余秋根 《冶金能源》 1995年第1期37-40,18,共5页
介绍了我国第一座步进式加热炉汽化冷却装置的设计,装置在上钢二厂140t/h步进式加热炉上的这套装置,采取了强制循环系统,水动力计算公式是综合了电站锅炉水动力计算方法和推钢式加热炉汽化冷却装置的经验得出的,步进机构球体... 介绍了我国第一座步进式加热炉汽化冷却装置的设计,装置在上钢二厂140t/h步进式加热炉上的这套装置,采取了强制循环系统,水动力计算公式是综合了电站锅炉水动力计算方法和推钢式加热炉汽化冷却装置的经验得出的,步进机构球体转动接头采用了防震装置和导向装置,并在支架上采用恒重力吊架。炉子投产一年来,平均单位油耗由32.52kg/t钢下降到30.12kg/t钢,常年效益达287.62万元,在国内现有40多座各种步进式加热炉上具有推广价值。 展开更多
关键词 步进式加热炉 汽化冷却 球体转动接头 炼钢
下载PDF
上一页 1 2 10 下一页 到第
使用帮助 返回顶部