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国内外冷作模具钢发展动态 被引量：21
1
作者 吴晓春 谢尘 《模具工业》 2013年第12期1-11,共11页
结合国内冷作模具钢产品市场需求和模具行业"十二五"规划,分析预测了冷作模具钢材料的发展方向。综述了国内外冷作模具钢材料近5年来的研究动态,介绍了冷作模具钢生产企业及模具材料实际使用中关注的焦点问题,展望了未来冷作... 结合国内冷作模具钢产品市场需求和模具行业"十二五"规划,分析预测了冷作模具钢材料的发展方向。综述了国内外冷作模具钢材料近5年来的研究动态,介绍了冷作模具钢生产企业及模具材料实际使用中关注的焦点问题,展望了未来冷作模具材料的发展趋势。 展开更多
关键词 冷作模具钢 汽车模具 冲模 深冷处理
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提高Cr12MoV钢模具寿命的热处理工艺 被引量：22
2
作者 曹光明 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2004年第10期46-48,共3页
从预备热处理、淬火及回火、深冷处理、表面强化处理等方面分析评述了提高Cr12MoV钢模具寿命的热处理工艺措施。
关键词 冷作模具钢 热处理 寿命
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深冷处理对冷作模具钢SDC99组织及性能的影响 被引量：17
3
作者 谢尘 王明 +1 位作者 李虎 吴晓春 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第2期153-158,178,共7页
对经不同深冷处理工艺的Cr8型冷作模具钢SDC99进行了硬度、冲击韧性、摩擦磨损性能测试,并用SEM、XRD、TEM分析了其相组成及显微组织。结果表明,深冷处理使SDC99钢硬度提高,冲击韧性降低,耐磨性提高,1030℃淬火＋210℃×2 h回火＋（... 对经不同深冷处理工艺的Cr8型冷作模具钢SDC99进行了硬度、冲击韧性、摩擦磨损性能测试,并用SEM、XRD、TEM分析了其相组成及显微组织。结果表明,深冷处理使SDC99钢硬度提高,冲击韧性降低,耐磨性提高,1030℃淬火＋210℃×2 h回火＋（-196℃×24 h）深冷处理＋210℃×2 h回火可使SDC99钢获得最优的综合使用性能,其磨损体积较常规热处理工艺减少23.6%。SDC99钢性能提升的主要原因是深冷处理使亚稳态的块状残留奥氏体转变为马氏体及薄膜状残留奥氏体,深冷处理后残留奥氏体体积分数由常规热处理的17.2%下降至5.5%～10.5%,但并未完全转变。薄膜状残留奥氏体分布于孪晶马氏体及二次碳化物的边界处,松弛应力集中,防止微裂纹的产生,因而改善了材料的综合性能。 展开更多
关键词 深冷处理 冷作模具钢 残留奥氏体 耐磨性 碳化物
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高韧性冷作模具钢(DS钢)的研究及应用 被引量：13
4
作者 陈钰秋 孙培祯 潘小泉 《特殊钢》 EI 北大核心 2000年第4期28-31,共4页
试验研究与应用表明 ,新型冷作模具钢 (DS钢 0 .6 0C 1.15Cr 0 .5 0W ( 0 .1～ 0 .4)Mo ( 0 .1～ 0 .3)V)有高韧性、耐冲击、优良的工艺性能和高的使用寿命。其性能高于CrWMn、Cr12MoV和
关键词 冷作模具钢 韧性 DS钢 加工工艺 化学成分
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冷作模具钢(Cr12MoV)短流程生产工艺实践 被引量：6
5
作者 朱喜达 陆家生 +2 位作者 赵勇智 刘宇 李朋 《特殊钢》 2023年第3期10-13,共4页
Cr12MoV扁钢主要采用模铸钢锭、多火次锻造、轧制成材的长流程工艺,生产效率低、成材率低、成本高、能耗高。为了解决冷作模具钢的导热性和塑性较差等问题,设计了90 t EBT-LF-VD-150 mm×630 mm连铸矩形坯和一火加热+15道次轧制成... Cr12MoV扁钢主要采用模铸钢锭、多火次锻造、轧制成材的长流程工艺,生产效率低、成材率低、成本高、能耗高。为了解决冷作模具钢的导热性和塑性较差等问题,设计了90 t EBT-LF-VD-150 mm×630 mm连铸矩形坯和一火加热+15道次轧制成材的短流程工艺,成功开发Cr12MoV钢矩形连铸坯及轧制19 mm厚扁钢产品,连铸坯中心疏松1.5级,中心偏析≤1.0级,成品扁钢共晶碳化物不均匀级别≤3级,探伤质量等级达到A级,各项性能指标均满足标准要求。Cr12MoV冷作模具钢产品实现批量生产,取得了良好的经济效益。 展开更多
关键词 冷作模具钢 长流程 短流程 连铸 一火次轧制
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常用冷作模具钢的气体渗氮与耐磨性研究 被引量：9
6
作者 佟晓辉 张志军 徐杨 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1994年第9期12-16,共5页
研究了9种常用冷作模具钢的气体渗氮层结构和渗氮速度，对比了不同材料渗氮层的耐磨性。结果表明，高速钢和基体钢渗氮层表面不易形成ε相层；Cr12型冷作模具钢高温（1110℃）淬火后渗氮，表面可形成ε相层，而中温（960～980℃）淬火... 研究了9种常用冷作模具钢的气体渗氮层结构和渗氮速度，对比了不同材料渗氮层的耐磨性。结果表明，高速钢和基体钢渗氮层表面不易形成ε相层；Cr12型冷作模具钢高温（1110℃）淬火后渗氮，表面可形成ε相层，而中温（960～980℃）淬火后渗氮则在渗层中形成网状ε相。这三类高合金钢制的模具，均可利用气体渗氮提高耐磨性，且以Cr12MoV钢气体渗氮后的耐磨性最佳；低合金钢模具，不能用气体渗氮提高耐磨性。 展开更多
关键词 冷作模具钢 气体渗氮 耐磨性
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高碳高合金工模具钢连铸工艺发展现状 被引量：6
7
作者 姚健 朱喜达 +1 位作者 刘宇 董瀚 《特殊钢》 2022年第6期66-72,共7页
概述了国外有关连铸高速钢、工模具钢的工业化生产应用以及国内一些企业和研究机构围绕高碳高合金钢连铸技术做过的研究和工业试验。分析认为有必要加大高碳高合金钢连铸技术的开发和应用。相比于传统模铸,研究表明连铸可使粗大的碳化... 概述了国外有关连铸高速钢、工模具钢的工业化生产应用以及国内一些企业和研究机构围绕高碳高合金钢连铸技术做过的研究和工业试验。分析认为有必要加大高碳高合金钢连铸技术的开发和应用。相比于传统模铸,研究表明连铸可使粗大的碳化物厚度降低40%,晶粒尺寸降低50%,并且碳化物形貌也由平直片状转变为纤维状,这将有利于后续锻轧工艺的碳化物细化。最后提出了可在连铸矫直机、水冷工艺、铸坯截面尺寸以及成材锻压比方面进行优化改进,如果能够在现在技术成熟的弧形连铸机取得突破,这将更有利于提升铸坯质量,实现高碳高合金工模具钢连铸工业化应用。 展开更多
关键词 高速钢 冷作模具钢 高碳高合金钢 莱氏体钢 连铸
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冷挤压模具的深冷处理 被引量：4
8
作者 钱士强 赵兴堂 《上海金属》 CAS 1996年第3期29-32,共4页
对常规热处理后的部分高合金模具钢和钢结硬质合金的冷技压模具进行深冷处理，模具的硬度略微变化而红硬性和耐磨性增加，大大提高冷挤压模具的使用寿命．深冷处理强化的原因主要是残余奥氏体转变、超微细碳化物析出及表面粗糙度和摩擦... 对常规热处理后的部分高合金模具钢和钢结硬质合金的冷技压模具进行深冷处理，模具的硬度略微变化而红硬性和耐磨性增加，大大提高冷挤压模具的使用寿命．深冷处理强化的原因主要是残余奥氏体转变、超微细碳化物析出及表面粗糙度和摩擦性的改善。 展开更多
关键词 冷挤压模具 深冷处理 热处理 模具
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LB/M复相热处理工艺对冷作模具钢DC53组织和力学性能的影响
9
作者 袁志钟 陈露 +5 位作者 张伯承 刘海明 牛宗冉 王致远 鞠玉琳 程晓农 《特殊钢》 2024年第4期153-160,共8页
本文研究了不同预淬火温度的QTA(Quenching-Tempering-Austempering)复相热处理工艺(Q为1030℃,30 min;T为520℃,2 h;A为250℃,3 h)对冷作模具钢DC53的微观组织和力学性能及摩擦磨损性能的影响,并与常规淬火-回火(Quenching-Tempering,... 本文研究了不同预淬火温度的QTA(Quenching-Tempering-Austempering)复相热处理工艺(Q为1030℃,30 min;T为520℃,2 h;A为250℃,3 h)对冷作模具钢DC53的微观组织和力学性能及摩擦磨损性能的影响,并与常规淬火-回火(Quenching-Tempering,QT)热处理工艺(Q为1030℃,30 min;T为520℃,2 h)进行对比。结果表明,QT工艺得到的组织以回火马氏体为主;QTA工艺可以得到下贝氏体/马氏体(Lower Bainite/Martensite,LB/M)为主的复相组织,这些复相对原奥氏体晶粒的分割产生的细晶强化作用部分抵消了LB和残余奥氏体(A_(R))的弱化作用,并且,这些复杂的微观组织极大提升了DC53钢的冲击韧性;当QTA的预淬温度为100℃时,其硬度仅比QT工艺低1.4HRC,但是冲击吸收能量却是QT工艺的2.44倍。因此,优化的QTA工艺可以得到较高的强韧综合性能。 展开更多
关键词 冷作模具钢 DC53 热处理 微观组织 力学性能
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热处理工艺对3种不同Cr系冷作模具钢热处理变形的影响
10
作者 毛宏 吴红庆 +1 位作者 涂宇杰 吴晓春 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期154-163,共10页
精冲模在服役过程中受较大的循环载荷导致的变形会增加其维修成本并缩短模具寿命。综合考量精密模具在热处理过程中产生的形变因素,相变引起的体积膨胀更受关注。设计出了一种新型“井”字型变形模块,研究了D2、DC53和7Cr5Mo2V 3种冷作... 精冲模在服役过程中受较大的循环载荷导致的变形会增加其维修成本并缩短模具寿命。综合考量精密模具在热处理过程中产生的形变因素,相变引起的体积膨胀更受关注。设计出了一种新型“井”字型变形模块,研究了D2、DC53和7Cr5Mo2V 3种冷作模具钢在不同真空热处理工艺下相变引起的尺寸变化规律。结果表明:在1030℃淬火后,DC53钢的最大形变率约为0.65%;在210℃低温回火和520℃高温回火后,7Cr5Mo2V钢的最大形变率分别约为1.04%和1.81%。影响模具热处理变形的因素是残留奥氏体含量、二次碳化物析出的量和马氏体特征参数等。经210℃低温回火后,7Cr5Mo2V、D2和DC53钢的残留奥氏体体积分数分别为14.44%、13.21%和11.43%;520℃高温回火后,残留奥氏体体积分数均显著减少,分别为6.04%、3.39%和2.53%。 展开更多
关键词 冷作模具钢 “井”字型模块 热处理变形 残留奥氏体
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镁对冷作模具钢碳化物及热塑性的影响 被引量：6
11
作者 王承 龚伟 +1 位作者 姜周华 王海东 《工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2016年第4期501-506,共6页
冷作模具钢Cr12Mo1V1因C含量和Cr含量高,铸态下在晶界析出大量网状共晶碳化物,锻造后仍会存在大量大块长条状碳化物,且呈带状分布,使钢的热塑性降低,易产生裂纹,限制了其应用.本文研究添加Mg对Cr12Mo1V1钢碳化物及热塑性的影响.随着钢... 冷作模具钢Cr12Mo1V1因C含量和Cr含量高,铸态下在晶界析出大量网状共晶碳化物,锻造后仍会存在大量大块长条状碳化物,且呈带状分布,使钢的热塑性降低,易产生裂纹,限制了其应用.本文研究添加Mg对Cr12Mo1V1钢碳化物及热塑性的影响.随着钢中Mg含量增加,铸态下网状共晶碳化物被打断且被细化,使其在后期的锻造中更容易被打散.同时,锻态下碳化物的平均尺寸随着Mg含量增加而减小,呈均匀弥散分布.碳化物尺寸和分布状态的改善提高了钢的热塑性. 展开更多
关键词 冷作工具钢 镁 碳化物 热塑性
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Cr12Mo1V1模具钢碳化物分断细化热处理技术 被引量：2
12
作者 迟宏宵 刘继浩 +2 位作者 殷军伟 周健 马党参 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期87-94,共8页
改善高耐磨型Cr12Mo1V1冷作模具钢中碳化物的形态和颗粒尺寸对提高其力学性能尤为重要。采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、Image-proplus 6.0分析和激光共聚焦显微镜等研究了Cr12Mo1V1钢在高温加热过程中碳化物的溶解、尺寸及形貌特... 改善高耐磨型Cr12Mo1V1冷作模具钢中碳化物的形态和颗粒尺寸对提高其力学性能尤为重要。采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、Image-proplus 6.0分析和激光共聚焦显微镜等研究了Cr12Mo1V1钢在高温加热过程中碳化物的溶解、尺寸及形貌特征变化行为。结果表明:在高温加热过程中,Cr12Mo1V1冷作模具钢的碳化物将发生溶解及形状的改变。随着加热温度升高,大颗粒碳化物含量比例逐渐减少,小颗粒碳化物比例逐渐增多,碳化物产生细化。当加热温度足够高时,大颗粒共晶碳化物的形貌会发生明显变化;在1200℃加热时,大颗粒共晶碳化物分断、碎化成尺寸相对较小的颗粒状,随保温时间增加效果更明显。热力学分析表明:碳化物的溶解和形貌特征变化是表面能降低驱动的自发过程;动力学分析表明:由于碳化物表面不同曲率半径处浓度差的存在,合金元素将由曲率半径较小处(如细颈、尖角处)向曲率半径较大处(如平直界面处)扩散,使碳化物发生断开和球化的自发过程。 展开更多
关键词 冷作模具钢 碳化物 碳化物细化 热处理技术
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铈对D6冷作模具钢中共晶碳化物的影响 被引量：5
13
作者 李亚波 程晓农 朱儒燕 《铸造技术》 CAS 北大核心 2011年第12期1677-1679,共3页
针对某集团生产的模铸D6钢中经常出现共晶碳化物对超标现象,在模铸过程中添加稀土元素铈。在坯料和钢材上取样,采用光学显微镜观察侵蚀后钢的组织形貌。结果表明,随着铈含量的增加,共晶碳化物网格尺寸变小,当坯料中铈含量由0.038%增加到... 针对某集团生产的模铸D6钢中经常出现共晶碳化物对超标现象,在模铸过程中添加稀土元素铈。在坯料和钢材上取样,采用光学显微镜观察侵蚀后钢的组织形貌。结果表明,随着铈含量的增加,共晶碳化物网格尺寸变小,当坯料中铈含量由0.038%增加到0.073%时,网格尺寸减小约50%,网格厚度变薄,甚至网状结构被破坏;钢材中共晶碳化物的级别随铈含量的增加而降低。铈对铸态组织的细化作用导致了最终产品中共晶碳化物的细化。 展开更多
关键词 共晶碳化物 铈 冷作模具钢
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热处理对冷作模具钢Cr12MoV微观组织及其力学性能的影响 被引量：1
14
作者 廖婷婷 杨华东 +4 位作者 杨何 刘浩茏 陈飞 唐清明 丁义超 《成都工业学院学报》 2023年第6期8-12,共5页
为研究Cr12MoV的微观组织对其力学性能的影响,采用钢光板Cr12MoV为原材料,通过箱式电阻炉高温退火(860℃),淬火(950/980℃)和回火(210/520℃)制得样品后,采用X射线衍射仪、洛氏硬度、冲击试验机和金相显微镜等进行材料学分析检测。结果... 为研究Cr12MoV的微观组织对其力学性能的影响,采用钢光板Cr12MoV为原材料,通过箱式电阻炉高温退火(860℃),淬火(950/980℃)和回火(210/520℃)制得样品后,采用X射线衍射仪、洛氏硬度、冲击试验机和金相显微镜等进行材料学分析检测。结果表明,最优的热处理方案为860℃退火+980℃淬火+520℃回火,此时组织中有着细小晶粒的索氏体和均匀析出的碳化物,有着较高的硬度(75 HRC)和最大的冲击韧性(36.07 J)。 展开更多
关键词 冷作模具钢 CR12MOV 热处理工艺 微观组织 力学性能
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新型GM耐磨冷作模具钢的特性与应用 被引量：5
15
作者 胡镇华 张同俊 +2 位作者 李国安 崔昆 陈敏 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1991年第1期17-24,共8页
GM钢与Cr12MoV、D2钢的强度、韧性和耐磨性能的对比试验结果表明,GM钢的硬化能力较高铬工具钢高HRC2～3,强韧性能约高出一倍,冲击磨损抗力高一倍。GM钢的冷、热加工工艺及电加工性能良好,在高速冲床,多工位级进模和高强度螺栓滚丝轮上试... GM钢与Cr12MoV、D2钢的强度、韧性和耐磨性能的对比试验结果表明,GM钢的硬化能力较高铬工具钢高HRC2～3,强韧性能约高出一倍,冲击磨损抗力高一倍。GM钢的冷、热加工工艺及电加工性能良好,在高速冲床,多工位级进模和高强度螺栓滚丝轮上试用,使用寿命提高两至五倍,是制作精密、耐磨、长寿命模具以及替代高铬工具钢的理想材料。 展开更多
关键词 GM钢 冷作 模具钢 特性
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Cr12MoV冷作模具扁钢轧制弯曲原因分析 被引量：4
16
作者 王卓 张剑 尹卫江 《河北冶金》 2020年第12期72-74,共3页
对Cr12MoV钢板在中试小型轧机轧制时出现的弯曲、弯头现象进行了分析,发现加热时间短、加热坯料叠放、轧辊温度低是其主要影响因素。通过优化关键生产工艺措施,并对轧辊温度、加热制度、轧制节奏及道次压下量进行工艺优化及调整,成功轧... 对Cr12MoV钢板在中试小型轧机轧制时出现的弯曲、弯头现象进行了分析,发现加热时间短、加热坯料叠放、轧辊温度低是其主要影响因素。通过优化关键生产工艺措施,并对轧辊温度、加热制度、轧制节奏及道次压下量进行工艺优化及调整,成功轧制了板型良好的Cr12MoV钢板,钢板的各项指标良好,产品实物质量优良,完全满足使用要求。 展开更多
关键词 CR12MOV 冷作模具钢 加热制度 压下率
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高耐磨冷作模具钢的热处理工艺研究 被引量：3
17
作者 罗昊 从善海 +2 位作者 胡梅 王黎明 朱雪珍 《武汉科技大学学报》 CAS 2013年第3期182-185,共4页
在实验电阻炉中对一种高耐磨冷作模具钢进行热处理工艺试验,通过金相显微镜观察、洛氏硬度测定和失重法耐磨性分析,研究热处理工艺对材料碳化物组织、硬度和耐磨性的影响。试验结果表明,采用980℃和1020℃淬火热处理工艺均能使试验钢获... 在实验电阻炉中对一种高耐磨冷作模具钢进行热处理工艺试验,通过金相显微镜观察、洛氏硬度测定和失重法耐磨性分析,研究热处理工艺对材料碳化物组织、硬度和耐磨性的影响。试验结果表明,采用980℃和1020℃淬火热处理工艺均能使试验钢获得良好的组织和较高的硬度,最佳热处理工艺为980℃淬火+180℃×2次回火,最佳工艺下的试验模具钢比Cr12MoV模具钢磨损量减小两倍以上。 展开更多
关键词 冷作模具钢 耐磨性 热处理工艺 碳化物
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高强韧低合金冷模具钢(GD钢)热处理工艺的研究 被引量：3
18
作者 孙培祯 赵建生 +1 位作者 陈钰秋 陈建章 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1989年第8期47-52,共6页
通过金相、电子显微分析、X射线分析及力学性能测试,研究了高强韧低合金冷模具钢(GD钢即6CrNiMnSiMoV钢)在各种热处理状态下的显微组织和力学性能,提出了保证GD钢高强韧性的最佳退火工艺和淬火,回火工艺,提出M/B_下复相处理是进一步提... 通过金相、电子显微分析、X射线分析及力学性能测试,研究了高强韧低合金冷模具钢(GD钢即6CrNiMnSiMoV钢)在各种热处理状态下的显微组织和力学性能,提出了保证GD钢高强韧性的最佳退火工艺和淬火,回火工艺,提出M/B_下复相处理是进一步提高GD钢强韧性的有效途径.还列举了部分应用实例。 展开更多
关键词 冷作模具钢 GD钢 热处理 强韧性
全文增补中
典型热处理后不同冷作模具钢的残余奥氏体及对冲击韧性和尺寸稳定性的影响 被引量：3
19
作者 吴正环 谷历文 +5 位作者 黄历锋 李荣锋 阮锋 邱华兴 范其香 王权 《理化检验（物理分册）》 CAS 2021年第10期1-5,11,共6页
以DC53钢、Cr8Mo2SiV钢、Calmax钢等3种典型的冷作模具钢为研究对象,对比了其在典型热处理工艺处理后的残余奥氏体含量与分布、冲击韧性、尺寸稳定性,并总结出了残余奥氏体对后两者的影响规律。结果表明:DC53钢和Cr8Mo2SiV钢的残余奥氏... 以DC53钢、Cr8Mo2SiV钢、Calmax钢等3种典型的冷作模具钢为研究对象,对比了其在典型热处理工艺处理后的残余奥氏体含量与分布、冲击韧性、尺寸稳定性,并总结出了残余奥氏体对后两者的影响规律。结果表明:DC53钢和Cr8Mo2SiV钢的残余奥氏体含量远高于Calmax钢的,400℃低温回火处理会大幅提升残余奥氏体含量;典型热处理后冷作模具钢的冲击韧性与残余奥氏体含量成正比,与回火温度成反比。DC53钢和Cr8Mo2SiV钢的尺寸变化均遵循直线上升的规律,但Calmax钢的的尺寸变化规律不明显。 展开更多
关键词 冷作模具钢 热处理 残余奥氏体 冲击韧性 尺寸稳定性
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SKD11冷作模具裂纹原因分析 被引量：3
20
作者 雷淑梅 张成毅 +4 位作者 匡同春 陈灵 陈丽凤 张美英 尹诗衡 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第4期191-195,共5页
SKD11冷作模具热处理后经磨削加工入库放置时检查一侧表面发现裂纹。通过直读光谱仪、硬度计、金相显微镜、电子探针分别对模具化学成分、硬度、夹杂物以及金相组织进行检测分析。结果表明:原始显微组织不均匀、条带状成分偏析严重,晶... SKD11冷作模具热处理后经磨削加工入库放置时检查一侧表面发现裂纹。通过直读光谱仪、硬度计、金相显微镜、电子探针分别对模具化学成分、硬度、夹杂物以及金相组织进行检测分析。结果表明:原始显微组织不均匀、条带状成分偏析严重,晶粒粗大、晶界宽化的过热倾向以及残留奥氏体多回火不足等因素,造成马氏体转变时淬火残余应力过大,在淬火过程中及后续的模具放置应力释放过程中,内应力最终超过材料的强度极限,导致SKD11冷作模具表面裂纹的加速形成及纵深扩展。 展开更多
关键词 模具钢 裂纹 残留奥氏体 偏析
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