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分段冷却对HRB400E相变过程及微观组织的影响 被引量：7
1
作者 陈伯瑜 廖琳琳 +3 位作者 王明娣 孟祥 李辉 陈银莉 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2015年第2期81-84,共4页
HRB400E吐丝后的冷却过程决定了其微观组织组成。通过Gleeble-3500热模拟试验机模拟了HRB400E不同的冷却工艺,分析了不同冷却工艺条件下的膨胀量曲线和微观组织。试验结果表明:冷却速率和冷却速率突变温度对试验钢的最终组织组成有非常... HRB400E吐丝后的冷却过程决定了其微观组织组成。通过Gleeble-3500热模拟试验机模拟了HRB400E不同的冷却工艺,分析了不同冷却工艺条件下的膨胀量曲线和微观组织。试验结果表明:冷却速率和冷却速率突变温度对试验钢的最终组织组成有非常大的影响,2个参数的合理搭配,可以控制得到一定数量的贝氏体;贝氏体体积分数随突变温度的降低和冷却速率的提高呈现上升的趋势。 展开更多
关键词 微观组织 热模拟 贝氏体
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50钢铸坯冷却过程断裂分析 被引量：6
2
作者 罗志文 《中国冶金》 CAS 2017年第3期40-44,共5页
分析了50钢铸坯异常组织以及在不同温度下的力学性能。分析结果表明,快速和不均匀的冷却将产生尖锐、突出的铁素体组织,弱化晶界,并产生较强的组织应力和热应力;在700、300℃附近分别存在高温脆性区和低温脆性区,在此区间移动铸坯会助... 分析了50钢铸坯异常组织以及在不同温度下的力学性能。分析结果表明,快速和不均匀的冷却将产生尖锐、突出的铁素体组织,弱化晶界,并产生较强的组织应力和热应力;在700、300℃附近分别存在高温脆性区和低温脆性区,在此区间移动铸坯会助长裂纹的产生。采用合适的堆冷工艺,提高热送热装率,可以有效减少铸坯断裂风险。 展开更多
关键词 50钢 冷却 温度 断裂
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35MnBH钢链轨节表面开裂原因
3
作者 邱容容 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第8期49-52,共4页
圆钢35MnBH经锻打、热处理加工成链轨节后表面出现开裂现象,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、淬透性测试等方法对表面开裂原因进行分析。结果表明:链轨节表面裂纹为淬火裂纹,加热工艺不当是产生淬火裂纹的主要原因。
关键词 35MnBH钢 表面开裂 淬火裂纹 奥氏体晶粒度 淬透性测试
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冷却工艺对HRB500E相转变温度的影响 被引量：4
4
作者 徐志军 陈伯瑜 +2 位作者 魏勇 廖琳琳 陈银莉 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第14期85-88,共4页
利用Gleeble-3500热模拟试验机对HRB500E的冷却过程进行研究。结果表明,HRB500E的相转变温度受冷却工艺的控制。试样组织随转变温度的变化而变化。随突变温度的降低和冷却速度的提高,组织中贝氏体含量上升。在相同工艺条件下,随吐丝温... 利用Gleeble-3500热模拟试验机对HRB500E的冷却过程进行研究。结果表明,HRB500E的相转变温度受冷却工艺的控制。试样组织随转变温度的变化而变化。随突变温度的降低和冷却速度的提高,组织中贝氏体含量上升。在相同工艺条件下,随吐丝温度的提高,贝氏体含量增加。通过控制冷却工艺可对其相转变温度进行调控,进而改变室温组织以改善材料的性能。 展开更多
关键词 HRB500E 冷却 相转变 贝氏体
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免退火XM06BA微合金冷镦钢研发
5
作者 范芳东 《金属世界》 CAS 2023年第2期66-69,共4页
免退火XM06BA微合金冷镦钢热轧盘条是以免退火或轻退火生产的大变形产品,冶炼时采用适当添加微量合金元素Ti,强化细晶,改善材料的冷成形性能;C元素质量分数控制在0.06%及以下,降低材料原始强度。轧制时采用缓冷工艺,盘条抗拉强度为355 ... 免退火XM06BA微合金冷镦钢热轧盘条是以免退火或轻退火生产的大变形产品,冶炼时采用适当添加微量合金元素Ti,强化细晶,改善材料的冷成形性能;C元素质量分数控制在0.06%及以下,降低材料原始强度。轧制时采用缓冷工艺,盘条抗拉强度为355 MPa、断面收缩率为82%。经拉拔至4.3 mm规格后,抗拉强度为585 MPa、钢丝心部硬度HV为181,直接生产空心铆钉,全部合格,即XM06BA盘条能直接生产大变形的产品。 展开更多
关键词 断面收缩率 心部硬度 热轧盘条 免退火 微量合金元素 缓冷工艺 抗拉强度 拉拔
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35CrMo高强螺栓脆性断裂原因分析 被引量：2
6
作者 刘建平 《金属世界》 CAS 2022年第6期49-53,共5页
35CrMo钢高强螺栓在使用中发生脆性断裂。为了揭示螺栓断裂的原因,对断裂的螺栓进行了化学成分分析、硬度、显微组织、断口分析、氢含量等方面检测。结果表明,螺栓的化学成分、硬度指标、抗拉强度、夹杂物含量以及氢含量均符合要求。由... 35CrMo钢高强螺栓在使用中发生脆性断裂。为了揭示螺栓断裂的原因,对断裂的螺栓进行了化学成分分析、硬度、显微组织、断口分析、氢含量等方面检测。结果表明,螺栓的化学成分、硬度指标、抗拉强度、夹杂物含量以及氢含量均符合要求。由断裂螺栓的断口分析发现,保留马氏体位相的回火索氏体易在心部形成应力集中,导致在该位置形成细微的应力裂纹,装配过程中受到外部的拉应力下,逐步向周围扩展,最终在多因素叠加下而产生脆性断裂。 展开更多
关键词 35CRMO钢 脆性断裂 氢含量 高强螺栓 断口分析 回火索氏体 夹杂物含量 硬度指标
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控制20CrMnTiH齿轮钢氧含量和夹杂物的生产试验 被引量：3
7
作者 王敏 郭志强 《特殊钢》 北大核心 2020年第2期18-20,共3页
20CrMnTiH钢的工艺流程为100 t转炉-LF-VD-方坯连铸-轧制。通过采取提高转炉出钢[C]≥0.08%,优化LF精炼渣系,控制渣中CaO/Al2O3 1.5~1.7,用喂SiCa线代替喂Ca线,防止钢水二次氧化等措施,20CrMnTiH齿轮钢氧含量0.001 5%~0.001 9%和夹杂物... 20CrMnTiH钢的工艺流程为100 t转炉-LF-VD-方坯连铸-轧制。通过采取提高转炉出钢[C]≥0.08%,优化LF精炼渣系,控制渣中CaO/Al2O3 1.5~1.7,用喂SiCa线代替喂Ca线,防止钢水二次氧化等措施,20CrMnTiH齿轮钢氧含量0.001 5%~0.001 9%和夹杂物级别≤1.5。 展开更多
关键词 20CRMNTIH齿轮钢 氧含量 夹杂物
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82B热轧盘条浅表面网状渗碳体缺陷原因分析 被引量：2
8
作者 陈伯瑜 《中国冶金》 CAS 北大核心 2018年第2期34-38,共5页
为了研究φ12.5mm规格82B的热轧盘条浅表面网状渗碳体缺陷的产生原因,使用光学显微镜对82B的热轧盘条浅表层显微组织进行观测、连铸坯表面铣削后检测浅表层碳质量分数、连铸坯表面剥皮后轧制、使用无碳结晶器保护渣和调整连铸坯加热温... 为了研究φ12.5mm规格82B的热轧盘条浅表面网状渗碳体缺陷的产生原因,使用光学显微镜对82B的热轧盘条浅表层显微组织进行观测、连铸坯表面铣削后检测浅表层碳质量分数、连铸坯表面剥皮后轧制、使用无碳结晶器保护渣和调整连铸坯加热温度。结果表明,连铸坯浅表层不同深度碳质量分数在凝固偏析的范围内属正常波动,未见明显表面增碳现象;连铸坯浅表层剥掉3.0~5.0mm后轧制,82B的热轧盘条浅表面网状渗碳体缺陷仍然存在,没有减少的趋势;使用无碳结晶器保护渣生产的连铸坯轧制成材后,盘条浅表面网状渗碳体缺陷依然存在,且没有减少;把连铸坯开轧温度由890~910调整到960~1 010℃后,82B的热轧盘条浅表面再也没有发现网状渗碳体。综合以上结果,该厂82B的热轧盘条浅表面网状渗碳体缺陷是由不恰当的连铸坯加热温度造成的,而不是连铸坯表面增碳造成的。 展开更多
关键词 82B热轧盘条 浅表面网状渗碳体 铸坯加热温度 连铸坯表面增碳
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工程机械用40Mn2圆钢冷剪开裂原因分析
9
作者 刘建平 《福建冶金》 2018年第5期43-45,共3页
本文通过ARL4460真空直读光谱仪分析40Mn2成品化学成分,使用蔡司IMAGER.M1m高倍显微镜对40Mn2圆钢冷剪开裂样观察金相组织和夹杂物检测,使用3000BLD/T测深布氏硬度检测仪检测材料的硬度,得出了40Mn2圆钢冷剪开裂的原因是:切断前表面变... 本文通过ARL4460真空直读光谱仪分析40Mn2成品化学成分,使用蔡司IMAGER.M1m高倍显微镜对40Mn2圆钢冷剪开裂样观察金相组织和夹杂物检测,使用3000BLD/T测深布氏硬度检测仪检测材料的硬度,得出了40Mn2圆钢冷剪开裂的原因是:切断前表面变形层过深和母材表面受外伤造成的应力集中,并据此提出了工艺优化措施,解决了该质量问题。 展开更多
关键词 40Mn2圆钢 冷剪开裂 应力集中
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