文章基于Fluor Daniel Econamine FG技术,在介绍了其CO2捕集、纯化工艺流程的基础上,使用ProTreat软件对CO2捕集、纯化过程进行了模拟,经过对模拟数据回归分析,建立工程—经济模型。此模型可为大型火电厂、油田等企业投资CO2捕集、纯化...文章基于Fluor Daniel Econamine FG技术,在介绍了其CO2捕集、纯化工艺流程的基础上,使用ProTreat软件对CO2捕集、纯化过程进行了模拟,经过对模拟数据回归分析,建立工程—经济模型。此模型可为大型火电厂、油田等企业投资CO2捕集、纯化技术提供一定的参考依据,可作为相关工程投资回报预算的重要手段。展开更多
基于商用软件Fluent 6.3.26,采用雷诺应力模型及DPM离散相模型并结合理论分析,对基于喷嘴造旋的射流式分离器内两相流动特性进行了模拟计算,得到了较为全面的两相流动规律与细节。结果显示,分离器内部切向速度峰值可达160 m·s^-1,...基于商用软件Fluent 6.3.26,采用雷诺应力模型及DPM离散相模型并结合理论分析,对基于喷嘴造旋的射流式分离器内两相流动特性进行了模拟计算,得到了较为全面的两相流动规律与细节。结果显示,分离器内部切向速度峰值可达160 m·s^-1,自由涡区的切向速度约为130 m·s^-1,旋流强度明显高于传统旋风单管;沿轴向下,下行流流量逐次减少,其中稳流体顶部下行流降低最为明显,下行流减少致使颗粒卷入内旋流概率增加,分离效果下降;分离器内部局部存在顶部贴壁射流、射流区二次流及灰斗口旋涡流等次级流动;分离器压降约为27.43k Pa,喷嘴区内外旋流能耗分别为4.57 k Pa（21.8%）、5.76 k Pa（27.6%）,稳流体区内外旋流能耗分别为5.85 k Pa（27.6%）、4.01 k Pa（18.9%）;分离器对应的切割粒径较小,约为1.6μm,极限粒径约为10μm,符合工业应用要求;基于所建颗粒受力模型及模拟条件下,分离空间可分离的临界粒径为1～2μm,3μm及以上颗粒的逃逸浓度小于0.15 g·m^-3,满足下游烟机对气流的净化要求。展开更多
文摘采用N2吸附、CO2吸附和热重红外联用等技术手段,考察了在KOH活化稻壳炭的过程中碱炭比和活化温度对活性炭极微孔的影响。结果表明：在不同碱炭比（0.6︰1~3︰1）和活化温度（640~780℃）下制备的稻壳活性炭,极微孔主要分布在0.42~0.70 nm。当碱炭比增加时,极微孔孔容先增大后减小;而当活化温度升高时,极微孔孔容呈降低趋势。极微孔率随碱炭比或活化温度的升高而单调递减。在活化温度为640℃、碱炭比为1：1时,可得极微孔孔容为0.149 m L/g、极微孔率达36.3%的微孔活性炭。活性炭的极微孔孔容与其在104 Pa时的CO2吸附量高度线性相关。
文摘文章基于Fluor Daniel Econamine FG技术,在介绍了其CO2捕集、纯化工艺流程的基础上,使用ProTreat软件对CO2捕集、纯化过程进行了模拟,经过对模拟数据回归分析,建立工程—经济模型。此模型可为大型火电厂、油田等企业投资CO2捕集、纯化技术提供一定的参考依据,可作为相关工程投资回报预算的重要手段。
文摘基于商用软件Fluent 6.3.26,采用雷诺应力模型及DPM离散相模型并结合理论分析,对基于喷嘴造旋的射流式分离器内两相流动特性进行了模拟计算,得到了较为全面的两相流动规律与细节。结果显示,分离器内部切向速度峰值可达160 m·s^-1,自由涡区的切向速度约为130 m·s^-1,旋流强度明显高于传统旋风单管;沿轴向下,下行流流量逐次减少,其中稳流体顶部下行流降低最为明显,下行流减少致使颗粒卷入内旋流概率增加,分离效果下降;分离器内部局部存在顶部贴壁射流、射流区二次流及灰斗口旋涡流等次级流动;分离器压降约为27.43k Pa,喷嘴区内外旋流能耗分别为4.57 k Pa（21.8%）、5.76 k Pa（27.6%）,稳流体区内外旋流能耗分别为5.85 k Pa（27.6%）、4.01 k Pa（18.9%）;分离器对应的切割粒径较小,约为1.6μm,极限粒径约为10μm,符合工业应用要求;基于所建颗粒受力模型及模拟条件下,分离空间可分离的临界粒径为1～2μm,3μm及以上颗粒的逃逸浓度小于0.15 g·m^-3,满足下游烟机对气流的净化要求。
