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增强钢在海水环境下耐腐蚀的研究进展
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作者 王帅 张月新 +6 位作者 徐东 孙晓林 李辰昊 王晓英 刘颖 郭龙鑫 王智聪 《材料科学》 2024年第10期1353-1365,共13页
随着时代的发展,钢由于其比较低廉的价格和可靠的性能成为了世界上被使用最多的材料之一。由于海洋环境中的含盐量、温度、微生物等一些因素,钢材被腐蚀的情况也越来越多,因此,耐海水腐蚀钢逐渐出现。本文综述了近年来降低钢材在海水中... 随着时代的发展,钢由于其比较低廉的价格和可靠的性能成为了世界上被使用最多的材料之一。由于海洋环境中的含盐量、温度、微生物等一些因素,钢材被腐蚀的情况也越来越多,因此,耐海水腐蚀钢逐渐出现。本文综述了近年来降低钢材在海水中的腐蚀速率的方法,包括改变钢材元素含量、柠檬酸钝化、牺牲阳极或外加电流的阴极保护法、物理气相沉积法、化学气相沉积法、热喷涂法、电沉积法等来对钢材进行成分或者表面改性,进而达到增加钢材的耐腐蚀性的目的。最后对钢材耐腐蚀性的提高进行了总结及展望。With the development of the times, steel has become one of the most used materials in the world due to its relatively low price and reliable performance. Due to some factors such as salt content, temperature, and microorganisms in the marine environment, steel is increasingly corroded, so seawater corrosion-resistant steel is gradually emerging. In this paper, the methods to reduce the corrosion rate of steel in seawater in recent years are reviewed, including changing the element content of steel, citric acid passivation, cathodic protection method of sacrificial anode or impressed current, physical vapor deposition, chemical vapor deposition, thermal spraying, electrodeposition, etc., to modify the composition or surface of steel, so as to achieve the purpose of increasing the corrosion resistance of steel. Finally, the improvement of steel corrosion resistance is summarized and prospected. 展开更多
关键词 海水环境 耐腐蚀 耐腐蚀速率
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炼钢过程中环保型炉外精炼技术的应用与挑战
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作者 鲍生科 苏庆林 +1 位作者 刘敬军 徐东 《新疆钢铁》 2024年第3期42-44,共3页
全球范围内对环境保护重视程度的显著提升,使得钢铁业需要重新审视其生产方式对环境造成的负担。行业转型的背景下,炉外精炼技术创新扮演了重要角色,此技术不仅显著提升钢粒品质,而且提高生产过程的效率,对于环境保护发挥了重要的作用... 全球范围内对环境保护重视程度的显著提升,使得钢铁业需要重新审视其生产方式对环境造成的负担。行业转型的背景下,炉外精炼技术创新扮演了重要角色,此技术不仅显著提升钢粒品质,而且提高生产过程的效率,对于环境保护发挥了重要的作用。本研究针对当前环保议题下钢铁行业炉外精炼技术的具体应用与所面临的各种挑战进行了深入剖析,旨在为钢铁产业转型升级提供理论支持与实践指导。 展开更多
关键词 环保 炉外精炼技术 炼钢过程 应用 挑战
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260吨转炉底吹性能优化的实验研究
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作者 陈科晓 庞洪轩 +2 位作者 刘广强 郑冰 徐东 《四川冶金》 CAS 2023年第6期4-8,共5页
良好的转炉底吹元件的布置方式有利于熔池搅拌,加快炉内反应进行。以某钢厂260吨复吹转炉为研究对象,基于相似原理建立底吹物理模型。通过水模型实验测得不同底吹布置在各工况下的混匀时间,考察底吹喷孔之间角度、距离及底吹流量对熔池... 良好的转炉底吹元件的布置方式有利于熔池搅拌,加快炉内反应进行。以某钢厂260吨复吹转炉为研究对象,基于相似原理建立底吹物理模型。通过水模型实验测得不同底吹布置在各工况下的混匀时间,考察底吹喷孔之间角度、距离及底吹流量对熔池混合效率的影响。结果表明:随着底吹流量增加,混匀时间整体出现降低趋势;随着外侧底吹孔逐渐远离炉底中心,喷孔间15°布置在0.4-0.7D时混匀时间先降低后升高,而当底吹孔间30°布置时混匀时间则持续升高。15°布置方案熔池的混合效果整体好于30°布置方案;底吹孔之间15°布置在0.6D上的A2布置方案混匀时间最短,更利于整个熔池的搅拌。 展开更多
关键词 大型转炉 底吹系统 混匀时间 水模实验
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10B21冷镦钢BOF-LF过程钢渣渣化行为研究
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作者 李洋 张涛 +3 位作者 杨风国 尹啸 郑冰 徐东 《四川冶金》 CAS 2023年第6期27-31,共5页
在钢铁长流程冶炼过程中,各环节稳定高质量生产都离不开炉渣的重要作用,流程性成渣过程的深入研究对强冶降本、提质增效和资源回用影响显著。本文以10B21冷镦钢生产为背景,研究钢渣在BOF-LF过程的渣化行为。结果表明,经过BOF-LF过程,从... 在钢铁长流程冶炼过程中,各环节稳定高质量生产都离不开炉渣的重要作用,流程性成渣过程的深入研究对强冶降本、提质增效和资源回用影响显著。本文以10B21冷镦钢生产为背景,研究钢渣在BOF-LF过程的渣化行为。结果表明,经过BOF-LF过程,从化学成分角度,钢渣的二元碱度(CaO/SiO_(2))陡升,而三元碱度(CaO/(SiO_(2)+Al_(2)O_(3)))和全碱度([(CaO)+(MgO)+(MnO)+(FeO)]/[(SiO_(2))+(Al_(2)O_(3))+(P_(2) O_(5))])均呈现下降趋势。从矿物组成分析,转炉渣的主要矿相为CaO、Ca_(2)SiO_(4)、(Mg,Fe)O、Ca_(2)Fe_(2)O_(5)、Ca 2(Al,Fe)_(2)O_(5),而精炼渣的矿物组成主要为CaO、Ca_(6)Al_(7)O_(16)、Ca_(2)SiO_(4)、FeB。从显微组织形貌分析,观察到转炉渣样以板条状、珊瑚状形貌的硅酸二钙为主体矿相,其余各矿相在渣中无序分布。在精炼渣中,可观察到含玻璃化分层结构,生成的硅酸二钙和钙铝酸盐呈现聚集性分布。结合熔渣结构的理论计算,钢渣的NBO/T值由转炉渣的8.34下降到精炼渣的2.93,解离程度呈现下降趋势。 展开更多
关键词 10B21钢 转炉渣 LF精炼渣 渣化行为
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34CrNi3MoV钢的热变形行为
5
作者 邹志鹏 徐东 +3 位作者 郑冰 王怡群 王学玺 郑磊 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期211-218,共8页
为分析34CrNi3MoV钢的热变形行为,采用Gleeble-1500热模拟试验机进行等温热压缩试验,设置变形温度为800~1200℃、应变速率为0.01~10 s^(-1),获得相应的流变应力曲线。分析了流变应力对变形参数的敏感性,计算了不同应变量下材料参数α、n... 为分析34CrNi3MoV钢的热变形行为,采用Gleeble-1500热模拟试验机进行等温热压缩试验,设置变形温度为800~1200℃、应变速率为0.01~10 s^(-1),获得相应的流变应力曲线。分析了流变应力对变形参数的敏感性,计算了不同应变量下材料参数α、n、Q和A的值,并利用五阶多项式拟合了各材料参数与应变量的对应关系。采用应变补偿的Arrhenius模型对34CrNi3MoV钢的高温流动应力本构方程进行回归。结果表明:34CrNi3MoV钢在变形温度为1000~1200℃、应变速率为0.01~1 s^(-1)时出现较为明显的动态再结晶曲线特征,并随着应变速率的降低和变形温度的升高,峰值应力越明显。本构方程预测的流动应力与试验结果的吻合度较好,在整个试验范围内的平均相对误差Rav仅为5.52%,表明所构建的模型是可靠的。 展开更多
关键词 34CrNi3MoV钢 等温压缩 流变应力 本构方程 应变补偿
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湿法冶金阳极材料的研究进展
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作者 李辰昊 刘颖 +5 位作者 闫涛 徐东 赵烁 郭龙鑫 王帅 段宇恒 《冶金工程》 2023年第4期79-92,共14页
湿法冶金一直以来在冶金工业中扮演着重要的角色。而阳极材料则是在这个过程中承担着关键的电化学作用。近年来,国内外学者们对湿法冶金用阳极材料进行了大量研究,研发了多种性能优异的阳极材料。本文主要探讨了湿法冶金中常用的阳极材... 湿法冶金一直以来在冶金工业中扮演着重要的角色。而阳极材料则是在这个过程中承担着关键的电化学作用。近年来,国内外学者们对湿法冶金用阳极材料进行了大量研究,研发了多种性能优异的阳极材料。本文主要探讨了湿法冶金中常用的阳极材料,以及它们的特性和应用,并对其进行了展望。 展开更多
关键词 电沉积 阳极 铅合金 PbO2 钛阳极
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回火时间对Q420qENH钢板拉伸性能和组织的影响
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作者 陈建超 郭龙鑫 +2 位作者 郑磊 郭潇 关秀格 《四川冶金》 CAS 2021年第5期37-40,共4页
采用金相显微镜、电子扫描显微镜等检测仪器,研究了在500℃下不同回火保温时间对TMCP态Q420qENH钢板拉伸性能和组织的影响。结果表明:试验钢在15~90 min时间范围内回火,随着回火时间的延长,屈服强度和抗拉强度先上升后下降,断后伸长率... 采用金相显微镜、电子扫描显微镜等检测仪器,研究了在500℃下不同回火保温时间对TMCP态Q420qENH钢板拉伸性能和组织的影响。结果表明:试验钢在15~90 min时间范围内回火,随着回火时间的延长,屈服强度和抗拉强度先上升后下降,断后伸长率先下降后上升,屈强比先上升后保持稳定;TMCP态钢板的组织为贝氏体+铁素体+珠光体组织,回火后试验钢的组织变化不大,但随着回火时间的延长,组织中M-A岛部分分解,碳化物析出越来越多,同时细小的贝氏体、铁素体片条合并为较宽较长的铁素体片条,回火时间超过60 min后,碳化物开始聚集长大并且球化。回火时间为60 min时碳化物析出达到顶峰,各项拉伸性能达到最佳状态。 展开更多
关键词 回火时间 Q420qENH 碳化物 拉伸性能 组织
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关于先进高强钢的缺陷控制措施思考
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作者 王智聪 庞洪轩 陈建超 《中国金属通报》 2021年第5期170-171,共2页
先进高强钢的出现,使得钢制构件的性能得到全面优化,尤其是在汽车领域当中,先进高强钢的应用已经十分常见,有助于改善整体性能。与传统钢材相比较而言,先进高强钢吸能性和强度、成形性等方面的优势显著,因此受到业内人士的广泛欢迎。然... 先进高强钢的出现,使得钢制构件的性能得到全面优化,尤其是在汽车领域当中,先进高强钢的应用已经十分常见,有助于改善整体性能。与传统钢材相比较而言,先进高强钢吸能性和强度、成形性等方面的优势显著,因此受到业内人士的广泛欢迎。然而,在实际使用中也会存在诸多缺陷问题,导致其应用效果受到影响。为此,应该加强对缺陷的严格控制,防止先进高强钢质量和使用安全受到威胁。本文将对先进高强钢的种类进行介绍,分析先进高强钢的缺陷特点及控制思路,探索先进高强钢的缺陷控制措施,为实践工作提供参考。 展开更多
关键词 先进高强钢 种类 缺陷 控制措施
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不同钢包底吹氩模式对钢液精炼效果的影响 被引量:3
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作者 杨风国 王晓英 +2 位作者 周明星 郑冰 徐东 《特殊钢》 2024年第1期54-60,共7页
以180 t双孔底吹氩钢包为研究对象,对6种钢包底吹氩模式进行数值模拟,并结合现场试验与当前采用的吹氩模式进行对比。研究发现:(1)钢液的混匀时间随吹氩量的增加而减少,吹氩量一定时,差流量吹氩模式对钢液的搅拌强于等流量吹氩模式。(2... 以180 t双孔底吹氩钢包为研究对象,对6种钢包底吹氩模式进行数值模拟,并结合现场试验与当前采用的吹氩模式进行对比。研究发现:(1)钢液的混匀时间随吹氩量的增加而减少,吹氩量一定时,差流量吹氩模式对钢液的搅拌强于等流量吹氩模式。(2)不同的钢包底吹氩模式,渣眼形成的位置不同,渣眼面积也不同。总流量一定时,差流量吹氩模式钢液面最大流速大于等流量吹氩模式,易发生钢液卷渣。(3)差流量吹氩模式渣线处渣层厚度的波动大于等流量吹氩模式,且流量差值越大,波动越剧烈。(4)差流量吹氩模式通过“强-弱”流股的配合,进一步强化了钢包底吹氩的钢液精炼效果。工业试验表明,采取等流量吹氩模式(500 L/min—500 L/min),钢中的较大夹杂物的数目明显多于差流量吹氩模式(400 L/min—600 L/min)。 展开更多
关键词 钢包吹氩 数值模拟 混匀时间 渣眼
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含硫齿轮钢中(CaO)_(x)(Al_(2)O_(3))_(y)和CaS的形成机理与控制 被引量:6
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作者 郭龙鑫 庞洪轩 +3 位作者 王晓英 刘柱 郑冰 徐东 《河北冶金》 2021年第11期24-31,共8页
针对含硫钢中的CaS类夹杂物易造成水口堵塞问题,对20CrMnTiS钢中存在的钙铝酸盐夹杂物(CaO)_(x)(Al_(2)O_(3))_(y)及CaS的生成条件分别进行了热力学和动力学分析。结果表明:20CrMnTiS在1600℃下进行钙处理,当钢中[Al]s为0.02%时,需将Ca... 针对含硫钢中的CaS类夹杂物易造成水口堵塞问题,对20CrMnTiS钢中存在的钙铝酸盐夹杂物(CaO)_(x)(Al_(2)O_(3))_(y)及CaS的生成条件分别进行了热力学和动力学分析。结果表明:20CrMnTiS在1600℃下进行钙处理,当钢中[Al]s为0.02%时,需将Ca控制在0.0039%~0.010%;鉴于Al_(2)O_(3)夹杂物的变性动力学分析,钙处理前钢中的Al_(2)O_(3)夹杂物不宜过大,粒径最佳尺寸≤1μm,且喂硫线之前,应给予充分的钙处理时间,使Al_(2)O_(3)夹杂物完全变性为钙铝酸盐夹杂物(12CaO·7Al_(2)O_(3))。含硫齿轮钢合理的精炼工艺为:铁水预处理→转炉→LF精炼(钙处理)→RH真空脱气→软吹(软吹中后期喂硫线)→方坯连铸。 展开更多
关键词 含硫钢 铝酸钙 硫化物夹杂 热力学计算 动力学分析
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含硼冷镦钢10B21热变形过程中的静态再结晶行为 被引量:1
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作者 薛雲泽 徐东 +3 位作者 郑冰 史胡生 杨风国 郑磊 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期217-223,共7页
在Gleeble-1500热模拟机上对10B21冷镦钢进行单道次压缩试验,研究了变形温度(950、1000℃)、变形速率(0.1、1、10 s-1)、预应变(0.10、0.15、0.20)、初始晶粒尺寸和间隙时间对10B21冷镦钢静态再结晶行为的影响。对不同变形条件下的奥氏... 在Gleeble-1500热模拟机上对10B21冷镦钢进行单道次压缩试验,研究了变形温度(950、1000℃)、变形速率(0.1、1、10 s-1)、预应变(0.10、0.15、0.20)、初始晶粒尺寸和间隙时间对10B21冷镦钢静态再结晶行为的影响。对不同变形条件下的奥氏体晶粒进行观察,并构建了10B21冷镦钢静态再结晶动力学模型及晶粒尺寸模型。结果表明,静态再结晶体积分数与变形温度、变形速率、预应变、间隙时间呈正相关;静态再结晶晶粒尺寸与变形温度、初始晶粒尺寸呈正相关,与变形速率、预应变呈负相关。通过计算获得10B21冷镦钢静态再结晶激活能为221036 J/mol,晶粒尺寸模型试验值与计算值的相关系数R^(2)=0.99,该模型预测值准确率较高。 展开更多
关键词 10B21冷镦钢 静态再结晶 单道次热压缩试验 动力学模型 晶粒尺寸模型
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34CrNi3MoV合金钢的动态再结晶行为 被引量:2
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作者 邹志鹏 徐东 +3 位作者 任毅诚 王怡群 郑磊 庞洪轩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第5期32-40,共9页
采用Gleeble-1500热模拟试验机对34CrNi3MoV钢在最大变形量为50%的条件下,进行变形温度为800~1200℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)的单道次等温压缩试验并得到了真应力-真应变曲线。结果表明,34CrNi3MoV钢在800℃和900℃(1、10 s^(-1))条... 采用Gleeble-1500热模拟试验机对34CrNi3MoV钢在最大变形量为50%的条件下,进行变形温度为800~1200℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)的单道次等温压缩试验并得到了真应力-真应变曲线。结果表明,34CrNi3MoV钢在800℃和900℃(1、10 s^(-1))条件下仅发生动态回复,在1000~1200℃和900℃(0.01、0.1 s^(-1))条件下发生动态再结晶。采用Arrhenius方程计算不同应变量时的激活能Q,并利用五次多项式拟合激活能Q与应变量ε的对应关系:Q=331.78+1401.47ε-10233.34ε^(2)+33725.26ε^(3)-52745.07ε^(4)+31981.48ε5。利用加工硬化率构建了临界特征值εc和εp与Z参数的关系模型,在此基础上构建了预测动态再结晶体积分数的动力学模型X_(DRX)=1-exp[-0.564((ε-ε_(c))/ε_(p))^(1.945)]。 展开更多
关键词 Cr-Ni-Mo钢 动态再结晶 激活能 临界特征值 体积分数
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工艺因素对82B钢280mm×325mm铸坯凝固过程的影响 被引量:2
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作者 吕进 徐东 +3 位作者 郑冰 庞洪轩 邹志鹏 杨昕昆 《特殊钢》 2022年第2期12-15,共4页
为模拟不同工艺条件下的连铸坯的凝固过程,采用有限元法模拟了82B钢连铸的凝固过程,获得280 mm×325 mm连铸坯的温度场。结果表明,随拉速从0.60 m/min增加到0.76 m/min,凝固时f_(s)=1处与f_(s)=0处皆后移,但中心凝固时间反而增加了9... 为模拟不同工艺条件下的连铸坯的凝固过程,采用有限元法模拟了82B钢连铸的凝固过程,获得280 mm×325 mm连铸坯的温度场。结果表明,随拉速从0.60 m/min增加到0.76 m/min,凝固时f_(s)=1处与f_(s)=0处皆后移,但中心凝固时间反而增加了9.8%。随过热度由15℃增加到50℃时,凝固末端f_(s)=1处同样后移,约后移1.1 m。根据模拟结果改进连铸工艺,当拉速从0.60 m/min增加到0.76 m/min,增加轻压下工艺可改善低倍质量. 展开更多
关键词 280mm×325mm连铸坯 温度场 二次冷却区 数值模拟 SWRH82B钢
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260t顶底复吹转炉喷溅特征的水模型研究和应用 被引量:1
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作者 郭龙鑫 庞洪轩 +3 位作者 郑冰 刘广强 王学玺 徐东 《特殊钢》 2022年第1期11-15,共5页
以260 t转炉为对象,通过几何相似比1∶7水模型研究了供气流量和枪位对炉口、耳轴以及炉壁喷溅量的影响。结果表明:喷溅量的多少与冲击坑的大小存在直接关系,冲击坑越大越深,则喷溅量越大;炉口喷溅量、耳轴喷溅量以及炉壁喷溅量均与吹气... 以260 t转炉为对象,通过几何相似比1∶7水模型研究了供气流量和枪位对炉口、耳轴以及炉壁喷溅量的影响。结果表明:喷溅量的多少与冲击坑的大小存在直接关系,冲击坑越大越深,则喷溅量越大;炉口喷溅量、耳轴喷溅量以及炉壁喷溅量均与吹气流量密切相关,并且随流量的增大呈指数增长;三类喷溅量随枪位升高先增大后减小,在枪位H=40de(氧枪喷孔直径)时达到最大值。生产应用表明,260 t转炉用5孔氧枪对应的拉碳枪位在2.1~2.2 m,吹炼枪位和前期化渣枪位可分别为2.5 m和2.8 m时可避免明显喷溅。 展开更多
关键词 大型转炉 炉口喷溅 耳轴喷溅量 炉壁喷溅量
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34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒分布规律
15
作者 郑冰 徐东 +3 位作者 王怡群 王学玺 赵红阳 巨东英 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第7期1-7,共7页
研究了不同保温温度及保温时间对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒长大的影响。通过金相法统计分析了保温温度、保温时间对晶粒平均尺寸、长轴、短轴的影响。结果表明,正态分布方程中标准差与期望大致随保温温度的升高而增加,随保温时间的延长而... 研究了不同保温温度及保温时间对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒长大的影响。通过金相法统计分析了保温温度、保温时间对晶粒平均尺寸、长轴、短轴的影响。结果表明,正态分布方程中标准差与期望大致随保温温度的升高而增加,随保温时间的延长而增加。晶粒长轴、短轴尺寸与平均尺寸关系密切,其比值呈简单的线性关系。晶粒长大的过程中,长轴与短轴的比例基本保持不变,并回归得到晶粒平均尺寸、长轴、短轴尺寸的分布概率表达式。同时在数学规律上对材料学中的遗传性提供一种新的思维方法及可能的解释思路。 展开更多
关键词 34CrNi3MoV钢 奥氏体晶粒尺寸 保温温度 正态分布 遗传性
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大中型转炉用六孔双结构氧枪的工业实验 被引量:1
16
作者 刘广强 李俊男 +2 位作者 郭龙鑫 庞洪轩 刘坤 《德州学院学报》 2021年第2期35-38,46,共5页
为进一步优化和控制氧枪的吹炼性能,研发了一种260t转炉用新型双结构氧枪,从理论上对比了双结构氧枪和传统氧枪与熔池作用的冲击坑特性;将所设计的双结构氧枪应用于工业实验,统计分析了双结构氧枪的关键吹炼参数,并与目前的传统氧枪的... 为进一步优化和控制氧枪的吹炼性能,研发了一种260t转炉用新型双结构氧枪,从理论上对比了双结构氧枪和传统氧枪与熔池作用的冲击坑特性;将所设计的双结构氧枪应用于工业实验,统计分析了双结构氧枪的关键吹炼参数,并与目前的传统氧枪的吹炼特性进行了对比,结果显示:双结构氧枪的各项关键吹炼指标对比传统氧枪优势明显,其中吹氧时间平均缩短了近50s,对熔池的吹炼强度有所提高;脱磷率平均提高3%左右,平均钢铁料消耗降低了15kg/t。 展开更多
关键词 双结构氧枪 转炉 高效率 冲击坑
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超音速射流冲击260t转炉熔池界面行为研究 被引量:1
17
作者 庞洪轩 刘广强 +2 位作者 徐东 郑冰 邹志鹏 《特殊钢》 2021年第6期1-5,共5页
建立了260t转炉吹炼过程中的可压缩、非等温三维VOF模型。研究了多孔超音速射流与转炉熔池作用过程特征,阐明了射流与熔融钢水界面接触的轮廓变化。揭示了钢液喷溅机制,定量分析了冲击坑形态大小。结果表明,吹炼过程具有瞬时性,随着吹... 建立了260t转炉吹炼过程中的可压缩、非等温三维VOF模型。研究了多孔超音速射流与转炉熔池作用过程特征,阐明了射流与熔融钢水界面接触的轮廓变化。揭示了钢液喷溅机制,定量分析了冲击坑形态大小。结果表明,吹炼过程具有瞬时性,随着吹炼进行,气液界面逐渐失稳并发生喷溅,喷溅会以大块金属带和液滴两种形式共存。在2.2 m枪位53000 m^(3)/h的工况下,进行吹炼时形成的底部死区面积约为熔池底部面积的12%~15%,冲击坑直径占比熔池直径的55%左右,冲击坑深度占比熔池深度的30%左右。工业生产实践表明,过程枪位2.2 m,吹气量53000 m^(3)/h,吹氧15.2 min,氧耗47.7 m^(3)/t,脱磷率83.1%,钢铁料消耗降至1115 kg/t。 展开更多
关键词 260t转炉 数值模拟 喷溅 冲击坑形态
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