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180 t转炉高废钢比冶炼工艺开发 被引量：16
1
作者 管挺 王耀 +2 位作者 刘飞 邹长东 王建华 《特殊钢》 北大核心 2019年第3期19-22,共4页
通过对转炉炼钢过程的平衡计算结果进行分析,得出了提高废钢比的措施:减少渣量,减少冷却剂用量和添加升温材料等。结合理论计算和生产实践,减少1 kg/t炉渣可提高废钢比0.10%,减少1 kg/t冷却剂可提高废钢比0.19%,增加1 kg/t无烟煤可提高... 通过对转炉炼钢过程的平衡计算结果进行分析,得出了提高废钢比的措施:减少渣量,减少冷却剂用量和添加升温材料等。结合理论计算和生产实践,减少1 kg/t炉渣可提高废钢比0.10%,减少1 kg/t冷却剂可提高废钢比0.19%,增加1 kg/t无烟煤可提高废钢比0.27%,增加1 kg/t清洁升温剂可提高废钢比0.41%,工艺优化后转炉废钢比可由17.0%提高到23.1%以上。 展开更多
关键词 180 t转炉 废钢比 无烟煤 升温剂
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低碳低合金钢塞棒侵蚀机理研究及改进 被引量：4
2
作者 赵家七 麻晗 +2 位作者 马建超 蔡小锋 李解 《炼钢》 CAS 北大核心 2022年第4期71-77,88,共8页
针对SAE系列低碳低合金钢在浇铸过程中出现塞棒头异常侵蚀问题,通过塞棒的物相分析及元素分布,研究塞棒的侵蚀机理,并提出相应的改进措施。结果表明,塞棒头中的碳含量高,与钢水中的氧反应,形成塞棒头表层脱碳层。钢水中高SiO_(2)组分的... 针对SAE系列低碳低合金钢在浇铸过程中出现塞棒头异常侵蚀问题,通过塞棒的物相分析及元素分布,研究塞棒的侵蚀机理,并提出相应的改进措施。结果表明,塞棒头中的碳含量高,与钢水中的氧反应,形成塞棒头表层脱碳层。钢水中高SiO_(2)组分的夹杂附着在塞棒头表层,与塞棒头本体耐材中的MgO、MgO·Al_(2)O_(3)反应,生成Mg_(2)SiO_(4)类的低熔点相,在钢水冲刷作用下被带入钢水,造成塞棒头侵蚀。通过选用低碳、高致密度且含适量SiC的塞棒头,提高炉渣碱度和降低钢水氧含量,塞棒头侵蚀问题显著改善,中包连浇炉数由8~10炉提高至15炉以上。 展开更多
关键词 低碳低合金钢 塞棒侵蚀机理 钢水可浇性
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82B盘条中心网状渗碳体形成原因及改善措施 被引量：5
3
作者 皇祝平 李解 +1 位作者 周正东 张鲲 《金属制品》 CAS 2022年第2期26-29,共4页
82B盘条由于碳含量高,易产生中心网状渗碳体。对网状渗碳体产生原因及影响因素进行分析,优化连铸工艺参数。结果表明:当连铸坯中心偏析指数大于1.20时,盘条易产生网状渗碳体。通过提高比水量,降低过热度及拉速,连铸坯中心碳偏析得到有... 82B盘条由于碳含量高,易产生中心网状渗碳体。对网状渗碳体产生原因及影响因素进行分析,优化连铸工艺参数。结果表明:当连铸坯中心偏析指数大于1.20时,盘条易产生网状渗碳体。通过提高比水量,降低过热度及拉速,连铸坯中心碳偏析得到有效控制,82B盘条中心网状渗碳体造成的不合格率由11.7%降低到3.0%以下。 展开更多
关键词 82B 碳偏析 网状渗碳体 过热度
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钢包喂实芯钙包芯线工艺的工业实践 被引量：3
4
作者 周彦召 马建超 陆建惠 《炼钢》 CAS 北大核心 2016年第1期27-29,51,共4页
通过理论计算与工业试验开发了180t钢包喂实芯钙包芯线工艺。理论计算结果表明，对于直径9n如，芯皮厚度为0．75nm的包芯线，其理论最小喂丝速度为1．48m／s。工业试验结果表明，喂丝速度在2～3m／s时，喂线速度越大，金属钙的收得率越... 通过理论计算与工业试验开发了180t钢包喂实芯钙包芯线工艺。理论计算结果表明，对于直径9n如，芯皮厚度为0．75nm的包芯线，其理论最小喂丝速度为1．48m／s。工业试验结果表明，喂丝速度在2～3m／s时，喂线速度越大，金属钙的收得率越小。当喂丝速度为2m／s时，钙的收得率达到26．9％；与使用钙铁包芯线相比，使用实芯钙包芯线，精炼工位的钙收得率提高了16．9％，吨钢成本可降低6．4元。 展开更多
关键词 实芯钙包芯线 喂线速度 钙收得率 成本
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低铝无取向硅钢结晶器液面波动及水口结瘤控制 被引量：2
5
作者 周彦召 赵家七 +1 位作者 马建超 詹侃 《炼钢》 CAS 北大核心 2022年第6期46-51,共6页
通过能谱和物相分析对水口结瘤物和冶炼过程钢液夹杂物进行研究。结果表明W800低铝无取向硅钢结晶器液面波动幅度大主要是Al_(2)O_(3)类夹杂物在浸入式水口聚集造成的。从RH破空到钢液进入中间包的过程中,随着炉渣氧化性增加,Al_(2)O_(3... 通过能谱和物相分析对水口结瘤物和冶炼过程钢液夹杂物进行研究。结果表明W800低铝无取向硅钢结晶器液面波动幅度大主要是Al_(2)O_(3)类夹杂物在浸入式水口聚集造成的。从RH破空到钢液进入中间包的过程中,随着炉渣氧化性增加,Al_(2)O_(3)类夹杂物的密度逐渐增大。当炉渣w(CaO)/w(Al_(2)O_(3))≤1.7时,随着w(CaO)/w(Al_(2)O_(3))增加,FeO的活度逐渐降低,进而Al_(2)O_(3)类夹杂物的密度也逐渐减少。Al_(2)O_(3)类夹杂物的增加主要来自炉渣对钢液的二次氧化。塞棒吹氩流量小,夹杂物会在水口内壁聚集;吹氩流量过大,会引起结晶器液面波动幅度大,合适的塞棒氩气流量可以有效地控制结晶器液面波动幅度。通过炉渣成分控制和塞棒氩气流量调节,W800钢液的洁净度显著提高,中间包钢液的夹杂物数量密度从0.41个/mm^(2)减少到0.35个/mm^(2),结晶器液面波动控制±1.5 mm内的比例明显提高,达标率稳定在90%以上。 展开更多
关键词 无取向硅钢 液面波动 水口结瘤 夹杂物
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SS400B含硼钢热轧卷板表面翘皮缺陷的改善 被引量：3
6
作者 苏笃星 马建超 +1 位作者 周青峰 张志平 《上海金属》 CAS 北大核心 2016年第1期74-78,共5页
对SS400B加硼钢热轧卷板表面翘皮缺陷特征进行了分析。研究结果表明,连铸坯角部横裂纹是导致SS400B钢热轧卷板产生表面翘皮缺陷的主要根源。通过采取钢种成分的调整,优化连铸二冷制度,减小结晶器锥度等措施,消除了SS400B钢卷板表面翘皮... 对SS400B加硼钢热轧卷板表面翘皮缺陷特征进行了分析。研究结果表明,连铸坯角部横裂纹是导致SS400B钢热轧卷板产生表面翘皮缺陷的主要根源。通过采取钢种成分的调整,优化连铸二冷制度,减小结晶器锥度等措施,消除了SS400B钢卷板表面翘皮缺陷,热轧卷板合格率达到100%。 展开更多
关键词 SS400B加硼钢 翘皮缺陷 角部横裂纹
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SWRCH35K冷镦钢120tBOF-吹氩-LF-CC流程的冶炼工艺和质量控制 被引量：2
7
作者 陈建东 梁素英 +1 位作者 苏德利 范耀东 《特殊钢》 北大核心 2015年第2期40-43,共4页
通过KR铁水预脱硫[S]≤0.008%,BOF预脱氧加铝量由0.010%-0.025%提高到0.020%-0.035%,LF精炼时加Fe-Ca丝由3.0 m/t增至4.0 m/t,LF精炼时间≥35 min,白渣≥15 min,改进中间包结构,控制中间包钢水温度1 520-1 540℃,M-EMS电流由160 A提高至... 通过KR铁水预脱硫[S]≤0.008%,BOF预脱氧加铝量由0.010%-0.025%提高到0.020%-0.035%,LF精炼时加Fe-Ca丝由3.0 m/t增至4.0 m/t,LF精炼时间≥35 min,白渣≥15 min,改进中间包结构,控制中间包钢水温度1 520-1 540℃,M-EMS电流由160 A提高至200 A,改善二次段喷雾冷却,控制拉速2.2-2.4m/min等工艺措施,生产的SWRCH35K冷镦钢（/%：0.29-0.31C,0.07-0.11Si,0.69-0.71Mn,0.009-0.010P,0.008S,0.038-0.041A1）160 mm×160 mm铸坯的碳偏析指数≤1.06,Φ6.5-20 mm热轧盘条组织为P＋F,用其生产的8.8级及以上的标准件,免退火后模具损耗率仅约为8.5%。 展开更多
关键词 120t BOF-吹氩-LF-CC流程 SWRCH35K冷镦钢 盘条 精炼渣 中间包结构 夹杂物 冶金质量
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板坯连铸70 t中间包流场优化 被引量：1
8
作者 苏笃星 邹长东 +1 位作者 郭辉 王波 《上海金属》 CAS 北大核心 2016年第5期48-53,共6页
通过数值模拟对板坯70 t中间包不同上下挡墙组合形式下的流场特性进行了研究。数模结果表明:原型中间包可以较好控制注流区的流动,但是由于增加了短上挡墙,没有明显增加活塞区比例,同时在短上挡墙附近形成了回流区(死区),不利于夹杂物... 通过数值模拟对板坯70 t中间包不同上下挡墙组合形式下的流场特性进行了研究。数模结果表明:原型中间包可以较好控制注流区的流动,但是由于增加了短上挡墙,没有明显增加活塞区比例,同时在短上挡墙附近形成了回流区(死区),不利于夹杂物的去除。优化控流方式后,平均停留时间由原来的992 s提高至1 036 s,死区体积比例由优化前的8.7%减少至7.1%。工业试验表明,优化后中间包在降低铸坯总氧和减少大尺寸夹杂物方面均优于原型中间包。 展开更多
关键词 中间包 数值模拟 平均停留时间 死区
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RH浸渍管粘渣形成原因及解决办法
9
作者 刘飞 邹长东 +1 位作者 赵家七 王震 《现代冶金》 CAS 2020年第4期51-54,共4页
通过成分和物相分析,探讨了硅钢冶炼过程RH浸渍管表面粘渣的形成原因,提出优化RH精炼渣成分的改进措施并开展了生产试验进行验证。结果表明:粘渣成分与RH终点渣成分相似,主要由Al2O3,CaO,FexOy,SiO2和MgO等组成,形成的主要物相为铁铝尖... 通过成分和物相分析,探讨了硅钢冶炼过程RH浸渍管表面粘渣的形成原因,提出优化RH精炼渣成分的改进措施并开展了生产试验进行验证。结果表明:粘渣成分与RH终点渣成分相似,主要由Al2O3,CaO,FexOy,SiO2和MgO等组成,形成的主要物相为铁铝尖晶石和钙铝黄长石;粘渣由高黏度、高熔点的RH精炼渣粘附在浸渍管上不断累积长大形成;增加RH炉渣中CaO含量,提高炉渣中CaO/Al2O3的含量比值,可降低炉渣的黏度和熔点,避免浸渍管表面粘渣的形成和长大。 展开更多
关键词 RH浸渍管 粘渣 熔点 黏度
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临氢用12Cr2Mo1V锻用钢的留氧冶炼工艺研究
10
作者 陈建东 苏德利 +1 位作者 曹立民 王珏 《大型铸锻件》 2015年第6期8-12,共5页
临氢用12Cr2Mo1V锻用钢采用VCD真空浇铸工艺。由于钢液黏度较大,为防止浇铸时大尺寸夹杂物被卷入钢液,质量控制的要点是采取留氧冶炼工艺。LF操作选用电石粒脱氧,电石粒用量根据LF第一个目标样C含量确定。钢液入VD时活度氧控制在（19.0~... 临氢用12Cr2Mo1V锻用钢采用VCD真空浇铸工艺。由于钢液黏度较大,为防止浇铸时大尺寸夹杂物被卷入钢液,质量控制的要点是采取留氧冶炼工艺。LF操作选用电石粒脱氧,电石粒用量根据LF第一个目标样C含量确定。钢液入VD时活度氧控制在（19.0~23.0）×10-6,VD结束时活度氧控制在（14.0~18.0）×10-6。这样的留氧量能确保真空浇铸时,钢液以滴流状态进入钢锭模,从而有效避免钢液卷入中间包熔损耐材类大尺寸夹杂物。 展开更多
关键词 12Cr2Mo1V锻用钢 夹杂物 冶炼工艺
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