特低渗透率储层水驱油规律实验研究 被引量：24

1

作者 何文祥 杨亿前 马超亚 《岩性油气藏》 CSCD 2010年第4期109-111,115,共4页

为研究特低渗透率储层水驱油规律,文中选取鄂尔多斯盆地3个井区的57块岩心进行水驱油实验分析,并研究了特低渗透率条件下水驱油效率与渗透率大小、注入倍数、注水压力等参数的关系。岩心主要为特低渗透率岩心,渗透率大小为研究区长4+5... 为研究特低渗透率储层水驱油规律,文中选取鄂尔多斯盆地3个井区的57块岩心进行水驱油实验分析,并研究了特低渗透率条件下水驱油效率与渗透率大小、注入倍数、注水压力等参数的关系。岩心主要为特低渗透率岩心,渗透率大小为研究区长4+5储层、长6储层和长8储层渗透率范围。实验结果表明:驱油效率随着渗透率增加而提高,而且在渗透率低值阶段,驱油效率提高更快;随着注水倍数的增加,驱油效率提高,直到含水100%为止,但含水越高,增加幅度越小;在同样的水驱速度下,渗透率越大,驱油效率越高,如果水驱速度不同,采收率会产生波动,但存在一个最佳驱油速度,且渗透率越大,最佳驱油速度变大;随着注水压力增加,无水期驱油效率总体呈下降趋势,但含水期驱油效率随着注水压力增加而逐渐提高,当达到一个最佳注水压力后,驱油效率又呈下降趋势;层内非均质性越强,驱油效率越低。 展开更多

关键词 特低渗透率储层 水驱油效率 注入倍数 非均质性 鄂尔多斯盆地

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特低渗透油藏水驱油特征实验研究 被引量：10

2

作者 高永利 邵燕 +2 位作者 张志国 陈明强 高新奎 《西安石油大学学报（自然科学版）》 CAS 2008年第5期53-56,共4页

针对特低渗—超低渗油层渗流特点,选取西峰油田长8油层21块岩心,通过室内水驱油实验研究,分析了低渗透油层驱油效率与储层渗透率的关系,驱油效率与注水倍数的关系,以及驱油效率与驱替压力梯度的关系.研究结果表明,低渗透油层在渗透率较... 针对特低渗—超低渗油层渗流特点,选取西峰油田长8油层21块岩心,通过室内水驱油实验研究,分析了低渗透油层驱油效率与储层渗透率的关系,驱油效率与注水倍数的关系,以及驱油效率与驱替压力梯度的关系.研究结果表明,低渗透油层在渗透率较低的范围内,随渗透率的降低,驱油效率则急剧降低;随注水倍数的增加,各含水阶段驱油效率增加的幅度不同,消耗的注水量也不同;随着驱替压力梯度的提高,驱油效率均呈上升趋势. 展开更多

关键词 特低渗透油藏 驱油效率 渗透率 注水倍数 驱替压力梯度

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基于渗透率时变的砂岩油藏含水规律表征方法及数模研究

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作者 赵靖康 侯亚伟 +2 位作者 申春生 刘超 韩建斌 《复杂油气藏》 2024年第2期201-207,共7页

P油田是渤海最大的陆相多层砂岩油藏,历经十多年的注水开发,油田进入中高含水期,由于储层粉砂岩和泥质含量较高且差异较大,层内、层间、平面三大开发矛盾突出,常规数模单井含水上升规律拟合难度大,对油藏数值模拟拟合与开发指标预测有... P油田是渤海最大的陆相多层砂岩油藏,历经十多年的注水开发,油田进入中高含水期,由于储层粉砂岩和泥质含量较高且差异较大,层内、层间、平面三大开发矛盾突出,常规数模单井含水上升规律拟合难度大,对油藏数值模拟拟合与开发指标预测有很大影响。基于油田储层微观结构分析,长期水驱储层微观孔隙结构变化实验研究、现场调整井储层水淹物性变化规律统计分析,结合本油田测井解释孔隙度、渗透率方法,以及水驱油实验、水淹层物性变化规律,建立不同类型储层水驱倍数与渗透率变化比值的关系公式,利用PetrelRE平台和Intersect模拟器实现了注水开发过程局部储层渗透率变大或变小过程,大幅度改善了单井含水上升过程的拟合。 展开更多

关键词 储层类型 注水倍数 数值模拟 渗透率时变

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高注水倍数相对渗透率曲线校正方法研究及应用 被引量：4

4

作者 于洪敏 王友启 +3 位作者 聂俊 吕成远 崔文富 张莉 《石油钻探技术》 CAS CSCD 北大核心 2018年第4期104-108,共5页

为准确表征油田完整含水阶段的相对渗透率曲线特征,在对大量室内相对渗透率曲线试验资料进行统计分析的基础上,提出了高注水倍数相对渗透率曲线的表征方法,分析了高注水倍数相对渗透率曲线的变化规律,建立了将常规相对渗透率曲线校正为... 为准确表征油田完整含水阶段的相对渗透率曲线特征,在对大量室内相对渗透率曲线试验资料进行统计分析的基础上,提出了高注水倍数相对渗透率曲线的表征方法,分析了高注水倍数相对渗透率曲线的变化规律,建立了将常规相对渗透率曲线校正为高注水倍数相对渗透率曲线的方法,并进行了实例应用分析。研究发现,高注水倍数相对渗透率曲线具有以含水率转折点为界的半对数分段线性特征,转折点之前油水相对渗透率不变,转折点之后残余油饱和度变小,油水相对渗透率延伸到极限值。研究结果表明,将常规相对渗透率曲线转化为高注水倍数相对渗透率曲线的方法,能够合理延续高注水阶段相对渗透率曲线的变化规律,扩展了当前室内渗流曲线的适用范围,为制定老油田开发对策提供了理论依据。 展开更多

关键词 中高渗透储层 注水倍数 相对渗透率 转折点 表征 校正

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鄂尔多斯盆地中西部长10储层水驱油特征及影响因素分析

5

作者 陈宇家 冯昆明 +8 位作者 熊志明 贾彬红 王凯 魏涛 任利剑 王巍 刘林玉 陈大友 周淋 《西北大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期274-285,共12页

为进一步探讨鄂尔多斯盆地中西部长10储层超低渗透油藏的水驱油渗流特征,弄清储层渗流机理,为该区域有效开发提供理论指导,以吴起地区为研究对象,利用物性分析、铸体薄片、扫描电镜、高压压汞、可视化微观水驱油实验、岩心多相渗流实验... 为进一步探讨鄂尔多斯盆地中西部长10储层超低渗透油藏的水驱油渗流特征,弄清储层渗流机理,为该区域有效开发提供理论指导,以吴起地区为研究对象,利用物性分析、铸体薄片、扫描电镜、高压压汞、可视化微观水驱油实验、岩心多相渗流实验等分析测试手段,分析了研究区长10储层的微观孔喉结构、水驱油渗流特征及影响因素。研究表明,研究区长10储层孔隙类型以粒间孔为主,长石溶孔和沸石溶孔次之,喉道类型以片状及弯片状喉道为主。孔喉结构可分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三类,不同类别孔隙结构的储层,其水驱油在储层孔道的驱替方式主体为活塞式驱替,非活塞式驱替比较少见;不同类别孔隙结构储层,注入水在孔隙网络中的驱替特征差异较大,Ⅰ类储层的驱替方式主要为均匀状驱替和网状-均匀状驱替,Ⅱ类储层的驱替方式主要为网状驱替,Ⅲ类储层的驱替方式主要为指状驱替和网状-指状驱替。水驱油渗流特征及驱替效率主要受储层物性、孔喉结构和驱替压力、注水倍数等因素影响。研究认为:储层从Ⅰ类至Ⅲ类,储层物性与孔喉结构依次变差,孔隙网络中水驱油方式由均匀状→网状→指状变化,水驱油效率依次降低;该类储层喉道的大小是影响水驱油效率的最重要因素,储层喉道半径越大,驱油效率越高;提高驱替压力与注水倍数能在一定范围内提高水驱油效率。 展开更多

关键词 超低渗透储层 孔喉结构 渗流特征 驱替压力 注水倍数 驱油效率

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注水倍数对驱替效率的影响研究 被引量：4

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作者 王秀臣 《河南科学》 2017年第1期139-143,共5页

喇萨杏油田经过长期的注水开发,目前已经进入特高含水期阶段.针对该区块的物理模拟实验结果进行理论计算研究,得到实际开发过程中注水倍数与驱替效率的关系.计算结果显示,在水驱过程中,驱替效率随着注水倍数的增加而增加;当注水倍数达... 喇萨杏油田经过长期的注水开发,目前已经进入特高含水期阶段.针对该区块的物理模拟实验结果进行理论计算研究,得到实际开发过程中注水倍数与驱替效率的关系.计算结果显示,在水驱过程中,驱替效率随着注水倍数的增加而增加;当注水倍数达到一定值时,驱替效率极度放缓甚至基本不再增加. 展开更多

关键词 注水倍数 驱替效率 计算

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注水井单层累积注水倍数的计算方法 被引量：6

7

作者 吴家文 宋考平 +1 位作者 王一民 李文峰 《大庆石油学院学报》 CAS 北大核心 2005年第2期28-30,47,122,共5页

针对现场确定层段注水量方法工作量大,对经验的依赖性强,没有充分考虑注水倍数影响,注水倍数的求解也没有快速、准确的方法,采用动态劈分方法,结合注水井单井控制单元的确定方法,提出了注水井单层累积注水倍数的计算方法,编制了相应的... 针对现场确定层段注水量方法工作量大,对经验的依赖性强,没有充分考虑注水倍数影响,注水倍数的求解也没有快速、准确的方法,采用动态劈分方法,结合注水井单井控制单元的确定方法,提出了注水井单层累积注水倍数的计算方法,编制了相应的计算程序,并在现场进行了实际应用. 应用结果表明,该算法准确、快速,相对误差为7.72%. 展开更多

关键词 注水井 累积注水倍数 剩余油 压力 动态劈分

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水驱油地层电阻率变化规律数值模拟及拐点影响因素分析 被引量：23

8

作者 申辉林 方鹏 《中国石油大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第3期58-62,共5页

为确定水驱过程中地层电阻率与含水饱和度之间的关系,提出变倍数多倍注入水物质平衡理论模拟方法,模拟分析淡水水淹时各种地质因素对地层电阻率变化规律和拐点含水饱和度的影响,并与岩心水驱试验数据进行对比。结果表明:数值模拟方法精... 为确定水驱过程中地层电阻率与含水饱和度之间的关系,提出变倍数多倍注入水物质平衡理论模拟方法,模拟分析淡水水淹时各种地质因素对地层电阻率变化规律和拐点含水饱和度的影响,并与岩心水驱试验数据进行对比。结果表明:数值模拟方法精度较高;地层物性越好、注入水与原始地层水电阻率比值越大,拐点含水饱和度越小,水淹进程就越快越强;束缚水饱和度越高、残余油饱和度越低,饱和度指数n越大,拐点含水饱和度就越大,水淹进程就越慢越弱;大部分拐点出现的注入水倍数k通常为1.4～2.0;地层孔隙度越小,残余油饱和度越大,地层水和注入水矿化度比值越大,地层水淹后电阻率增大现象越加显著,地层强水淹后电阻率就会越大于水淹初期油层的电阻率值。 展开更多

关键词 测井 水驱 拐点含水饱和度 注入水倍数 混合液电阻率

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计算注水开发不同阶段体积波及系数的新方法

9

作者 王翔 张贵才 +2 位作者 蒋平 裴海华 冯可心 《油气地质与采收率》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期145-152,共8页

体积波及系数是油田评价开发效果、制定开发调整方案的重要依据。为了研究注水开发不同阶段体积波及系数的变化规律,从注入孔隙体积倍数角度出发,根据油水相对渗流理论与油藏工程原理,提出了驱油效率与注入孔隙体积倍数的计算模型,建立... 体积波及系数是油田评价开发效果、制定开发调整方案的重要依据。为了研究注水开发不同阶段体积波及系数的变化规律,从注入孔隙体积倍数角度出发,根据油水相对渗流理论与油藏工程原理,提出了驱油效率与注入孔隙体积倍数的计算模型,建立了体积波及系数计算方法,并以胜利油田3个试验区为例进行了计算与分析。结果表明:驱油效率与注入孔隙体积倍数之间满足指数方程,二者关系曲线呈上凸型;随着注入孔隙体积倍数的增大,驱油效率由最小驱油效率逐渐增大,并趋近于最大驱油效率;对驱油效率计算模型进行验证,预测值与实测值的平均相对误差仅为1.90%;水驱开发过程中体积波及系数与注入孔隙体积倍数关系曲线整体呈快升-缓升-近平台状演变趋势,计算结果能够指导开发调整措施的效果评价;3个试验区目前体积波及系数接近90%,波及区内存在大量剩余油,亟需开展波及区内主体剩余油的描述与启动方法研究。 展开更多

关键词 水驱 注入孔隙体积倍数 驱油效率 体积波及系数 开发效果

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提高水淹规律认识精度的新方法 被引量：1

10

作者 李展峰 王永平 +2 位作者 瞿朝朝 王欣然 陈善斌 《复杂油气藏》 2019年第3期60-63,共4页

水淹图是直观表达储层水淹规律的重要地质图件,含水率与注水倍数图版的正确与否直接决定着水淹规律认识是否正确。物理模拟实验过程中发现,在注水早、中期,含水率与注水倍数实验数据点常常缺失,最终造成水淹图绘制失真。通过岩心级别数... 水淹图是直观表达储层水淹规律的重要地质图件,含水率与注水倍数图版的正确与否直接决定着水淹规律认识是否正确。物理模拟实验过程中发现,在注水早、中期,含水率与注水倍数实验数据点常常缺失,最终造成水淹图绘制失真。通过岩心级别数值模拟,对含水率与注水量关系图版进行了修正,提高了水淹规律认识精度。 展开更多

关键词 水淹规律 岩心级别 数值模拟 物理模拟 含水率 注水倍数

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水驱油藏动用状况评价新方法

11

作者 刘思倩 《内蒙古石油化工》 CAS 2015年第13期50-52,共3页

目前动用程度的评价大多依赖测试资料,数据点少,受测量精度限制。为了解决这一问题,本文以累积注入孔隙体积倍数与含水饱和度的关系为基础,研究了水驱油藏动用状况评价的新方法。先利用吸水资料、动态数据、静态数据、开发条件将注入水... 目前动用程度的评价大多依赖测试资料,数据点少,受测量精度限制。为了解决这一问题,本文以累积注入孔隙体积倍数与含水饱和度的关系为基础,研究了水驱油藏动用状况评价的新方法。先利用吸水资料、动态数据、静态数据、开发条件将注入水劈分到小层,然后依据水电相似原理把液量分配到油井。参考水淹级别的划分标准,确定了归一化和评价的累积注入孔隙体积倍数界限。把归一化后的累积注入孔隙体积倍数作为评价油层动用状况的标准。该方法在大庆油田A区块进行了应用,计算结果与测井解释结果吻合较好。 展开更多

关键词 水驱 动用状况 评价 劈分 注入倍数

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喇嘛甸油田水驱开发注水量界限的实验 被引量：8

12

作者 徐亚萍 穆文志 +2 位作者 宋国光 闫文华 余兴华 《大庆石油学院学报》 CAS 北大核心 2005年第3期26-30,121-122,共7页

针对喇嘛甸油田厚油层发育,且层内非均质性严重的特点,以均质、二类、三类和分流河道四种类型油层为对象,研究了注入孔隙体积倍数与采收率之间的关系.实验结果表明:对均质油层,较小的注入孔隙体积倍数可获得较高的采收率,当进入特高含... 针对喇嘛甸油田厚油层发育,且层内非均质性严重的特点,以均质、二类、三类和分流河道四种类型油层为对象,研究了注入孔隙体积倍数与采收率之间的关系.实验结果表明:对均质油层,较小的注入孔隙体积倍数可获得较高的采收率,当进入特高含水期后,应适当控制注水,如果注水强度过高,当注入孔隙体积倍数达到一定程度时则出现无效循环;对非均质厚油层,注入孔隙体积倍数较低时层内则出现无效循环通道,二类油层、三类油层、分流河道在注入孔隙体积倍数分别为0.59,0.93,0.70时,应采取措施封堵层内无效循环通道,控制无效注水,增加中、低渗透层的注入孔隙体积倍数;进入特高含水开发阶段后,通过封堵层内无效循环通道,增加中、低渗透部位注入孔隙体积倍数,可提高水驱采收率. 展开更多

关键词 特高含水期 油田开发 喇嘛甸 采收率 注入孔隙体积倍数

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