复吹转炉的冶金特性及成渣机理 被引量：3

1

作者 杨学民 刘越生 陶宇 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 1992年第4期1-9,共9页

通过对用一般石灰作为造渣剂的15 t复吹转炉和用活性石灰作为造渣剂的100 kg热模型复吹试验过程渣样的氧化铁活度研究可知,活性石灰造渣时,过程渣中氧化铁活度较高,使脱碳、脱磷提前进行。通过分析过程渣样的矿相组成和在CaO′-TFeO-Si... 通过对用一般石灰作为造渣剂的15 t复吹转炉和用活性石灰作为造渣剂的100 kg热模型复吹试验过程渣样的氧化铁活度研究可知,活性石灰造渣时,过程渣中氧化铁活度较高,使脱碳、脱磷提前进行。通过分析过程渣样的矿相组成和在CaO′-TFeO-SiO_2′准三元系相图中炉渣的形成路线,证实了用活性石灰可缩短冶炼时间。 展开更多

关键词 冶金性能 复合吹炼转炉 造渣溶剂

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80t复吹转炉底吹系统工艺技术优化 被引量：2

2

作者 蒋宏 王文义 谌智勇 《包钢科技》 2010年第S1期9-11,共3页

包钢炼钢厂80 t复吹转炉底吹系统的改造方案采用结构简单,维护方便的供气结构,有效改善了熔池的搅拌能力,缩短了吹炼供氧时间,降低了终渣中w(FeO),提高了脱磷率,更有利于精确控制钢水成分和温度,提高钢水质量。

关键词 复吹转炉 改造 底吹工艺

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太钢第二炼钢厂顶底复吹转炉工艺生产实践 被引量：2

3

作者 王国华 《山西冶金》 CAS 2006年第2期51-53,68,共4页

太钢第二炼钢厂通过引进钢铁研究总院的“长寿复吹转炉炼钢工艺技术”,将2号、3号顶吹氧气转炉改造为顶底复吹转炉。总结阐述了改造后复吹转炉终点碳氧积、脱磷、脱碳、造渣和吹炼等各项工艺的研究。

关键词 顶底复吹 转炉 工艺研究

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天钢顶底复吹转炉底吹透气元件维护实践 被引量：1

4

作者 钟国庆 罗卓 刘晓明 《天津冶金》 CAS 2011年第4期26-27,58,共3页

介绍了天津钢铁集团有限公司120t顶底复吹转炉底吹透气元件的维护方法。分析出底吹透气元件失效的主要原因是透气砖堵塞、透气元件侵蚀。通过采取有效的措施,采用初期形成炉渣-金属蘑菇头、中后期控制炉底波动的手段,使整个炉役过程中... 介绍了天津钢铁集团有限公司120t顶底复吹转炉底吹透气元件的维护方法。分析出底吹透气元件失效的主要原因是透气砖堵塞、透气元件侵蚀。通过采取有效的措施,采用初期形成炉渣-金属蘑菇头、中后期控制炉底波动的手段,使整个炉役过程中复吹效果良好。 展开更多

关键词 复吹转炉 透气元件 熔损 堵塞 防止

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济钢超低碳、超低磷钢转炉溅渣护炉工艺

5

作者 刘效森 《鞍钢技术》 CAS 2010年第6期49-52,共4页

随着超低碳、超低磷钢种冶炼的增多,济钢复吹转炉终点氧含量大幅提高,严重侵蚀了转炉炉衬。从高氧化性炉渣对炉衬的侵蚀机理入手,提出了兼顾溅渣层和炉底的溅渣工艺,介绍了超低碳、超低磷钢溅渣护炉工艺参数的优化及取得的效果。

关键词 复吹转炉 溅渣护炉 炉龄

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150t转炉炉型的控制

6

作者 凌勇光 《南钢科技与管理》 2016年第1期28-30,34,共4页

阐述了转炉炉底上涨,下降及熔池变形等炉型变化的危害及成因,介绍了南钢150 t转炉炉型的控制措施。通过控制好炉型,保证了转炉运行的稳定,提高了炉龄,降低了钢铁料消耗,提高了钢水质量。

关键词 氧气顶底复吹转炉 炉型 炉衬维护 溅渣护炉

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复吹溅渣转炉炉衬破坏机理初探 被引量：3

7

作者 王金龙 李莉 +2 位作者 王金宝 祁立国 刘斌 《河北冶金》 2009年第1期15-16,14,共3页

介绍了实施溅渣护炉后转炉的炉衬破坏机理及危害,提出了解决办法及思路。

关键词 复吹溅渣转炉 炉衬 破坏机理 初探

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顶底复吹转炉内气液两相流行为的数值模拟 被引量：15

8

作者 娄文涛 李勇 朱苗勇 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第6期926-932,共7页

利用可压缩模型描述了四孔喷头顶吹超音速射流行为,并与前人实测结果对比验证了模拟结果.通过耦合VOF和Lagrange模型对纯顶吹、顶底复吹炼转炉内熔池运动进行描述,并对炉底喷嘴数量、布置进行优化.结果表明,在纯顶吹条件下,熔池的混均... 利用可压缩模型描述了四孔喷头顶吹超音速射流行为,并与前人实测结果对比验证了模拟结果.通过耦合VOF和Lagrange模型对纯顶吹、顶底复吹炼转炉内熔池运动进行描述,并对炉底喷嘴数量、布置进行优化.结果表明,在纯顶吹条件下,熔池的混均时间为523s,炉底区域钢液流动微弱.加入底吹氩气后,底部钢液速度增大,熔池混均时间为99s.炉底采用3个喷嘴的熔池混合效率要好于2个或4个的情况.底吹喷嘴距离炉底轴心在0.3D～0.4D区间内最佳,且应偏近于0.4D区域. 展开更多

关键词 顶底复吹 转炉 两相流 混均时间 数值模拟

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转炉底吹元件非均衡供气搅拌的冷态水模拟 被引量：10

9

作者 于鹏飞 刘小亮 +2 位作者 曾加庆 林腾昌 杨利彬 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2018年第6期39-46,共8页

通过水模试验,研究了复吹转炉底吹强度、布置模式、流量分配比对熔池中渣-钢间传质系数的影响。试验表明,渣-钢间传质系数随着流量分配比的增大,存在先升高后降低的规律,且不同底吹强度下拐点位置不一致。混匀时间随流量分配比的增大先... 通过水模试验,研究了复吹转炉底吹强度、布置模式、流量分配比对熔池中渣-钢间传质系数的影响。试验表明,渣-钢间传质系数随着流量分配比的增大,存在先升高后降低的规律,且不同底吹强度下拐点位置不一致。混匀时间随流量分配比的增大先降低再升高。在连续布置下,对于0.20 m3/（t·min）的底吹强度,底吹流量分配比为4∶1时,渣-钢间传质效果最优,与常规底吹均衡供气方式相比,渣-钢间传质系数能够提高81.4%。在间隔布置下,对于0.15 m3/（t·min）的底吹强度,底吹流量分配比为2∶1时传质效果最优,渣-钢间传质系数能够提高42.5%。连续布置比间隔布置提高渣-钢间传质效果更好。 展开更多

关键词 复吹转炉 底吹强度 分配比 传质系数 混匀时间

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120 t顶底复吹转炉水模型优化研究 被引量：7

10

作者 肖龙鑫 李晶 +1 位作者 闫威 张梦德 《上海金属》 CAS 北大核心 2020年第3期79-86,共8页

以某厂120 t顶底复吹转炉为原型,依据相似原理,在保证模型与原型几何相似以及动力学相似的条件下,通过水力学模型试验研究了顶吹气体流量、底吹气体流量及氧枪位置对熔池混匀时间和冲击深度的影响。结果表明:当顶吹流量为104.4 Nm^3/h... 以某厂120 t顶底复吹转炉为原型,依据相似原理,在保证模型与原型几何相似以及动力学相似的条件下,通过水力学模型试验研究了顶吹气体流量、底吹气体流量及氧枪位置对熔池混匀时间和冲击深度的影响。结果表明:当顶吹流量为104.4 Nm^3/h、底吹流量为1.41 Nm^3/h、氧枪位置为177 mm时,熔池的混匀时间最短,冲击深度约为熔池深度的1/2,处于合理范围之内。基于水模型试验结果进行了工业试验,结果表明:工艺参数优化后顶底复吹转炉冶炼的技术指标明显改善,120 t转炉的吹炼时间从13.72 min缩短至12.86 min,终渣(T.Fe)质量分数从16.33%降低至12.16%。 展开更多

关键词 顶底复吹转炉 水模型试验 吹炼时间 终渣全铁含量

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影响转炉低碳钢冶炼脱磷的因素分析 被引量：7

11

作者 卓伟伟 雷强 +1 位作者 王庆祥 尹振芝 《钢铁研究》 CAS 2008年第5期9-11,共3页

对渣-钢脱磷反应影响因素进行了理论分析和试验研究。结果表明:磷在炉渣和钢水中的分配比随炉渣氧化性的增加而增加;在一定炉渣碱度范围内随着炉渣碱度的增加而增加,当碱度高到一定程度后,则随碱度的升高而下降;在一定的温度范围内随着... 对渣-钢脱磷反应影响因素进行了理论分析和试验研究。结果表明:磷在炉渣和钢水中的分配比随炉渣氧化性的增加而增加;在一定炉渣碱度范围内随着炉渣碱度的增加而增加,当碱度高到一定程度后,则随碱度的升高而下降;在一定的温度范围内随着温度的增加而增加,当温度高到一定程度后,则随温度的升高而下降。 展开更多

关键词 顶底复吹转炉 低碳钢 脱磷 影响因素

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唐钢薄板坯连铸连轧钢液增氮的试验研究 被引量：6

12

作者 刘阳春 傅杰 +4 位作者 吴华杰 李晶 徐志容 刘太新 陆晓旭 《钢铁研究》 CAS 2006年第3期20-24,共5页

通过试验研究了150 t顶底复吹转炉—150 t LF炉—薄板坯连铸连轧流程钢液w(N)的变化。研究发现:转炉出钢、吹氩操作、LF炉精炼和连铸过程均可能增氮,自转炉出钢至LF炉精炼开始过程和钢水从大包进入中间包过程增氮最为严重,平均增氮都接... 通过试验研究了150 t顶底复吹转炉—150 t LF炉—薄板坯连铸连轧流程钢液w(N)的变化。研究发现:转炉出钢、吹氩操作、LF炉精炼和连铸过程均可能增氮,自转炉出钢至LF炉精炼开始过程和钢水从大包进入中间包过程增氮最为严重,平均增氮都接近20×10-6。对影响钢液增氮的一些因素进行了讨论,提出了相应的改进措施。 展开更多

关键词 复吹转炉 薄板坯连铸连轧 增氮 ω(N)控制

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涟钢90t顶底复吹转炉成渣路线 被引量：5

13

作者 卓伟伟 徐玉松 《中国冶金》 CAS 2014年第4期22-25,共4页

通过对涟钢90t顶底复吹转炉炉渣试验数据进行分析,结果表明:为了获得最佳的炉渣脱磷效果,炉渣碱度应控制在4.6左右,炉渣中w((FeO))控制在16%左右,炉温则控制在1 680℃左右;通过对炉渣实际组成在CaO(MgO)-SiO2-FeO(MnO)伪三元相图中的变... 通过对涟钢90t顶底复吹转炉炉渣试验数据进行分析,结果表明:为了获得最佳的炉渣脱磷效果,炉渣碱度应控制在4.6左右,炉渣中w((FeO))控制在16%左右,炉温则控制在1 680℃左右;通过对炉渣实际组成在CaO(MgO)-SiO2-FeO(MnO)伪三元相图中的变化途径与常见的转炉渣成渣路线进行比较发现,涟钢顶底复吹转炉冶炼造渣操作遵循的是ABC途径,即低氧化铁成渣路线,该路线主要适用于含磷、硫较低的生铁炼钢,通过分析讨论该成渣路线的利弊,提出一些优化该厂造渣工艺的建议。 展开更多

关键词 顶底复吹 转炉 成渣路线 造渣

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顶底复吹转炉冶炼双相不锈钢的试验研究 被引量：1

14

作者 李广帮 赵亮 +2 位作者 孙深 曹东 孙殿东 《炼钢》 CAS 北大核心 2024年第1期9-13,51,共6页

通过500 kg多功能顶底复吹转炉吹炼铁水,进行双相不锈钢冶炼试验。采取钢水脱磷、降碳保铬、钢水深脱硫以及钢水增氮的方法,得到在碳质量分数降到2.0%时,钢水温度控制在1360~1440℃,炉渣的碱度控制在1.4~1.8,炉渣中FeO质量分数控制在15%... 通过500 kg多功能顶底复吹转炉吹炼铁水,进行双相不锈钢冶炼试验。采取钢水脱磷、降碳保铬、钢水深脱硫以及钢水增氮的方法,得到在碳质量分数降到2.0%时,钢水温度控制在1360~1440℃,炉渣的碱度控制在1.4~1.8,炉渣中FeO质量分数控制在15%~20%,钢水中的磷质量分数可以脱除75%以上;在钢水降碳保铬过程中,钢水温度始终控制在1660℃以上,同时随着碳含量降低,逐渐降低氧气比例,增加氩气比例,减少铬元素的氧化;合金化后继续对炉渣进行还原,碱度控制在2.0左右,钢水温度控制在1550~1600℃,渣中的FeO和MnO质量分数之和控制在1%以下,钢水中的硫质量分数可以由0.0040%降低到0.0010%;顶底复吹转炉冶炼双相不锈钢奥氏体和铁素体的占比在49%~51%,钢板的冲击性能远高于标准值180 J,性能满足用户的要求。 展开更多

关键词 顶底复吹转炉 双相不锈钢 降碳保铬 脱磷

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150t复吹转炉氮氩切换和全程底吹氮气工艺研究 被引量：3

15

作者 刘阳春 吴华杰 傅杰 《中国冶金》 CAS 2010年第1期26-29,34,共5页

在150 t顶底复吹转炉上对氮氩切换工艺和全程底吹N2工艺进行了试验研究。结果显示:在试验条件下,采用全程底吹N2工艺,当底吹N2强度不超过0.032 m3.min-1.t-1时,出钢前冶炼终点钢液氮的质量分数为0.001 0%左右,与氮氩切换工艺相当。因此... 在150 t顶底复吹转炉上对氮氩切换工艺和全程底吹N2工艺进行了试验研究。结果显示:在试验条件下,采用全程底吹N2工艺,当底吹N2强度不超过0.032 m3.min-1.t-1时,出钢前冶炼终点钢液氮的质量分数为0.001 0%左右,与氮氩切换工艺相当。因此对于绝大部分钢种可以利用复吹转炉全程底吹N2的工艺进行冶炼,能够满足钢水质量要求。 展开更多

关键词 顶底复吹转炉 氮氩切换 全程底吹N2 吸氮 脱氮

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邯钢260 t转炉吹炼工艺的水力学模拟及应用 被引量：3

16

作者 董进强 高福彬 +1 位作者 李建文 王玉生 《河南冶金》 2019年第3期36-39,共4页

以邯钢260 t顶底复吹转炉、氧枪工艺参数为基础,通过1:9几何相似比水力学模型试验,研究了不同枪位、顶吹、底吹气体流量及炉料结构对转炉熔池混匀时间的影响规律。结果表明:低枪位、大流量有利于缩短混匀时间,当底吹为零时混匀时间在同... 以邯钢260 t顶底复吹转炉、氧枪工艺参数为基础,通过1:9几何相似比水力学模型试验,研究了不同枪位、顶吹、底吹气体流量及炉料结构对转炉熔池混匀时间的影响规律。结果表明:低枪位、大流量有利于缩短混匀时间,当底吹为零时混匀时间在同等条件下延长30%以上;废钢会延长混匀时间,且随着废钢量的增加,混匀时间增加。将模拟结果应用于转炉生产实践后,转炉平均吹炼时间由950 s缩短至900 s,终点碳氧积平均由0. 002 7降至0. 002 2以下,渣中TFe含量由23. 5%降至17. 3%,经济效益显著。 展开更多

关键词 顶底复吹转炉 水力学模拟 冶炼 工艺

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复吹转炉底枪附近温度场及蘑菇头生长的研究 被引量：3

17

作者 韦远 董履仁 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 1991年第3期9-16,共8页

本文在建立复吹转炉底枪附近传热及蘑菇头生成模型的基础上,分析和讨论了喷嘴砖附近温度场的变化。操作因素对温度场的影响,以及喷嘴出口处蘑菇头的生长规律。研究结果表明,在喷嘴出口附近(从工作面到200mm左右深处)的温度梯度最大,而... 本文在建立复吹转炉底枪附近传热及蘑菇头生成模型的基础上,分析和讨论了喷嘴砖附近温度场的变化。操作因素对温度场的影响,以及喷嘴出口处蘑菇头的生长规律。研究结果表明,在喷嘴出口附近(从工作面到200mm左右深处)的温度梯度最大,而且切换气体时温变速率最大,因此,该区域内最易产生热裂纹。蘑菇头的生成与否及尺寸主要取决于气体的冷却能力。 展开更多

关键词 复吹转炉 喷嘴 炉衬 温度场

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150t顶底复吹转炉全程底吹氮气的工艺探讨 被引量：2

18

作者 王小峰 吕亚 +1 位作者 刘磊 谢启涛 《冶金丛刊》 2013年第5期14-16,36,共4页

对150 t顶底复吹转炉氮氩切换工艺和全程底吹N_2工艺进行试验,结果表明:采用全程底吹N_2工艺,当供氮强度不超过0.032 m^3/(min·t)时,出钢前冶炼终点钢液氮含量为0.001%左右,钢中氮含量不会明显增加,与氮氩切换工艺相当。因此绝大... 对150 t顶底复吹转炉氮氩切换工艺和全程底吹N_2工艺进行试验,结果表明:采用全程底吹N_2工艺,当供氮强度不超过0.032 m^3/(min·t)时,出钢前冶炼终点钢液氮含量为0.001%左右,钢中氮含量不会明显增加,与氮氩切换工艺相当。因此绝大部分钢种可以采用全程底吹N_2的工艺进行冶炼,能够满足钢水质量要求。 展开更多

关键词 顶底复吹转炉 全程吹氮 工艺探讨

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顶底复吹转炉出钢面炉衬维护技术的试验研究 被引量：1

19

作者 潘军 赵滨 +1 位作者 张文英 刘威 《宽厚板》 2023年第4期31-35,共5页

为控制转炉合理炉型和提高出钢面炉衬使用寿命,分别研究了终渣碱度、渣中w(MgO)以及渣中w(FeO)对终渣熔点的影响。通过对固渣护炉炉次终渣成分的调整和固渣护炉过程操作的优化,有效提高固渣护炉后转炉出钢面炉衬的使用寿命,降低护炉耐... 为控制转炉合理炉型和提高出钢面炉衬使用寿命,分别研究了终渣碱度、渣中w(MgO)以及渣中w(FeO)对终渣熔点的影响。通过对固渣护炉炉次终渣成分的调整和固渣护炉过程操作的优化,有效提高固渣护炉后转炉出钢面炉衬的使用寿命,降低护炉耐材成本。实践表明:转炉终点w(C)控制在0.08%~0.12%,终渣碱度控制在3.0~3.5,渣中w(MgO)控制在6%~8%,渣中w(FeO)控制在10%~15%,转炉固渣护炉炉次出钢面炉衬耐侵蚀性达到最佳,转炉出钢面炉衬每月维护频次均值由28次下降至16次,吨钢耐材用量降低20.27%,综合效益显著。 展开更多

关键词 顶底复吹转炉 炉渣熔点 出钢面炉衬 炉渣成分 维护操作

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唐钢新区二炼钢车间转炉工序先进技术应用 被引量：1

20

作者 安连志 吉祥利 《天津冶金》 CAS 2021年第5期5-8,共4页

河钢集团唐钢新区二炼钢车间建有3座公称容量100 t的转炉,为棒线材及型材生产线提供铸坯,应用了多项当下先进的技术和装备。本文介绍了唐钢新区二炼钢车间转炉系统配置及特点,对转炉工序应用的顶底复合吹炼、转炉智能化自动炼钢和转炉... 河钢集团唐钢新区二炼钢车间建有3座公称容量100 t的转炉,为棒线材及型材生产线提供铸坯,应用了多项当下先进的技术和装备。本文介绍了唐钢新区二炼钢车间转炉系统配置及特点,对转炉工序应用的顶底复合吹炼、转炉智能化自动炼钢和转炉自动出钢等先进工艺技术的应用情况进行了详细阐述。实践证明上述转炉先进技术和装备的应用,极大提高了转炉炼钢的自动化水平及智能化水平,提升了转炉炼钢的生产效率,增强了唐钢新区产品的市场竞争力。 展开更多

关键词 顶底复吹工艺 转炉自动炼钢技术 转炉自动出钢技术

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