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6016铝合金高温流变应力行为研究 被引量:15
1
作者 张继祥 冯伟 +1 位作者 文辉 安国银 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第22期5-8,共4页
在变形温度420~540℃、应变速率0.001~1s-1时,利用Gleeble-1500热模拟试验机采用圆柱体等温热压缩试验对6016铝合金热变形流变应力行为进行研究,讨论实验条件对应变硬化指数n和应变速率敏感性指数m的影响。结果表明:6016铝合金流变应... 在变形温度420~540℃、应变速率0.001~1s-1时,利用Gleeble-1500热模拟试验机采用圆柱体等温热压缩试验对6016铝合金热变形流变应力行为进行研究,讨论实验条件对应变硬化指数n和应变速率敏感性指数m的影响。结果表明:6016铝合金流变应力受应变速率和变形温度的影响明显,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大;当温度大于420℃时,应变硬化指数n受温度和应变速率影响较小;温度为500℃、应变速率为0.001s-1时,其应变速率敏感性指数m达到0.3036;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述6016铝合金热压缩变形时的流变应力行为;拟合曲线与实验曲线能很好吻合。 展开更多
关键词 6016铝合金 热压缩 流变应力 应变硬化指数n 应变速率敏感性指数m
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超塑拉伸变形应变速率敏感性指数的力学解析 被引量:6
2
作者 宋玉泉 程永春 刘术梅 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期5-10,共6页
从拉伸变形的状态方程和力学基本理论出发,导出了塑性和超塑性拉伸变形mξ、mv 和mF(mξ、mv。和F分别为恒应变ξ、恒变形速度v和恒载荷F的应变速率敏感性指数)的函数表达式,而且理论计算值与典型超塑性合金ZnA15... 从拉伸变形的状态方程和力学基本理论出发,导出了塑性和超塑性拉伸变形mξ、mv 和mF(mξ、mv。和F分别为恒应变ξ、恒变形速度v和恒载荷F的应变速率敏感性指数)的函数表达式,而且理论计算值与典型超塑性合金ZnA15的试验数据吻合,这便从理论上解答了“拉伸变形应变速率敏感性指数的力学涵义及其规范测量”一文从试验上提出的问题,即:为什么mξ、mv和mF随应变速率ξ的变化规律互不相同,甚至出现了mF会大于1,mv会是负值的反常结果。对这些问题的理论解答便进一步揭示了m值的力学本质。 展开更多
关键词 超塑性 应变速率敏感性指数 拉伸变形 力学解析
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基于数值模拟的超塑成形压力-时间曲线计算机辅助设计 被引量:2
3
作者 王卫英 张中元 +1 位作者 李靖谊 丁秋林 《南京航空航天大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第2期132-137,共6页
确定压力随时间变化的关系曲线对于超塑成形工艺设计非常重要,本文在超塑成形压力计算时引入能量消耗控制策略,提出了一种压力-时间(P-T)曲线设计方法即恒能耗率法,实现了基于有限元数值模拟的超塑成形P-T曲线计算机辅助设... 确定压力随时间变化的关系曲线对于超塑成形工艺设计非常重要,本文在超塑成形压力计算时引入能量消耗控制策略,提出了一种压力-时间(P-T)曲线设计方法即恒能耗率法,实现了基于有限元数值模拟的超塑成形P-T曲线计算机辅助设计。文中对有关的压力控制算法及算式进行了较详细的介绍和推导,分别给出了半球壳自由胀形和圆筒形凹模约束成形过程的P-T曲线设计计算实例,并对计算结果进行了讨论。本文的研究拓宽了刚粘塑性有限元及数值模拟技术的应用范围。 展开更多
关键词 超塑性成形 数值模拟 刚粘塑性 压力时间曲线
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退火温度对Ti-6Al-4V合金超塑性组织与性能的影响 被引量:5
4
作者 王鑫 周舸 +4 位作者 刘超 李鉴霖 李锋 陈立佳 刘海建 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第11期195-201,共7页
采用退火工艺对Ti-6Al-4V合金进行了910~1000℃温度下的热处理试验,获得了该合金不同热处理温度下α和β的相比例、晶粒尺寸的变化规律。在AG 250KNE型拉伸试验机上对不同热处理状态下的试样进行超塑性拉伸试验,分别得到了该合金在温度... 采用退火工艺对Ti-6Al-4V合金进行了910~1000℃温度下的热处理试验,获得了该合金不同热处理温度下α和β的相比例、晶粒尺寸的变化规律。在AG 250KNE型拉伸试验机上对不同热处理状态下的试样进行超塑性拉伸试验,分别得到了该合金在温度为800℃,应变速率为5×10^-3、10^-3和5×10^-4s^-1时的真应力-应变曲线,计算了该合金不同热处理工艺下的应变速率敏感性指数m值,揭示了α和β的相比例在超塑性变形过程中的调节作用。结果表明:该合金经过退火处理后,其伸长率显著提高。当α和β的相比例接近50%,晶粒尺寸约为19.35μm时,其超塑性伸长率达到最大值,为867%。 展开更多
关键词 TI-6AL-4V合金 超塑性 退火 相比例 应变速率敏感性指数
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TB6钛合金定m值法高温超塑性拉伸试验研究 被引量:5
5
作者 马超 王高潮 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2016年第10期88-91,共4页
在以往TB6钛合金研究成果的基础上,自行开发出定m值法超塑性拉伸控制程序来研究TB6钛合金的超塑性能,该控制程序具有自行拉伸控制、实时数据采集、分析处理和绘制监控曲线等功能。对该程序进行充分调试后,将TB6钛合金试样放在最佳变形温... 在以往TB6钛合金研究成果的基础上,自行开发出定m值法超塑性拉伸控制程序来研究TB6钛合金的超塑性能,该控制程序具有自行拉伸控制、实时数据采集、分析处理和绘制监控曲线等功能。对该程序进行充分调试后,将TB6钛合金试样放在最佳变形温度750℃的条件下,设置拉伸程序中的应变速率敏感指数m值分别为0.30,0.35,0.40和0.45进行高温拉伸试验,采集数据得到TB6钛合金伸长率A分别为285%,318%,337%和367%。通过分析试验结果,绘制了应变速率敏感指数m值与伸长率A的关系曲线,再经回归分析,得到TB6钛合金超塑性应变速率敏感指数m值与伸长率A的关系式。 展开更多
关键词 TB6钛合金 超塑性 拉伸 应变速率敏感指数m 伸长率A
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3Y-TZP陶瓷超塑性应变速率敏感性指数及晶界玻璃相(英文) 被引量:4
6
作者 童国权 林兆荣 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第2期144-148,共5页
研究了应变量、温度及测试技术对3Y-TZP陶瓷超塑性应变速率敏感性指数m的影响结果表明在1723~1823时,m值保持恒定;真应变在0.5至对应于最大真应力的应变(~1.0)范围内,m值基本不变;增速法和减速法测得的m值略高于斜率法XPS及高... 研究了应变量、温度及测试技术对3Y-TZP陶瓷超塑性应变速率敏感性指数m的影响结果表明在1723~1823时,m值保持恒定;真应变在0.5至对应于最大真应力的应变(~1.0)范围内,m值基本不变;增速法和减速法测得的m值略高于斜率法XPS及高分辨透射电镜分析指出:试样不含第二相。 展开更多
关键词 TZP陶瓷 超塑性变形 复合材料 晶界玻璃相
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热变形参数对Ti-6554合金流动软化行为的影响
7
作者 王宇航 董显娟 +2 位作者 黄龙 张殿 吴轩轩 《精密成形工程》 北大核心 2023年第8期65-71,共7页
目的研究不同热变形参数下Ti-6554合金对应变速率敏感指数m、应变硬化指数n的影响。方法采用Gleeble-3500热模拟实验机,在变形温度为810~930℃、应变速率为0.001~10s^(-1)条件下,对Ti-6554合金进行等温恒应变速率热压缩实验。结果应变... 目的研究不同热变形参数下Ti-6554合金对应变速率敏感指数m、应变硬化指数n的影响。方法采用Gleeble-3500热模拟实验机,在变形温度为810~930℃、应变速率为0.001~10s^(-1)条件下,对Ti-6554合金进行等温恒应变速率热压缩实验。结果应变速率敏感指数m随应变速率的升高和变形温度的降低而减小,当真应变为0.9时,m在变形温度为930℃、应变速率为0.001 s^(-1)的条件下达到峰值,为0.43。应变硬化指数n随应变速率的升高呈先升高后降低的趋势,在高温区间(870~930℃)的软化程度较大。结论Ti-6554合金对变形温度、应变速率等热变形参数十分敏感,该合金的流动应力随着应变速率的升高和变形温度的降低而增大。分析微观组织可知,从应变速率敏感指数m角度考虑,该合金发生软化行为的最佳区域是变形温度为870~930℃、应变速率为0.001 s^(-1)。从应变硬化指数n的角度考虑,在变形温度为870~930℃条件下,Ti-6554合金在低应变速率区间(0.001~0.01 s^(-1))的软化行为以动态再结晶(DRX)为主,在高应变速率区间(0.1~10 s^(-1))的软化行为以动态回复(DRV)为主。 展开更多
关键词 Ti-6554合金 热变形参数 软化行为 应变速率敏感指数 应变硬化指数
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高应变率下TA17钛合金的流变行为及其本构模型研究 被引量:2
8
作者 贾海深 夏世玉 +4 位作者 张继林 罗文翠 沈建成 陈彦翔 徐创文 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2022年第4期837-844,共8页
在温度为25℃下,对TA17钛合金进行了准静态(应变率为0.001 s^(-1)~0.01 s^(-1))和动态(应变率为1000 s^(-1)~5000 s^(-1))压缩试验。研究了其应变硬化特性以及应变率对其流变行为的作用机制,并借助应变硬化指数(n)、应变率敏感性指数(m... 在温度为25℃下,对TA17钛合金进行了准静态(应变率为0.001 s^(-1)~0.01 s^(-1))和动态(应变率为1000 s^(-1)~5000 s^(-1))压缩试验。研究了其应变硬化特性以及应变率对其流变行为的作用机制,并借助应变硬化指数(n)、应变率敏感性指数(m)定量研究其高应变率下的流变特征。基于TA17钛合金所呈现的动态流变特征,并考虑应变、应变率间的耦合作用对其流动应力的影响,构建了一种新型J⁃C本构模型。依据所获取的实验数据对模型参数进行识别,将模型预测值与实验数据进行对比分析,并引入相关系数(R)和平均相对误差两个参数对所构建的本构模型的预测精度进行评估。结果表明:TA17钛合金呈现出明显的应变硬化,应变率强化以及应变率增塑效应,其流变行为受应变、应变率以及二者间的耦合作用的支配。应变硬化指数随应变、应变率的增加均减小,而应变率敏感性指数随着应变率的增加而增加,随着应变的增加而减小。所构建的本构模型,其相关系数(R)为0.9977,平均相对误差为0.27%,能够较准确地预测其高应变率下的流变行为。 展开更多
关键词 应变硬化特性 应变率敏感性指数 本构模型
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THE FORMULA OF MEASURING m VALUE IN SUPERPLASTIC BULGING BY MEANS OF JUMP PRESSURE 被引量:1
9
作者 宋玉泉 连书君 《Chinese Science Bulletin》 SCIE EI CAS 1990年第16期1387-1391,共5页
Ⅰ. INTRODUCTIONThe index m value of strain rate sensitivity is an important mechanical factor for evaluating superplasticity. The authors have established the analytically mechanical theories of m value on the basis ... Ⅰ. INTRODUCTIONThe index m value of strain rate sensitivity is an important mechanical factor for evaluating superplasticity. The authors have established the analytically mechanical theories of m value on the basis of many formulae for measuring rn value by means of tension and have given out a unified measuring methodt. m value is affected by stress status because 展开更多
关键词 SUPERPLASTIC BULGING JUMP PRESSURE method index of strain rate sensitivity.
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基于DMNR模型建立EB炉熔炼TC4钛合金的双重多元非线性回归本构方程 被引量:2
10
作者 王伟 王萌 +5 位作者 蔡军 张浩泽 史亚鸣 张晓锋 黄海广 王快社 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2021年第10期3609-3620,共12页
通过热模拟压缩实验研究EB炉熔炼TC4钛合金在应变速率为0.01~10 s^(-1),变形温度为800~1100℃条件下的热变形行为,计算合金在不同变形条件下的应变速率敏感性指数m,并基于DMNR模型建立EB炉熔炼TC4钛合金的双重多元非线性回归本构方程。... 通过热模拟压缩实验研究EB炉熔炼TC4钛合金在应变速率为0.01~10 s^(-1),变形温度为800~1100℃条件下的热变形行为,计算合金在不同变形条件下的应变速率敏感性指数m,并基于DMNR模型建立EB炉熔炼TC4钛合金的双重多元非线性回归本构方程。结果表明:在变形开始阶段,加工硬化占主导作用,流动应力随着应变的增加而增加,当达到峰值应力后,软化作用占主导,位错开始发生滑移和攀移,流动应力随着应变的增加而降低。在低温小应变速率下m值较大,在高温大应变速率下m值较小。m值越大,对应的显微组织越均匀。采用所建立的非线性回归本构方程能够较好地预测EB炉熔炼TC4钛合金的流动应力,预测值与实测值之间的平均绝对相对误差为5.83%,相关系数为0.98。 展开更多
关键词 电子束冷床熔炼 TC4钛合金 应变速率敏感性指数m 本构方程
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细晶AZ31薄板超塑气胀成形有限元分析 被引量:2
11
作者 于彦东 宁慧燕 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第21期80-82,共3页
为研究细晶AZ31镁合金薄板超塑气胀成形的最佳工艺参数,利用有限元软件对超塑胀形过程进行了有限元数值模拟分析。通过选取不同的应变速率敏感性指数和成形压力,来分析应变速率敏感性指数和成形压力对厚度分布均匀性的影响,同时对成形... 为研究细晶AZ31镁合金薄板超塑气胀成形的最佳工艺参数,利用有限元软件对超塑胀形过程进行了有限元数值模拟分析。通过选取不同的应变速率敏感性指数和成形压力,来分析应变速率敏感性指数和成形压力对厚度分布均匀性的影响,同时对成形过程中的应变速率变化进行了模拟分析。模拟结果表明,应变速率敏感性指数和成形压力对厚度分布均匀性影响很大;应变速率分布情况良好,在所要求的应变速率范围之内,说明应变速率敏感性指数,压力等参数的设计合理。 展开更多
关键词 气胀成形 细晶AZ31 方盒件 应变速率敏感性指数
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塔筒钢在模拟海洋环境下的慢应变拉伸性能研究 被引量:2
12
作者 刘晨 何建军 +2 位作者 王刚 何振 许剑楠 《太阳能学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第2期73-77,共5页
模拟在海洋环境下,采用慢应变速率拉伸试验研究海上风电机组塔筒钢Q345钢在不同应变速率、不同浓度NaCl溶液和不同温度条件下的应力腐蚀行为。实验结果表明:随着拉伸速率的减小,Q345钢在NaCl溶液中的应力腐蚀敏感性基本呈单调增加的趋势... 模拟在海洋环境下,采用慢应变速率拉伸试验研究海上风电机组塔筒钢Q345钢在不同应变速率、不同浓度NaCl溶液和不同温度条件下的应力腐蚀行为。实验结果表明:随着拉伸速率的减小,Q345钢在NaCl溶液中的应力腐蚀敏感性基本呈单调增加的趋势,当拉伸速率为4×10-7s-1时,试样已发生应力腐蚀开裂;环境介质的存在使得该材料的抗拉强度、总应变和断裂能大大降低,且随NaCl溶液浓度的增加,Q345钢的应力腐蚀开裂敏感性增加。温度对材料的应力腐蚀行为的影响较大,随着温度的升高,塑性指标下降明显,敏感性指数增加明显,当温度为50℃时,具有明显的应力腐蚀倾向。 展开更多
关键词 海上风电 Q345 应力腐蚀开裂 慢应变拉伸 钢敏感性指数
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基于椭球曲面的超塑自由胀形力学解析 被引量:2
13
作者 刘胜京 徐永超 +2 位作者 姜波 雷海龙 陈福龙 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第18期73-81,共9页
超塑自由胀形的真实轮廓为轴对称旋转曲面,球面假设条件下的力学解析不能真实反映实际胀形过程。基于超塑自由胀形轮廓型面为椭球曲面这一试验基础,从连续介质塑性力学的基本理论出发,结合几何方程、力学平衡方程及Hill各向异性材料的... 超塑自由胀形的真实轮廓为轴对称旋转曲面,球面假设条件下的力学解析不能真实反映实际胀形过程。基于超塑自由胀形轮廓型面为椭球曲面这一试验基础,从连续介质塑性力学的基本理论出发,结合几何方程、力学平衡方程及Hill各向异性材料的增量理论,对超塑自由胀形过程进行力学解析,提出超塑自由胀形对壁厚均匀性的自我调节作用。给出超塑自由胀形过程中不同位置的经向应力及环向应力,并进一步得出应力场、应变速率场及应变场分布。由广义速率敏感性指数的定义式,给出m值的解析式,并得到超塑自由胀形的最佳加载路径。超塑自由胀形椭球曲面假设得到试验验证,椭圆函数拟合度高达0.996以上。 展开更多
关键词 超塑自由胀形 力学解析 椭球曲面 应变速率敏感性指数
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受内压的超塑性薄壁圆筒的理论断裂时间分析 被引量:2
14
作者 李跃宇 刘树春 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2013年第3期372-375,共4页
超塑性材料具有伸长率非常高,可以成形复杂构件等优点,已得到广泛应用。研究超塑性材料薄壁圆筒受内压的应力和应变率,导出壁厚变化和理论断裂时间计算公式,讨论不同材料壁厚和理论断裂时间的变化规律。计算结果表明:(1)圆筒越薄,理论... 超塑性材料具有伸长率非常高,可以成形复杂构件等优点,已得到广泛应用。研究超塑性材料薄壁圆筒受内压的应力和应变率,导出壁厚变化和理论断裂时间计算公式,讨论不同材料壁厚和理论断裂时间的变化规律。计算结果表明:(1)圆筒越薄,理论断裂时间越小,越容易断裂。(2)应变速率敏感性指数m值与成形时间关系很大,m值增大使尺寸不同的材料的成形时间之间的差别趋于减小。(3)压力越大,理论断裂时间越小。当压力增大时,不同m值的理论断裂时间之间的差别趋于减小。(4)成形开始时,壁厚变化速度较慢;当成形时间接近理论断裂时间时,壁厚变化速度急剧增大。 展开更多
关键词 超塑性 应变速率敏感性指数 薄壁圆筒 理论断裂时间 厚度比
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拉伸失稳中材料参数的作用 被引量:1
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作者 索忠林 付潍坊 麻桂艳 《长春工业大学学报》 CAS 2006年第3期230-233,共4页
将理想状态下超塑性拉伸变形过程划分为四个失稳状态,得到的结论是:各失稳准则描述的只是不同变形路径下不同失稳状态,它们之间不存在因参考指标选择的不同而带来的分歧。
关键词 拉伸失稳 应变速率敏感性指数 应变硬化指数
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SUPERPLASTIC BULGING CONSTITUTIVE EQUATION WITH VARYING m VALUES
16
作者 宋玉泉 连书君 《Science China Mathematics》 SCIE 1990年第10期1246-1256,共11页
In consideration of superplastic deformation being highly sensitive to structure, superplastic bulging constitutive equations with varying m values are given for the first time by solving the differential equation tha... In consideration of superplastic deformation being highly sensitive to structure, superplastic bulging constitutive equations with varying m values are given for the first time by solving the differential equation that defines m values with the function simulation method according to the m-log curve in the biaxial tensile stress state. The constitutive equation established by simulating the m-log curve with negative power functions can not only exhibit the characteristics of varying m values, but also express either by or by . The equation contains three constants,~mm, ~mk and η, and the larger the ~mm and η, the nearer the ~mm/m^k to unity, and the better the material's superplasticity. So superplastic bulging indexes of materials are related with the shape of the m-log curve, which can explain why mere ~mm measured at theuniaxial tension is unable to describe the law of superplastic bulging and express the superplastic bulging indexes of materials singly. Superplastic bulging constitutive equations with varying m values are also given according to the measured m-log curves for two superplastic sheets, ZnAl_(22) and ZnAl_4Cu. 展开更多
关键词 superplastie BULGING CONSTITUTIVE EQUATION strain rate sensitivity index.
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MECHANICAL ANALYSES ON THE m-VALUE OF SUPERPLASTIC BULGING
17
作者 宋玉泉 《Science China Mathematics》 SCIE 1991年第5期623-632,共10页
The functional relations between the constant-height bulging m_h value, constant-pressurebulging m_p value and constant-velocity bulging m_v have been established on the basis of them-value definition of superplastic ... The functional relations between the constant-height bulging m_h value, constant-pressurebulging m_p value and constant-velocity bulging m_v have been established on the basis of them-value definition of superplastic bulging, using equivalent stress, equivalent strain andequivalent strain rate of superplastic bulging as well as the analytical expressions of them-value for free bulging in a few typical loading paths. To non-work hardening, workhardening and work softening materials, the relationships between m_h, m_p and m_v have beenquantitatively analyzed in different stages. The m-values of two typical superplastic sheetmetals, ZnA122 and ZnA14Cu, were measured by means of bi-specimen and theoretical calcula-tions basically agree with experimental results. The abnormal phenomena of why m_v canbe a negative value and why m_h, m_p and m_v are different are clarified theoretically. 展开更多
关键词 SUPERPLASTIC BULGING strain rate sensitivity index.
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Theoretical and metrical standardization of strain rate sensitivity index
18
作者 SONG YuQuan GUAN ZhiPing LI ZhiGang WANG MingHui 《Science China(Technological Sciences)》 SCIE EI CAS 2007年第6期714-735,共22页
Strain rate sensitivity index m is one of the vital mechanical parameters for deter- mining material superplasticity. In this paper, the existing formulae for measuring m value are reviewed, and it is found that the m... Strain rate sensitivity index m is one of the vital mechanical parameters for deter- mining material superplasticity. In this paper, the existing formulae for measuring m value are reviewed, and it is found that the m values can be classified into three classes: mi under constant length, mv under constant velocity, and mP under con- stant load. The constraint equation of the generalized m value is established ac- cording to the tensile constitutive equation and the basis theory for plastic me- chanics. Based on three typical deformation paths, the m value is redefined. Fur- thermore, from the formula of generalized m value, the formulae for measuring mi, mv and mP are theoretically deduced. The precise methods with numerical simula- tion are presented. The results prove that the m value is a non-constant and its dependence on ε changes with the deformation path. Under different deformation paths, the m values calculated from the same formula are different. Using different formulae, the m values under the same deformation path are also different. There- fore, deformation path and corresponding formula should be given during the measurement of the m value. Moreover, it is explained theoretically and experi- mentally that why the mv value under constant velocity is sometimes negative but the mP value under constant load is sometimes lager than 1. The aim of the analysis and measurement of the m value is to facilitate the study on the relationship be- tween macroscopical mechanical laws and microscopic physical mechanisms during superplastic deformation. 展开更多
关键词 superplasticity strain rate sensitivity index TENSILE DEFORMATION
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SPCC/AM60/SPCC复合板热拉伸变形行为
19
作者 刘泽成 郑小平 +2 位作者 李红斌 田亚强 陈连生 《华北理工大学学报(自然科学版)》 CAS 2022年第3期39-45,共7页
为了研究SPCC/AM60/SPCC双金属多层复合板在不同变形温度、应变速率条件下的热拉伸变形行为,通过Gleeble 3500热模拟试验机对复合板板材进行热拉伸试验,利用扫描电子显微镜对AM60镁合金基体和SPCC钢基体的拉伸断口进行了表征。拉伸变形... 为了研究SPCC/AM60/SPCC双金属多层复合板在不同变形温度、应变速率条件下的热拉伸变形行为,通过Gleeble 3500热模拟试验机对复合板板材进行热拉伸试验,利用扫描电子显微镜对AM60镁合金基体和SPCC钢基体的拉伸断口进行了表征。拉伸变形温度为250~350℃,应变速率为0.1~0.001 s^(-1),分析了复合板的真实应力-应变曲线和AM60镁合金基体、SPCC钢基体的断口形貌,计算了应变速率敏感性指数。结果表明:应变速率不变,随着变形温度升高,复合板峰值应力表现出下降趋势,而延伸率则明显增大;变形温度不变,应变速率增大,流动应力表现出增大的趋势而延伸率表现出相反的趋势,并且这种趋势随温度升高而减弱;应变速率敏感性指数随温度升高而升高;通过断口形貌分析表明,变形温度越高则复合板的塑性越好。 展开更多
关键词 复合板 热拉伸 AM60镁合金 应变速率敏感性指数
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超塑性厚向异性板胀形的一个理论解 被引量:1
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作者 李跃宇 刘树春 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2013年第2期134-137,共4页
由于超塑性材料具有非常高的伸长率,可以成形形状复杂的精密零件。本文针对超塑成形的基本理论进行了探讨,推导出超塑性厚向异性板气压胀形成形压力与成形时间的计算公式,讨论了在不同厚向异性系数时,成形压力和成形时间与长径比h之间... 由于超塑性材料具有非常高的伸长率,可以成形形状复杂的精密零件。本文针对超塑成形的基本理论进行了探讨,推导出超塑性厚向异性板气压胀形成形压力与成形时间的计算公式,讨论了在不同厚向异性系数时,成形压力和成形时间与长径比h之间的变化规律。计算结果表明:(1)当压力恒定时,等效应变率是h的变量;当等效应变率为常量时,压力就是h的变量;(2)厚向异性系数r越大,成形时间就越长,所需要的压力也越大;(3)不论r值多大,无量纲压力都在h=0.9处有一个极值。 展开更多
关键词 超塑性 厚向异性系数 成形压力 成形时间 应变速率敏感性指数
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