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一个可考虑球应力和剪应力共同作用的结构性参数 被引量：31
1
作者 邓国华 邵生俊 +1 位作者 陈昌禄 佘芳涛 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第8期2310-2314,共5页
土的结构性是岩土材料的基本特性,基于综合结构势理论建立的结构性参数,以表述土的结构性,但已有的表述存在缺陷,为此针对应变和应力结构性参数的缺点提出了一个可同时考虑球应力和剪应力作用的结构性参数——应力比结构性参数。通过理... 土的结构性是岩土材料的基本特性,基于综合结构势理论建立的结构性参数,以表述土的结构性,但已有的表述存在缺陷,为此针对应变和应力结构性参数的缺点提出了一个可同时考虑球应力和剪应力作用的结构性参数——应力比结构性参数。通过理论分析和三轴试验研究发现,应力比结构性参数与应力或应变结构性参数相比,可同时考虑剪应力和球应力对土结构性的影响,并且剪切过程中结构性参数不再出现峰值,更符合人们以往对结构性的认识。该参数从定量上更加准确地反映了土的结构性。 展开更多
关键词 结构性参数 应力比结构性参数 球应力 剪应力
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球形储罐应力分析及评定 被引量：28
2
作者 梅林涛 杨国义 寿比南 《压力容器》 2002年第7期15-17,共3页
从压力容器分析设计角度详述了球形储罐应力分析的过程、方法及评定原则 ,对一些分析过程中的关键性问题进行了说明 ,为球罐分析设计提供了可供工程参照的方法。
关键词 球形储罐 应力分析 有限元 强度 评定
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球形储罐的分析设计 被引量：21
3
作者 李永泰 黄金国 《压力容器》 2003年第5期34-36,共3页
通过完成的十几台球罐的分析设计 ,对球罐的分析设计基本方法进行了综述 ,提出了设计中一些值得注意的问题 。
关键词 球罐 支柱结构 开孔结构 有限元 应力分析 应力分类
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球罐支柱与球壳连接处强度的有限元分析 被引量：19
4
作者 王永卫 范万春 尹侠 《石油化工设备》 CAS 2007年第6期69-72,共4页
针对球罐支柱与球壳连接处的有限元网格难以处理的问题,以1台2 500 m3丙烯球罐为例,采用有限元前后处理软件HyperMesh 6.0得到了高质量的网格划分。以该有限元模型为基础,采用有限元分析软件ANSYS 8.0模拟水压试验工况。同时结合现场水... 针对球罐支柱与球壳连接处的有限元网格难以处理的问题,以1台2 500 m3丙烯球罐为例,采用有限元前后处理软件HyperMesh 6.0得到了高质量的网格划分。以该有限元模型为基础,采用有限元分析软件ANSYS 8.0模拟水压试验工况。同时结合现场水压试验,采用电测法对球壳及支柱相应部位进行应力测试。电测法、有限元应力分析结果以及理论计算值三者结果基本吻合,从而验证了采用HyperMesh6.0来处理支柱与球壳连接处的网格的可行性。计算结果表明,水压试验工况下该球罐最大应力点位于支柱盖板与球壳连接处壳体外壁,与GB 12337—1998《钢制球形储罐》中最大应力点位于支柱与球壳连接处的最低点的结论并不一致。 展开更多
关键词 球罐 支柱 球壳 强度 有限元
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球罐支柱型式及其与球壳连接的结构 被引量：15
5
作者 李永泰 黄金国 《压力容器》 2003年第10期28-33,共6页
通过对 10 0 0 0m3天然气和 32 0 0m3液化石油气球罐不同支柱型式及其与球罐连接结构进行了研究 ,分别对操作工况和地震工况的应力进行了有限元分析 ,得出了一些结论 。
关键词 球罐 支柱 球壳 有限元 应力分析
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LPG球罐腐蚀开裂失效分析 被引量：13
6
作者 白金亮 王春燕 +1 位作者 周建军 郭志军 《石油化工设备技术》 CAS 2001年第3期15-17,共3页
由于选材不当 ,或制造、安装不规范以及 H2 S应力腐蚀 ,致使不少液化石油气储罐 (包括球罐和卧式容器 )壳体焊缝及其附近产生了裂纹 ,有的甚至因此酿成了着火、爆炸等重大事故。因此 ,在这类压力容器设计、建造、使用、管理中 ,一定要... 由于选材不当 ,或制造、安装不规范以及 H2 S应力腐蚀 ,致使不少液化石油气储罐 (包括球罐和卧式容器 )壳体焊缝及其附近产生了裂纹 ,有的甚至因此酿成了着火、爆炸等重大事故。因此 ,在这类压力容器设计、建造、使用、管理中 ,一定要按规范要求办事。选择低裂纹敏感性材料、安装施工中确保焊接质量、认真做好整体消除应力热处理等是至关重要的 ,同时设法降低液化石油气中的 H2 展开更多
关键词 球罐 湿硫化氢 应力腐蚀 失效分析 液化石油气
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拉压弹性模量不同厚壁球壳的弹性解析解 被引量：13
7
作者 吴晓 杨立军 《湖南科技大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2012年第4期35-38,共4页
由于很多均匀压力作用下的厚壁球壳都是拉压弹性模量不同材料制成的,所以采用弹性理论研究了均匀压力作用下的拉压弹性模量不同厚壁球壳的变形问题,推导出了拉压弹性模量不同厚壁球壳的应力公式.利用拉压弹性模量不同厚壁球壳的应力公... 由于很多均匀压力作用下的厚壁球壳都是拉压弹性模量不同材料制成的,所以采用弹性理论研究了均匀压力作用下的拉压弹性模量不同厚壁球壳的变形问题,推导出了拉压弹性模量不同厚壁球壳的应力公式.利用拉压弹性模量不同厚壁球壳的应力公式并结合莫尔强度理论确定了拉压弹性模量不同厚壁球壳的壁厚.算例分析表明,对于均匀压力作用下的拉压弹性模量不同厚壁球壳的计算,采用拉压弹性模量不同弹性理论更为合理. 展开更多
关键词 弹性模量 均匀压力 球壳 应力 强度理论
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基于Mohr-Coulomb准则的球形洞室围岩应变软化弹塑性分析 被引量：13
8
作者 冯强 范金成 +1 位作者 张强 蒋斌松 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第5期836-840,共5页
通过用一系列的塑性流动与脆性跌落近似逼近峰后应变软化过程,将开挖球形洞室引起的塑性变形区划分为k个同心球壳。假定各球壳内岩体均质且各向同性,采用Mohr-Coulomb准则和非关联流动法则对受静水压力球形洞室围岩的应力和变形进行理... 通过用一系列的塑性流动与脆性跌落近似逼近峰后应变软化过程,将开挖球形洞室引起的塑性变形区划分为k个同心球壳。假定各球壳内岩体均质且各向同性,采用Mohr-Coulomb准则和非关联流动法则对受静水压力球形洞室围岩的应力和变形进行理论计算。由各球壳内岩体属性表征点建立岩体再破坏的补充方程,得到了围岩塑性半径求解方程组。通过算例验证了方法的合理性。最后,考虑岩体进入峰后阶段后,变形参数也随之劣化,讨论了弹性模量线性劣化对洞壁位移、软化半径和破裂半径的影响。 展开更多
关键词 球形洞室 应变软化 弹塑性分析 MOHR-COULOMB准则 静水压力 变形模量劣化
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多基础不均匀沉降球罐的应力分析 被引量：12
9
作者 高红利 李伟军 李志海 《压力容器》 2013年第1期40-44,共5页
采用有限元计算方法,对一出现多个基础不均匀沉降的在役液化石油气球罐进行了应力计算,并对球罐的应力进行了分析和评定,根据计算结果得到了多基础不均匀沉降球罐的应力分布规律,分析了基础不均匀沉降对球罐应力的影响。结果表明,基础... 采用有限元计算方法,对一出现多个基础不均匀沉降的在役液化石油气球罐进行了应力计算,并对球罐的应力进行了分析和评定,根据计算结果得到了多基础不均匀沉降球罐的应力分布规律,分析了基础不均匀沉降对球罐应力的影响。结果表明,基础的不均匀沉降对球壳应力影响较小,但对支柱的应力影响较大;由于多个基础的不均匀沉降,各支柱上产生了大小不同的附加应力,各支柱应力分布很不均匀,部分支柱应力超标;附加应力的大小与支柱基础的沉降差有关;加载时,各支柱上的载荷和应力重新分配,外载产生的应力和自重产生的附加应力叠加,叠加后,原来承受拉应力的支柱上应力减小,原来承受压应力的支柱上应力增大。 展开更多
关键词 球罐 多基础不均匀沉降 支柱 应力
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应力状态对粗粒料力学特性影响的大型真三轴试验 被引量：10
10
作者 姜景山 左永振 +3 位作者 程展林 潘家军 张超 韦有信 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第11期3563-3572,共10页
土石坝所处的应力状态较接近平面应变应力状态或三维应力状态,而常规三轴试验低估了粗粒料的力学性能。应用大型真三轴仪对常规三轴应力状态、平面应变应力状态和真三轴应力状态(b=(σ2-σ3)/(σ1-σ3)=0.25,b为中主应力系数,σ1、σ2、... 土石坝所处的应力状态较接近平面应变应力状态或三维应力状态,而常规三轴试验低估了粗粒料的力学性能。应用大型真三轴仪对常规三轴应力状态、平面应变应力状态和真三轴应力状态(b=(σ2-σ3)/(σ1-σ3)=0.25,b为中主应力系数,σ1、σ2、σ3分别为大、中、小主应力)下粗粒料的力学特性进行了压缩试验研究。试验结果表明:相同小主应力下,常规三轴试验、平面应变试验、真三轴试验的大、小主应力之差与大主应力方向应变的关系曲线依次变高变陡。某一试验加载条件下,体应变随球应力的增大而增大,初始剪切阶段增加较慢,随后呈线性增大,不同小主应力的体应变曲线较为接近。平面应变试验强度和真三轴试验强度比常规三轴试验强度有较大增长,真三轴试验强度增加百分比大于平面应变试验强度增加百分比。初始弹性模量随小主应力的增大呈线性增大。平面应变状态下中主应力系数随大主应力方向应变的增大而增大,初始剪切阶段增长较缓,之后近似呈线性增大。相同小主应力下,从常规三轴应力状态至平面应变应力状态再到真三轴应力状态,小主应力方向应变均为膨胀变形,且膨胀变形依次增大。同一试验加载条件下,小主应力较小时,应力比(偏应力与球应力之比)与偏应变的关系曲线位于上方。 展开更多
关键词 粗粒料 大型真三轴试验 力学特性 平面应变应力状态 中主应力 偏应力 球应力
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三向应力及湿度状态改变对非饱和黄土力学特征的影响 被引量：10
11
作者 赵法锁 戚炜 王艳婷 《地球科学与环境学报》 CAS 2007年第1期80-84,共5页
通过对黄土常规三轴试验结果分析,给出了非饱和黄土的强度参数随含水量的指数型变化关系式,并验证了D-P屈服准则对不同湿度状态下黄土发生塑性屈服的适用性。不同三向应力条件和温度状态下的压缩试验表明,Q3黄土的应力应变关系随着三向... 通过对黄土常规三轴试验结果分析,给出了非饱和黄土的强度参数随含水量的指数型变化关系式,并验证了D-P屈服准则对不同湿度状态下黄土发生塑性屈服的适用性。不同三向应力条件和温度状态下的压缩试验表明,Q3黄土的应力应变关系随着三向应力和含水量而变化,这种本构关系可以用一个简单的指数函数来描述。与已有的模型相比,基于室内试验提出的半经验型黄土本构关系具有模型简单、参数少、易确定的优点。 展开更多
关键词 黄土 强度参数 本构模型 三向应力 含水量
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10000m^3丁烷球罐应力分析与评定 被引量：11
12
作者 杨国义 梅林涛 寿比南 《压力容器》 2003年第11期21-24,共4页
通过有限元应力分析数值计算与评定 ,实现了国内最大型球罐的应力分析设计 ,同时利用ANSYS的程序设计技术对支柱的径向相对位置进行了优化 ,使结构承载特性更趋于合理 。
关键词 球罐 应力分析 有限元 强度 评定
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应力Lode角对砂岩变形特性影响 被引量：8
13
作者 尹光志 鲁俊 +3 位作者 李星 邓博知 刘玉冰 李铭辉 《岩石力学与工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第9期2081-2091,共11页
基于自主研发的"多功能真三轴流固耦合试验系统",进行真三轴应力(σ1>σ2>σ3)条件下,保持球应力、偏应力不变而改变应力Lode角试验,研究了球应力、偏应力不变条件下,应力Lode角旋转对岩石变形特性的影响。结果表明:3... 基于自主研发的"多功能真三轴流固耦合试验系统",进行真三轴应力(σ1>σ2>σ3)条件下,保持球应力、偏应力不变而改变应力Lode角试验,研究了球应力、偏应力不变条件下,应力Lode角旋转对岩石变形特性的影响。结果表明:3个主应变、体应变及偏应变均随应力Lode角的变化而改变;偏应力相等时,ε1,ε2,ε3,εv及εs随着偏应力比M(q/p)的增大而呈现递减趋势;球应力相等时,3个主应变、体应变及偏应变随着偏应力比M的增大呈现先减小后增大的趋势,且在M较大时失稳破坏。岩石破坏时形成多个近似垂直于σ3方向而平行于σ1,σ2方向的破坏面,且强度值较常规加载明显偏小;偏应力比M对偏应变模量Gs有较大影响。球应力主要影响岩石的体积变化,且有一定的区间性;偏应力主要影响岩石的畸变,对岩石破坏起重要作用。试验砂岩的塑性变形受Lode角影响较大,塑形流动方向为θs=(θσ + π/2)。 展开更多
关键词 岩石力学 真三轴应力 球应力 偏应力 变形 应力Lode角
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1500m^3液化石油气球罐残余应力分析 被引量：8
14
作者 张亦良 徐学东 王泽军 《石油化工设备》 CAS 2004年第6期9-12,共4页
1台 15 0 0m3的 16MnR液化石油气球罐 ,建造时经过整体热处理 ,运行 4a后在检修中发现大量裂纹。用X射线法对该球罐进行了系统的残余应力测试 ,分析了大量裂纹与残余应力水平的关系。对出现裂纹最多的区域和未见裂纹的区域分别进行考察 ... 1台 15 0 0m3的 16MnR液化石油气球罐 ,建造时经过整体热处理 ,运行 4a后在检修中发现大量裂纹。用X射线法对该球罐进行了系统的残余应力测试 ,分析了大量裂纹与残余应力水平的关系。对出现裂纹最多的区域和未见裂纹的区域分别进行考察 ,结果表明 ,焊缝附近残余应力总体水平较高 ,内壁赤道带焊缝处残余应力高达 0 .72σs,显示当初的热处理效果不理想。球罐大修补焊及整圈热处理后在相同位置重新进行测试 ,结果表明 ,残余应力大幅度降低 ,整体下降约 5 0 % ,热处理效果良好。 展开更多
关键词 球罐 残余应力 X射线法 裂纹 热处理
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火灾环境下液化气球罐力学响应的有限元分析与安全评价 被引量：8
15
作者 巩建鸣 涂善东 牛蕴 《压力容器》 2003年第4期6-9,共4页
火灾环境下液化气球罐受热辐射的作用引起热响应 ,即罐内介质温度和压力发生变化 ,罐体温度也发生变化。本文基于火灾环境下液化气球罐的瞬态热响应的有限元分析 ,采用ANASYS的热—结构耦合有限元分析方法 ,研究火灾中不同温度和压力的... 火灾环境下液化气球罐受热辐射的作用引起热响应 ,即罐内介质温度和压力发生变化 ,罐体温度也发生变化。本文基于火灾环境下液化气球罐的瞬态热响应的有限元分析 ,采用ANASYS的热—结构耦合有限元分析方法 ,研究火灾中不同温度和压力的作用下球罐的应力分布。根据应力分类方法 ,进行强度计算 ,评价高温环境下球罐的安全性。研究表明 4 0 0℃环境下均匀受热的液化气球罐在气液相交界处由于压力和温度的变化而不能满足强度条件 。 展开更多
关键词 液化气 球罐 力学响应 有限元分析 应力分布
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1000m^3氧气球罐应力分析设计 被引量：8
16
作者 李永泰 顾永干 +2 位作者 吴晓红 黄金国 姜留新 《化工设备与管道》 CAS 2004年第3期19-22,共4页
介绍了1000m3 氧气球罐的应力分析设计 ,分别对球罐整体及其上下极开孔结构压力试验工况、操作工况、地震工况和压力波动疲劳工况的应力进行了有限元分析 ,对其应力进行强度和疲劳寿命评定校核。
关键词 应力分析设计 氧气球罐 压力 疲劳寿命 有限元分析法
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基础不均匀沉降形式对球形储罐支柱受力状况的影响 被引量：8
17
作者 周蓓蓓 谭蔚 杨培志 《石油化工设备》 CAS 2009年第4期12-17,共6页
针对大型球罐支柱多、各支柱不易安装在同一水平面上以及地基有局部下沉时所引起的支柱载荷不均匀等情况会对支柱强度和球罐安全带来影响的问题,采用数值计算方法,对球罐支柱单根沉降、整体倾斜、两边沉降和中间沉降4种基础不均匀沉降... 针对大型球罐支柱多、各支柱不易安装在同一水平面上以及地基有局部下沉时所引起的支柱载荷不均匀等情况会对支柱强度和球罐安全带来影响的问题,采用数值计算方法,对球罐支柱单根沉降、整体倾斜、两边沉降和中间沉降4种基础不均匀沉降的形式进行了有限元计算与分析,得到了沉降前后球壳整体的应力分布。分析发现,在各种沉降形式下结构最大应力随沉降量的变化均呈现线性规律。在上述研究基础上,提出了支柱反力不均匀度的概念,并发现不均匀度随沉降量增大也呈现线性增加的规律。此外还分析了发生沉降时支柱最大压缩应力的变化规律,对球罐支柱的准确设计有一定的借鉴意义。 展开更多
关键词 基础不均匀沉降 受力状况 球形储罐 支柱 蒸发潜热 水膜 换热量 交界面
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X射线法测残余应力的表面处理技术研究 被引量：4
18
作者 刘国伟 黄文龙 +1 位作者 王明娥 王槐春 《化工机械》 CAS 北大核心 1994年第6期324-327,共4页
本文研究了Ｘ射线残余应力测试中，表面处理所形成的附加应力层的分布，对去除该应力层所用的电解抛光工艺参数进行了探讨，回归了电解抛光方程式；并结合现场测试条件，提供了最佳抛光电流密度。
关键词 X射线 残余应力 电解抛光 表面处理
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子模型技术在大型球罐支撑区应力分析及结构优化中的应用 被引量：8
19
作者 高艳红 董俊华 高炳军 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2010年第5期735-739,共5页
利用壳到体子模型法对大型球罐U形柱支撑区进行应力分析,保证该区域的计算精度。通过在U形柱内设置加强筋板,改变U形柱的刚度,讨论U形柱刚度对连接区应力状况的影响,发现U形柱刚度越大,球壳与支柱连接处最大应力强度水平越高,而支柱最... 利用壳到体子模型法对大型球罐U形柱支撑区进行应力分析,保证该区域的计算精度。通过在U形柱内设置加强筋板,改变U形柱的刚度,讨论U形柱刚度对连接区应力状况的影响,发现U形柱刚度越大,球壳与支柱连接处最大应力强度水平越高,而支柱最大应力强度水平越低。基于分析设计的等强度原则,对加强筋板的尺寸及安装位置进行优化设计,使U形柱具有合理的刚度,以保证球壳在支柱支撑处的最大应力强度水平与支柱的最大应力强度水平相近。 展开更多
关键词 球罐 支柱 子模型 应力分析 优化
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基础不均匀沉降及支柱倾斜球罐应力分析 被引量：8
20
作者 高红利 李伟军 +1 位作者 李志海 邓飞中 《石油化工设备》 CAS 2013年第3期41-45,共5页
采用有限元数值计算方法,对一出现基础不均匀沉降及支柱倾斜的液化石油气球罐进行了应力计算,分析了基础不均匀沉降和倾斜对球罐应力的影响。结果表明,出现基础不均匀沉降和支柱倾斜后,球壳应力变化不大,但在支柱上产生了较大的附加应力... 采用有限元数值计算方法,对一出现基础不均匀沉降及支柱倾斜的液化石油气球罐进行了应力计算,分析了基础不均匀沉降和倾斜对球罐应力的影响。结果表明,出现基础不均匀沉降和支柱倾斜后,球壳应力变化不大,但在支柱上产生了较大的附加应力,附加应力的大小主要由基础不均匀沉降差决定,而倾斜产生的附加应力较小。基础的不均匀沉降差对支柱的应力影响很大,是影响球罐安全的主要因素。 展开更多
关键词 球罐 基础不均匀沉降 支柱倾斜 应力 有限元法 分析
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