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转炉高效吹氧技术的研究与应用 被引量：13
1
作者 杨文远 王明林 吴文东 《炼钢》 CAS 北大核心 2005年第1期1-5,共5页
转炉采用高效吹氧技术可提高供氧强度0.5～1.0m3/t·min,增加钢产量10%～20%。转炉高效吹氧技术包括正确设计氧枪喷头,制定正确的供氧工艺。根据原料成分、冶炼钢种不同选择适当的造渣制度是转炉高效吹氧的重要条件。转炉高效吹氧... 转炉采用高效吹氧技术可提高供氧强度0.5～1.0m3/t·min,增加钢产量10%～20%。转炉高效吹氧技术包括正确设计氧枪喷头,制定正确的供氧工艺。根据原料成分、冶炼钢种不同选择适当的造渣制度是转炉高效吹氧的重要条件。转炉高效吹氧可用于大、中、小不同类型的转炉。 展开更多
关键词 转炉 供氧强度 氧枪 喷头
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攀钢200t炼钢转炉氧枪设计与应用 被引量：12
2
作者 张彦恒 《炼钢》 CAS 北大核心 2018年第3期1-4,共4页
攀钢集团西昌钢钒有限公司200 t炼钢转炉使用半钢冶炼,半钢不含硅、锰,造成初渣成渣困难,脱磷率低。同时在转炉不同的炉龄阶段,由于炉型变化较大,氧枪的匹配性较差。为改善半钢炼钢的化渣和炉龄带来的搅拌问题,通过氧枪喷头设计优化,解... 攀钢集团西昌钢钒有限公司200 t炼钢转炉使用半钢冶炼,半钢不含硅、锰,造成初渣成渣困难,脱磷率低。同时在转炉不同的炉龄阶段,由于炉型变化较大,氧枪的匹配性较差。为改善半钢炼钢的化渣和炉龄带来的搅拌问题,通过氧枪喷头设计优化,解决了半钢炼钢成渣速度慢、脱磷率低和后期搅拌弱的问题。 展开更多
关键词 转炉 炼钢 氧枪 氧枪喷头 参数优化
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大型转炉双角度氧枪喷头高供氧强度炼钢 被引量：12
3
作者 蒋晓放 杨文远 +3 位作者 吴亚明 王明林 李洪涛 胡砚斌 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2021年第9期62-73,共12页
为了把宝钢炼钢厂300t转炉的氧流量由60000提高到69000m^(3)/h,设计了6孔双角度氧枪喷头。根据第一个双角度喷头的试验结果,结合实验室内进行的氧枪喷头射流流场测定、射流与熔池作用的水模研究,对喷头设计进行了改进。为制定正确的供... 为了把宝钢炼钢厂300t转炉的氧流量由60000提高到69000m^(3)/h,设计了6孔双角度氧枪喷头。根据第一个双角度喷头的试验结果,结合实验室内进行的氧枪喷头射流流场测定、射流与熔池作用的水模研究,对喷头设计进行了改进。为制定正确的供氧制度和喷头设计,对宝钢一炼钢的管道压力损失进行了测定。经过优化的3号6孔双角度喷头的主要参数为,氧流出口马赫数Ma≥2.1,小角度喷孔的氧流量不低于总供氧流量的57%,大角度喷孔夹角不小于13°,小角度喷孔夹角为10°左右。利用3号6孔喷头炼钢效果为,氧流量为69000m^(3)/h,吹氧时间平均缩短2.0min/炉,脱磷率平均为87.5%,氧枪喷头寿命平均为190次。通过这次研究工作掌握了大型转炉高供氧强度3.833m^(3)/(t·min)吹炼的双角度6孔喷头设计制作和吹炼操作技术。 展开更多
关键词 转炉炼钢 供氧强度 氧气流量 氧枪喷头 冶金效果
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转炉高效吹炼技术的研究 被引量：9
4
作者 杨文远 郑丛杰 +3 位作者 王明林 高怀 杨春政 陈伯瑜 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2001年第11期13-15,24,共4页
提高转炉供氧强度可以有效地缩短每炉钢的吹氧时间。在提高供氧强度时要正确地设计氧枪和喷头 ,制定合理的供氧制度。对于具有 3座 2 5～ 5 0 t的转炉钢厂供氧强度提高 0 .5～ 1.0 m3/ (t· m in) ,可增加钢产量 8～ 2 0万 t/
关键词 供氧强度 氧枪 喷头 转炉炼钢 吹炼
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65t转炉氧枪喷头工艺参数优化 被引量：10
5
作者 郝华强 张朝发 +2 位作者 刘善喜 张玉柱 郝素菊 《炼钢》 CAS 北大核心 2016年第2期9-11,24,共4页
针对河北钢铁集团唐钢公司长材部65 t转炉冶炼过程中化渣效果差、炉渣返干严重,从而造成氧枪粘渣粘钢严重、喷头侵蚀严重、喷头非正常消耗高的生产问题,对氧枪喷头工艺参数和经济枪龄进行了优化研究。结果表明:优化后的喷头,开吹枪位降... 针对河北钢铁集团唐钢公司长材部65 t转炉冶炼过程中化渣效果差、炉渣返干严重,从而造成氧枪粘渣粘钢严重、喷头侵蚀严重、喷头非正常消耗高的生产问题,对氧枪喷头工艺参数和经济枪龄进行了优化研究。结果表明:优化后的喷头,开吹枪位降低100 mm,过程枪位降低200 mm,喷头前期化渣效果良好;吹氧时间、冶炼周期和氧耗变化不大,可以满足生产要求;一次拉碳钢水磷含量合格率提高11.43%,终渣w(FeO)降低0.25%。随着氧枪枪龄的增加,吹氧时间、冶炼周期和造渣料消耗变化不大。枪龄超过200炉后,钢铁料消耗升高4.99 kg/t;枪龄增加50炉,冷料消耗升高0.62 kg/t;枪龄增加100炉,终渣w(FeO)升高1.3%。综合考虑,65 t转炉经济枪龄为200炉。 展开更多
关键词 65 t转炉 氧枪喷头 工艺参数 经济枪龄
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95t转炉氧枪喷头设计与应用 被引量：8
6
作者 吴耀光 《炼钢》 CAS 北大核心 2005年第4期56-58,共3页
叙述了马钢一炼钢95t转炉氧枪喷头几个重要参数的选取和设计,并讨论了马钢—炼钢95t转炉氧枪的使用情况。
关键词 转炉 氧枪 喷头 设计 应用
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转炉供氧参数对喷溅的影响 被引量：8
7
作者 杨文远 张先贵 +3 位作者 吕英华 崔怀周 肖尊湖 侯春 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2012年第11期32-35,共4页
通过水模实验测量了氧枪喷头参数及供氧条件对喷溅率的影响。试验结果加深了对氧射流与熔池作用的认识,为氧枪喷头设计及制定供氧制度提供了依据。多孔喷头射流对熔池的作用是各单孔喷头叠加的结果。为获得良好的冶金效果,要把氧枪喷头... 通过水模实验测量了氧枪喷头参数及供氧条件对喷溅率的影响。试验结果加深了对氧射流与熔池作用的认识,为氧枪喷头设计及制定供氧制度提供了依据。多孔喷头射流对熔池的作用是各单孔喷头叠加的结果。为获得良好的冶金效果,要把氧枪喷头参数和供氧制度都控制在合理范围。 展开更多
关键词 转炉 氧枪喷头 氧流量 喷溅
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天钢转炉氧枪喷头与供氧系统的改造 被引量：7
8
作者 潘贻芳 李树庆 +6 位作者 王宝明 凌遵峰 张玉海 袁章福 杨肖 范建峰 关璐 《炼钢》 CAS 北大核心 2006年第4期44-47,共4页
介绍了天津钢铁有限公司第二炼钢厂供氧系统管道和氧气喷吹系统的改造,改造后的供氧管道系统更加合理安全。新设计的四孔喷头氧枪喷吹强度增大,改善了炉内钢水流动和反应动力学条件,缩短了冶炼周期,降低了渣中FeO含量,减轻了炉内衬耐火... 介绍了天津钢铁有限公司第二炼钢厂供氧系统管道和氧气喷吹系统的改造,改造后的供氧管道系统更加合理安全。新设计的四孔喷头氧枪喷吹强度增大,改善了炉内钢水流动和反应动力学条件,缩短了冶炼周期,降低了渣中FeO含量,减轻了炉内衬耐火材料的损耗,提高了溅渣护炉效果,延长了炉龄。改造后的供氧系统满足了天钢当前扩大生产的需要,并与后续的连铸工艺配合更加合理,取得了明显的经济效益。 展开更多
关键词 炼钢 供氧系统 氧枪 喷头
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温热挤压成形工艺技术在氧枪喷头中的应用 被引量：8
9
作者 牛显明 赵丽琴 +3 位作者 吴阳 褚家廉 郭武奎 王平 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2004年第5期32-34,共3页
对氧枪喷头产品关键零件结构及技术性能要求进行工艺技术分析,采用MARC/Autoforge软件对不同坯料的挤压过程进行模拟,获取了毛坯及模具结构的优选参数,通过试验分析确定了温热挤压成形工艺方案.
关键词 热挤压 成形工艺 毛坯 模具结构 坯料 零件结构 喷头 工艺技术分析 氧枪 模拟
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转炉氧枪喷头工艺参数优化与应用 被引量：7
10
作者 冯超 黄奜怡 +1 位作者 刘帅 张晓妮 《冶金能源》 2017年第5期11-12,40,共3页
以180t转炉作为研究对象,通过理论计算和现场调研,发现喷枪存在许多缺陷。结合生产实际,优化氧枪喷头参数以满足生产要求,每吨钢平均耗氧从52m^3/t下降到50m^3/t,平均供氧时间从18min缩短到15min,使用寿命提高一倍。
关键词 氧枪喷头 参数优化 氧耗
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高马赫数氧枪枪位对100 t转炉自动炼钢熔池流速的影响 被引量：6
11
作者 张燕超 张彩军 +1 位作者 王博 周泉林 《炼钢》 CAS 北大核心 2019年第2期1-10,共10页
通过采用数值模拟与冷态水模拟相互印证的手段,以北方某钢厂100 t炼钢转炉为原型,建立了四孔拉瓦尔氧枪喷头与转炉炉体的三维模型,模拟研究了高马赫数氧枪枪位变化对熔池内钢液流速的变化状况以及射流的冲击效果的影响。结果表明:随着... 通过采用数值模拟与冷态水模拟相互印证的手段,以北方某钢厂100 t炼钢转炉为原型,建立了四孔拉瓦尔氧枪喷头与转炉炉体的三维模型,模拟研究了高马赫数氧枪枪位变化对熔池内钢液流速的变化状况以及射流的冲击效果的影响。结果表明:随着氧枪枪位从1.7 m提高到2.5 m,对熔池钢液的冲击能力不断减弱,导致冲击深度不断减小。但是,随着枪位的提高,氧气射流对钢液的作用面积却不断增大。高马赫数氧枪位在1.6～2.2 m冲击深度适中,熔池混匀效果最好,此时钢液流速在熔池径向方向上的分布更加均匀,且高速区域占比更大,混匀时间较短,对熔池底部钢液的搅拌效果最好。 展开更多
关键词 氧枪喷头 高马赫数 数值模拟 氧枪枪位 冷态水模拟
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旋流喷头的特性和用于溅渣护炉的分析 被引量：7
12
作者 袁章福 徐安军 +8 位作者 李京社 包燕平 顾克井 谷永振 徐浩然 杨和平 王春怀 王安江 薛世晓 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1998年第12期17-20,24,共5页
通过流体力学测试和冷态模拟实验，证明旋流铸铜喷头（三孔或四孔）具有良好的特性。安钢和酒钢使用旋流喷头后，化渣效果好，起渣时间提前１～２ｍｉｎ，冶炼过程平稳易控制，不易发生喷溅，供氧时间缩短近３ｍｉｎ，耗氧量降低５．７... 通过流体力学测试和冷态模拟实验，证明旋流铸铜喷头（三孔或四孔）具有良好的特性。安钢和酒钢使用旋流喷头后，化渣效果好，起渣时间提前１～２ｍｉｎ，冶炼过程平稳易控制，不易发生喷溅，供氧时间缩短近３ｍｉｎ，耗氧量降低５．７５ｍ３／ｔ。从冲击动力、喷溅量和流股特性等方面分析了旋流喷头的优点，可以满足溅渣护炉的要求，并能够提高溅渣的均匀性和效果。 展开更多
关键词 转炉 氧枪 旋流喷头 射流 溅渣护炉 炼钢
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180t转炉氧枪喷头的设计和优化 被引量：7
13
作者 梁慧坤 冯亮花 +1 位作者 张安坤 刘广龙 《特殊钢》 北大核心 2015年第3期23-26,共4页
基于氧枪设计的经典理论,得出180 t转炉5孔氧枪喷头的入口直径55 mm,喉口直径37.2 mm,出口直径50.8 mm,收缩段长度44.6 mm,扩张段长度97.2 mm,喉口长度5 mm;采用CFD流体仿真软件模拟在相同环境温度下喷孔夹角13°~17°时氧枪射... 基于氧枪设计的经典理论,得出180 t转炉5孔氧枪喷头的入口直径55 mm,喉口直径37.2 mm,出口直径50.8 mm,收缩段长度44.6 mm,扩张段长度97.2 mm,喉口长度5 mm;采用CFD流体仿真软件模拟在相同环境温度下喷孔夹角13°~17°时氧枪射流流场,得出15°为180 t转炉氧枪最优喷孔夹角,其射流具有较强的穿透能力和较大的有效冲击面积。 展开更多
关键词 180 t转炉 氧枪 喷孔夹角 数值模拟 优化
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复吹转炉氧枪喷头优化研究 被引量：6
14
作者 高文芳 张剑君 +3 位作者 陈钢 易卫东 李强 邹宗树 《炼钢》 CAS 北大核心 2007年第5期13-17,共5页
介绍了装入量为125t的复吹转炉的氧枪喷头参数设计、水模型实验及生产试验情况。研究结果表明:优化设计的5孔氧枪的供氧能力明显增强,且吹炼过程平稳,成渣快,喷溅少。可以满足转炉扩装后的冶炼操作。
关键词 转炉 氧枪喷头 水模型实验 生产试验
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四孔氧枪顶吹转炉的三相流流场数值模拟 被引量：6
15
作者 王杰杰 陈伟 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2016年第3期103-107,共5页
采用数值模拟软件Fluent建立了一个瞬态的三维数学模型,对100 t氧气顶吹转炉流场进行数值模拟。通过改变氧枪枪位和氧枪喷孔夹角,得出相应的冲击深度和冲击面积以及熔池内部速度分布。结果表明,在相同的条件下,随喷吹枪位的升高,射流形... 采用数值模拟软件Fluent建立了一个瞬态的三维数学模型,对100 t氧气顶吹转炉流场进行数值模拟。通过改变氧枪枪位和氧枪喷孔夹角,得出相应的冲击深度和冲击面积以及熔池内部速度分布。结果表明,在相同的条件下,随喷吹枪位的升高,射流形成的钢液凹坑直径变大,而冲击深度变小;随喷孔夹角的增大,射流冲击直径变大,而冲击深度减小。低枪位有利于增大熔池上层钢液流速,高枪位利于促进熔池下部钢液流动;喷孔夹角增大利于增大熔池表层高速区面积,但熔池中心底部低速区面积也随之增大。 展开更多
关键词 转炉 三相流 流场 氧枪 枪位 喷孔夹角 数值模拟
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120t转炉氧枪喷头参数优化与应用 被引量：5
16
作者 宋健 解文中 +3 位作者 孙波 王勇 吴发达 牛金印 《炼钢》 CAS 北大核心 2022年第1期14-19,共6页
针对马鞍山钢铁股份有限公司某厂120 t转炉炉型特点和冶炼工艺情况,对原有氧枪4孔喷头参数进行了优化设计。对氧枪喷孔数、喷孔偏转角、工况压力、喉口直径、出口直径和扩张段长度等都进行了适当调整,优化后的氧枪喷头马赫数由1.98提高... 针对马鞍山钢铁股份有限公司某厂120 t转炉炉型特点和冶炼工艺情况,对原有氧枪4孔喷头参数进行了优化设计。对氧枪喷孔数、喷孔偏转角、工况压力、喉口直径、出口直径和扩张段长度等都进行了适当调整,优化后的氧枪喷头马赫数由1.98提高到2.05。结合该厂生产实践表明,优化后的氧枪5孔喷头可增加转炉供氧强度,优化转炉内动力学反应条件,吹氧时间平均缩短128 s,脱磷率提高4.65%,终渣w(TFe)由18.59%降低到15.84%,铁水消耗降低22 kg/t,不仅有利于转炉提高废钢比,还可以提高金属收得率。 展开更多
关键词 转炉 氧枪 喷头 参数优化 供氧强度 脱磷率
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100 t转炉五孔氧枪喷头设计与应用
17
作者 李双武 张朝发 +1 位作者 冯涛 刘爱国 《冶金能源》 北大核心 2024年第2期36-39,共4页
针对低硅铁水冶炼存在的化渣效果差、氧枪粘渣粘钢严重的问题,根据可压缩流体理论及射流与熔池作用原理设计开发了五孔氧枪喷头,主要工艺参数为:喷孔夹角13°,Ma 2.0,喉口直径36.8 mm,出口直径47.8 mm,设计氧气压力0.80 MPa,设计供... 针对低硅铁水冶炼存在的化渣效果差、氧枪粘渣粘钢严重的问题,根据可压缩流体理论及射流与熔池作用原理设计开发了五孔氧枪喷头,主要工艺参数为:喷孔夹角13°,Ma 2.0,喉口直径36.8 mm,出口直径47.8 mm,设计氧气压力0.80 MPa,设计供氧强度3.8 m~3/(min·t)。氧枪枪位控制在1.3~1.9 m,熔池冲击深度、冲击面积和混匀时间均在合理范围内。生产实践表明,使用五孔喷头吹氧时间缩短0.5 min、氧气消耗降低1.1 m~3/t,脱磷率提高4.1个百分点,终渣FeO含量降低1.2个百分点,一次拉碳出钢率提高1.7个百分点,基本解决转炉低硅铁水冶炼存在的问题,转炉技术指标明显改善。 展开更多
关键词 转炉 氧枪 五孔喷头 设计 应用
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高废钢比转炉氧枪喷头参数优化与应用
18
作者 张垚 张朝发 张宝景 《金属材料与冶金工程》 CAS 2024年第3期33-36,共4页
针对转炉高废钢比生产时存在前期喷溅严重、喷头寿命短和吹炼时间长的问题,根据可压缩流体理论及氧气射流与熔池作用原理对氧枪喷头参数进行优化。优化后喷头的工艺参数为:4孔喷头,喷孔夹角12°,马赫数为2.05,喉口直径41 mm,出口直... 针对转炉高废钢比生产时存在前期喷溅严重、喷头寿命短和吹炼时间长的问题,根据可压缩流体理论及氧气射流与熔池作用原理对氧枪喷头参数进行优化。优化后喷头的工艺参数为:4孔喷头,喷孔夹角12°,马赫数为2.05,喉口直径41 mm,出口直径54.4 mm,设计氧流量28000 Nm^(3)/h,设计氧气压力0.90 MPa,设计吹氧时间12.5 min,设计供氧强度3.9 Nm^(3)/(min·t),基本枪位1700 mm,冲击深度比为68%左右。生产实践表明:转炉废钢比控制在15%~20%左右,氧枪喷头参数优化后,吹氧时间缩短1.3 min,氧气消耗降低1.2 Nm^(3)/t,钢铁料消耗降低2.1 kg/t,终点温度合格率达到90.5%,终点磷合格率达到95.7%,转炉一次拉碳出钢率达到86.8%,转炉技术经济指标明显改善。 展开更多
关键词 高废钢比 氧枪喷头 工艺参数
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转炉氧枪喷头工艺参数的优化与改进 被引量：4
19
作者 刘玉生 孙晓娟 +1 位作者 杨晓江 韩开春 《山西冶金》 CAS 2006年第2期64-66,共3页
唐钢一钢氧枪的供氧强度偏大、冶炼过程不易控制,并且氧枪的结构和材质不太合理,容易发生回火的现象。通过对转炉氧枪喷头工艺参数进行了优化与改进,氧枪成渣速度快,吹炼枪位波动范围小,控制平稳,纯吹时间控制合理,并且提高了氧枪安全... 唐钢一钢氧枪的供氧强度偏大、冶炼过程不易控制,并且氧枪的结构和材质不太合理,容易发生回火的现象。通过对转炉氧枪喷头工艺参数进行了优化与改进,氧枪成渣速度快,吹炼枪位波动范围小,控制平稳,纯吹时间控制合理,并且提高了氧枪安全性能。 展开更多
关键词 转炉 氧枪 喷头 供氧强度 参数
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二次燃烧氧枪在120 t复吹转炉的应用实践
20
作者 王世峰 宁生龙 +4 位作者 于朋 程明刚 席小波 朱晓雷 郑淑国 《鞍钢技术》 CAS 2023年第3期40-43,共4页
结合120 t复吹转炉生产实际,设计了二次燃烧氧枪喷头参数,优化了转炉冶炼工艺制度。实践表明,与普通氧枪相比,应用二次燃烧氧枪吹炼可以缩短供氧时间约93 s,供氧效率提升10.6%,熔池钢水平均温度提升约18.527℃,废钢比提高1.3%,脱磷率提... 结合120 t复吹转炉生产实际,设计了二次燃烧氧枪喷头参数,优化了转炉冶炼工艺制度。实践表明,与普通氧枪相比,应用二次燃烧氧枪吹炼可以缩短供氧时间约93 s,供氧效率提升10.6%,熔池钢水平均温度提升约18.527℃,废钢比提高1.3%,脱磷率提高1.5%,且对煤气回收几乎没有影响。 展开更多
关键词 二次燃烧氧枪 复吹转炉 氧枪喷头 废钢比
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