316LN混晶组织微区塑性变形全场晶体塑性模拟研究 被引量：3

1

作者 李子洋 章海明 +1 位作者 刘娟 崔振山 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第6期208-215,共8页

采用全场晶体塑性模拟研究了不同取向粗晶对316LN不锈钢混晶组织微区不均匀塑性变形的影响。通过Monte-Carlo法模拟生成4种不同取向粗大晶粒的混晶组织代表体元模型,并对其施加单向拉伸的周期边界条件。定量分析了混晶组织在拉伸变形过... 采用全场晶体塑性模拟研究了不同取向粗晶对316LN不锈钢混晶组织微区不均匀塑性变形的影响。通过Monte-Carlo法模拟生成4种不同取向粗大晶粒的混晶组织代表体元模型,并对其施加单向拉伸的周期边界条件。定量分析了混晶组织在拉伸变形过程中的应力和应变分布的宏微观特征。研究结果表明,所有的混晶组织在晶粒层面上均显示出明显的塑性变形不均匀性,并且粗晶内部的应力和应变均低于其周围细晶组织,硬取向粗晶周围的细晶组织承受更大塑性应变,且具有更高的应力,而软取向粗晶周围的细晶组织则承受相对较小的塑性变形,具有更低的应力。 展开更多

关键词 混晶组织 全场晶体塑性模拟 316LN不锈钢 不均匀塑性变形

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时效时间对一种混晶组织Al-Li合金局部腐蚀行为的影响

2

作者 郑志宏 刘胜胆 +3 位作者 张梦晗 陈明扬 叶凌英 肖阳 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第11期3606-3617,共12页

采用晶间腐蚀浸泡、扫描电镜准原位观察和电化学实验,结合电子背散射衍射和透射电镜,研究了时效时间对一种混晶组织2A97Al-Li合金局部腐蚀行为的影响。结果表明:混晶组织中细晶区与粗晶区的面积分数分别为51%和49%,平均晶粒尺寸分别为8... 采用晶间腐蚀浸泡、扫描电镜准原位观察和电化学实验,结合电子背散射衍射和透射电镜,研究了时效时间对一种混晶组织2A97Al-Li合金局部腐蚀行为的影响。结果表明:混晶组织中细晶区与粗晶区的面积分数分别为51%和49%,平均晶粒尺寸分别为8μm和47μm。随着时效时间的延长,合金的腐蚀电流密度减小,最大腐蚀深度减小,晶间腐蚀敏感性降低,晶内腐蚀倾向增加。欠时效状态下晶界与晶内的电位差最大,一直以沿晶腐蚀为主;峰时效状态下电位差次之,初期沿晶腐蚀与晶内腐蚀相当,后期以晶内腐蚀为主;过时效状态下电位差最小,一直以晶内腐蚀为主。不同时效状态下,局部腐蚀都优先在细晶区萌生,随后其在细晶区较粗晶区有更高的法向扩展速率,腐蚀深度更大。 展开更多

关键词 AL-LI合金 时效 混晶组织 局部腐蚀

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ER70S-6焊丝拉拔断裂分析

3

作者 王宝君 《酒钢科技》 2016年第4期65-67,共3页

采用金相显微镜对ER70S-6焊丝拉拔断裂试样进行了分析。结果表明,材料混晶组织是焊丝在拉拔过程中出现断裂的主要原因。

关键词 混晶组织 断裂 ER70S-6

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GH4169合金锻件的混晶组织 被引量：26

4

作者 刘东 罗子健 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2004年第9期3-5,共3页

用光学金相和 X射线衍射分析方法对 GH4 16 9合金锻件产生混晶组织的原因进行了分析。结果表明 ,试验所用 GH4 16 9合金锻件出现混晶组织 ,是由于终锻温度过低 ,每次变形程度又较小 ,因而动态再结晶不能充分进行引起的。上述原因形成的... 用光学金相和 X射线衍射分析方法对 GH4 16 9合金锻件产生混晶组织的原因进行了分析。结果表明 ,试验所用 GH4 16 9合金锻件出现混晶组织 ,是由于终锻温度过低 ,每次变形程度又较小 ,因而动态再结晶不能充分进行引起的。上述原因形成的混晶组织可通过适当的再结晶热处理消除 ,再结晶处理温度以略低于 展开更多

关键词 GH4169合金 混晶组织 锻件 再结晶热处理

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34CrNi3MoV钢的混晶及消除措施 被引量：22

5

作者 赵勇桃 刘宗昌 王玉峰 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期75-77,共3页

应用Quanta 400型环境扫描电镜等方法对34CrNi3MoV钢大锻件在热处理过程中产生混晶的原因进行了研究和分析。结果表明,混晶是由于组织遗传造成的,采用完全退火工艺取代调质处理前的正火工艺,使不平衡组织转变为平衡组织,可以隔断组织遗... 应用Quanta 400型环境扫描电镜等方法对34CrNi3MoV钢大锻件在热处理过程中产生混晶的原因进行了研究和分析。结果表明,混晶是由于组织遗传造成的,采用完全退火工艺取代调质处理前的正火工艺,使不平衡组织转变为平衡组织,可以隔断组织遗传,消除混晶。 展开更多

关键词 34CrNi3MoV钢 混晶 组织遗传 退火

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Q460C钢板的混晶组织特征和成因探讨 被引量：16

6

作者 王倩 姜敏凤 +1 位作者 冯勇 冯锐 《山东冶金》 CAS 2011年第1期34-35,40,共3页

对Q460C钢板金相组织和晶粒尺寸分布进行了分析,用定量金相等方法分析了个别钢板中混晶组织的特征。结果表明,微区成分偏析和轧制工艺不当是Q460C钢板出现混晶组织的重要原因,采用合理控制各道次的变形温度和变形量,以及避免在奥氏体部... 对Q460C钢板金相组织和晶粒尺寸分布进行了分析,用定量金相等方法分析了个别钢板中混晶组织的特征。结果表明,微区成分偏析和轧制工艺不当是Q460C钢板出现混晶组织的重要原因,采用合理控制各道次的变形温度和变形量,以及避免在奥氏体部分再结晶区轧制等措施可以有效改善钢板混晶问题。 展开更多

关键词 Q460C钢板 混晶组织 成分偏析 再结晶

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Cr4Mo4V钢球淬火产生混晶组织的原因与消除措施 被引量：11

7

作者 高元安 叶健熠 +1 位作者 王智勇 王鑫 《轴承》 北大核心 2013年第10期40-41,55,共3页

分析了Cr4Mo4V钢球淬火产生混晶组织的原因及其影响,通过试验探讨了其消除方法。结果表明,Cr4Mo4V钢球中超标的混晶组织经过预处理后再重新进行淬、回火,可有效消除混晶组织,提高钢球的压碎载荷值。

关键词 滚动轴承 钢球 Cr4Mo4V钢 混晶组织 消除方法

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卷取温度对IF钢组织性能影响规律 被引量：9

8

作者 陈斌 白丽杨 +1 位作者 张宇光 邵健 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第8期34-38,共5页

选取IF软钢为研究对象,考虑热轧边部温降的影响,对其热轧卷取温度进行调整试验,并对热轧基料与冷轧成品卷分别进行力学性能、金相组织的分析,研究热轧卷取温度对冷轧成品组织性能的影响。结果表明,卷取温度对IF钢屈服强度、抗拉强度无... 选取IF软钢为研究对象,考虑热轧边部温降的影响,对其热轧卷取温度进行调整试验,并对热轧基料与冷轧成品卷分别进行力学性能、金相组织的分析,研究热轧卷取温度对冷轧成品组织性能的影响。结果表明,卷取温度对IF钢屈服强度、抗拉强度无显著影响,伸长率随温度升高先升高后降低,r值在卷取温度为750℃时最高;卷取温度升高时,热轧基料边部出现混晶及组织不均匀现象,冷轧退火会加剧组织不均匀,造成IF钢边部混晶。研究结果对于揭示IF钢板生产工艺与性能之间的内在联系有重要意义,也对指导企业制定低耗高效的轧制工艺参数以获得性能优异的产品具有积极作用。 展开更多

关键词 IF钢 卷取温度 组织性能 混晶组织

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Q345含Nb低碳钢CSP轧制时动态再结晶的研究 被引量：5

9

作者 何建中 刘雅政 +3 位作者 史秉华 刘清友 王雪莲 李德刚 《特殊钢》 北大核心 2005年第3期9-11,共3页

用Gleeble -1 50 0热模拟试验机模拟研究了包钢生产的含NbQ3 4 5C低碳钢( % :0 0 56C ,1 2 0Mn ,0 . 0 52Nb ,0 . 0 3 3V ,0 .0 1 2Ti,0 0 .0 52N) 52mm连铸坯在CSP(紧凑式带材生产)轧制时的高温变形过程中真应力应变曲线,回归得出... 用Gleeble -1 50 0热模拟试验机模拟研究了包钢生产的含NbQ3 4 5C低碳钢( % :0 0 56C ,1 2 0Mn ,0 . 0 52Nb ,0 . 0 3 3V ,0 .0 1 2Ti,0 0 .0 52N) 52mm连铸坯在CSP(紧凑式带材生产)轧制时的高温变形过程中真应力应变曲线,回归得出动态再结晶数学模型和动态再结晶的临界条件:Z =9.70×1 0 11exp( 2 5εc)和Z =1 .77×1 0 12 exp( 1 5.8εs) ,式中Z- 变形因子,εc -开始发生动态再结晶的临界变形量,εs -发生完全再结晶的临界变形量。利用动态再结晶判定图,避开轧制道次间的部分再结晶区进行轧制,可有效地降低钢板中的混晶组织。 展开更多

关键词 动态再结晶 CSP 低碳钢 Nb 应力-应变曲线 临界变形量 热模拟试验机 模拟研究 变形过程 带材生产 临界条件 数学模型 轧制道次 混晶组织 紧凑式 连铸坯 判定图 结晶区

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CSP生产X60管线钢的化学成分和轧制工艺对混晶的影响 被引量：5

10

作者 何建中 刘雅政 +3 位作者 常大勇 李扬 刘李斌 王雪莲 《特殊钢》 北大核心 2005年第5期57-59,共3页

包钢X60管线钢(%:0.04～0.06C,1.24～1.30Mn,0.04～0.05Nb,0.006～0.008Ti,0.015～0.030V)经6道次CSP(紧凑式带材生产技术)轧制后存在严重的混晶.通过不加V,成分改为(%):0.06～0.08C,1.24～1.30Mn,0.02～0.04Nb,0.007～0.010Ti,并第1、... 包钢X60管线钢(%:0.04～0.06C,1.24～1.30Mn,0.04～0.05Nb,0.006～0.008Ti,0.015～0.030V)经6道次CSP(紧凑式带材生产技术)轧制后存在严重的混晶.通过不加V,成分改为(%):0.06～0.08C,1.24～1.30Mn,0.02～0.04Nb,0.007～0.010Ti,并第1、2道的压下量分别由≥39%和≥36%提高到≥42%和≥40%,为奥氏体再结晶的充分进行提供了温度和能量条件,消除混晶组织,钢的晶粒尺寸为5.6～8.0 μm. 展开更多

关键词 CSP工艺 混晶组织 V 压下量 轧制工艺 化学成分 管线钢 X60 CSP 奥氏体再结晶

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消除8Cr4Mo4V钢“混晶”试验研究 被引量：6

11

作者 刘秀莲 班君 +2 位作者 罗燕 郑艳华 王瑞庆 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第14期165-168,共4页

对于8Cr4Mo4V钢制轴承零件淬火中出现的＂混晶＂问题,对3种不同状态的试样进行热处理工艺试验,通过试验探讨了其消除方法。试验结果表明：淬火后＂混晶＂组织与原材料晶粒度遗传密切相关,通过锻造方式可以有效＂破碎＂原材料粗大晶粒度... 对于8Cr4Mo4V钢制轴承零件淬火中出现的＂混晶＂问题,对3种不同状态的试样进行热处理工艺试验,通过试验探讨了其消除方法。试验结果表明：淬火后＂混晶＂组织与原材料晶粒度遗传密切相关,通过锻造方式可以有效＂破碎＂原材料粗大晶粒度遗传,采用补充退火方式可改善原材料球化退火效果,有效消除＂混晶＂组织。 展开更多

关键词 8Cr4Mo4V钢 混晶组织 滚动轴承 消除方法 试验

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过温服役条件下GH3625合金的组织稳定性 被引量：4

12

作者 丁雨田 孟斌 +3 位作者 高钰璧 马元俊 许佳玉 陈建军 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第5期1605-1614,共10页

采用SEM、EDS、XRD、万能拉伸试验机等手段,研究了750℃时效不同时间对GH3625合金管材组织及力学性能的影响。结果表明:固溶态的GH3625合金在750℃时效1000h后主要析出MC、M6C、M23C6、γ"、δ相。GH3625合金时效过程中的晶粒长大... 采用SEM、EDS、XRD、万能拉伸试验机等手段,研究了750℃时效不同时间对GH3625合金管材组织及力学性能的影响。结果表明:固溶态的GH3625合金在750℃时效1000h后主要析出MC、M6C、M23C6、γ"、δ相。GH3625合金时效过程中的晶粒长大与晶界处相变行为以及Nb原子的溶质拖曳作用有密切的关系。固溶态的GH3625合金在750℃时效(0~1000h范围内)后晶界宽度呈现出先增后减的趋势。GH3625合金时效前后,抗拉强度变化并不明显,屈服强度呈现出持续升高的趋势,但是合金的伸长率损失了62.55%,断裂模式从延性断裂转变为脆性断裂。 展开更多

关键词 固溶态GH3625合金 相转变 混晶组织 晶界宽化 断裂模式

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S355NL耐低温热轧H型钢冲击性能异常的原因分析

13

作者 王建军 李超 《山东冶金》 CAS 2024年第4期21-23,共3页

针对山钢股份莱芜分公司S355NL级HE800B规格热轧H型钢冲击性能不合的问题进行分析,确定钢中存在的大尺寸含氧化钛夹杂物以及钢中的混晶缺陷组织,为恶化冲击性能的主要原因。通过优化工艺,采用硅钙钡、铝锰铁复合脱氧,提高脱氧效果;通过... 针对山钢股份莱芜分公司S355NL级HE800B规格热轧H型钢冲击性能不合的问题进行分析,确定钢中存在的大尺寸含氧化钛夹杂物以及钢中的混晶缺陷组织,为恶化冲击性能的主要原因。通过优化工艺,采用硅钙钡、铝锰铁复合脱氧,提高脱氧效果;通过喂入钛线,提高Ti的微合金化效果作用;通过VN、VFe混合加入减少钢中氮含量。以上措施的实施,有效解决了大型夹杂物以及混晶组织缺陷,提高了产品的冲击性能。 展开更多

关键词 耐低温热轧H型钢 冲击性能 夹杂物 混晶组织

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冷轧双相钢CR340/590DP冲压开裂原因及分析 被引量：4

14

作者 曹晓恩 李守华 +3 位作者 吕超杰 王田惠 王旭 张可才 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第6期48-55,共8页

冷轧双相钢CR340/590DP在冲压成形过程中容易出现局部开裂和缩颈隐裂现象。通过材料成分和力学性能对比,落料剪切面、断口形貌和金相组织分析可知,落料剪切面撕裂区局部微裂纹是冲压成形过程中的起裂点;冲压板料在张力和压力条件下剪切... 冷轧双相钢CR340/590DP在冲压成形过程中容易出现局部开裂和缩颈隐裂现象。通过材料成分和力学性能对比,落料剪切面、断口形貌和金相组织分析可知,落料剪切面撕裂区局部微裂纹是冲压成形过程中的起裂点;冲压板料在张力和压力条件下剪切面灰色撕裂区均出现裂纹,裂纹产生位置和冲压过程板料受力方向无关;落料剪切产生的应力集中是冲压道次裂纹产生的基础;混晶及带状组织对冲压成形不利;细化晶粒、改善带状组织和马氏体均匀分布更有利于冲压过程材料的均匀变形,避免冲压开裂。通过优化冲压工艺和材料组织等措施,使开裂率由85%降至5%以内。 展开更多

关键词 冷轧双相钢 冲压 开裂 加工硬化 断口分析 混晶 带状组织

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700 MPa级汽车大梁钢冲压开裂原因分析及措施 被引量：3

15

作者 刘洪银 亓伟伟 +2 位作者 孙建卫 李雪峰 雷洲 《轧钢》 2023年第4期113-118,共6页

针对700 MPa级汽车大梁钢板冲压开裂问题,对其化学成分、组织、力学性能进行了检测分析,发现其冲击韧性值低、拉伸断口分层、有严重的混晶现象并存在粗大的带状铁素体区。分析认为由于连铸工序缺乏打碎柱状晶和均匀铸坯成分的设备导致... 针对700 MPa级汽车大梁钢板冲压开裂问题,对其化学成分、组织、力学性能进行了检测分析,发现其冲击韧性值低、拉伸断口分层、有严重的混晶现象并存在粗大的带状铁素体区。分析认为由于连铸工序缺乏打碎柱状晶和均匀铸坯成分的设备导致铸坯的中心偏析、树枝晶偏析严重,Ti元素在钢材中的不均匀分布导致混晶现象和冲击韧性降低,铸坯中S元素的偏析导致拉伸断口分层。根据分析结果,对700 MPa级汽车大梁钢化学成分和生产工艺进行了优化调整,适当提高了C、Nb含量,降低了Ti、S含量,并制定与铸坯厚度、w(Ti)×w(C)浓度积、Ti含量相适应的铸坯加热工艺参数,使铸坯中的大尺寸TiC粒子完全溶解并使溶解后的Ti元素充分扩散,解决了偏析和混晶问题。钢板冲击功提高约70 J,拉伸断口无分层现象,金相组织无混晶现象,冲压成形开裂率小于0.5%。 展开更多

关键词 汽车大梁钢 断口分层 混晶组织 偏析 冲击韧性 化学成分 加热工艺 优化调整

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34CrNi3MoV钢的混晶及消除 被引量：4

16

作者 赵勇桃 刘宗昌 《包头钢铁学院学报》 2004年第3期258-261,共4页

34CrNi3MoV大锻件在正火和调质处理后容易产生混晶,严重影响材料机械性能.

关键词 34CrNi3MoV 混晶 组织遗传

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钢材混晶组织缺陷的形成机理及控制策略 被引量：2

17

作者 郝彦英 孙万利 +3 位作者 张朝磊 刘运娜 刘献达 蔡纪升 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2023年第7期1-6,共6页

混晶是钢材极易产生的一种内部组织缺陷,对于钢材的微观组织和综合力学性能有很大损害。消除混晶缺陷,实现组织均匀化控制是提升钢材综合性能的必然要求。首先明确了混晶的概念及其定量分析评价方法;其次结合已有的研究基础从钢材变形... 混晶是钢材极易产生的一种内部组织缺陷,对于钢材的微观组织和综合力学性能有很大损害。消除混晶缺陷,实现组织均匀化控制是提升钢材综合性能的必然要求。首先明确了混晶的概念及其定量分析评价方法;其次结合已有的研究基础从钢材变形和加热过程出发揭示了混晶组织缺陷的形成机理,依据成因将其分为4类混晶组织以阐述混晶的特征,包括热变形时部分再结晶引起的混晶、低于临界变形量形变引起的混晶、组织均匀的钢材二次加热后出现的混晶和加热时异常不均匀长大引起的混晶;最后针对性地提出了有效控制策略,对于钢材生产过程提供理论性指导。 展开更多

关键词 混晶 组织缺陷 部分再结晶 晶粒异常长大 热变形

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大型汽轮机低压转子混晶缺陷预防工艺措施研究 被引量：3

18

作者 金泉林 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期8-13,共6页

揭示了大型汽轮机低压转子锻件产生混晶缺陷的主要原因,提出消除混晶缺陷的锻造工艺措施,通过生产验证和晶粒度数值计算验证,获得了锻造300和1000MW两种汽轮机低压转子的具体工艺参数,申请并授权了两项发明专利。

关键词 大型汽轮机低压转子 混晶缺陷 热锻工艺 数值模拟 晶粒度预测

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变形温度对钢板混晶组织的影响分析 被引量：3

19

作者 于爽 《山东冶金》 CAS 2016年第3期40-42,共3页

针对钢板混晶组织,通过试验分析,研究不同变形温度对钢板组织的影响。结果表明,在变形量一定时,随着变形温度的提高,奥氏体再结晶分数增加,再结晶后的晶粒长大行为也很明显。为避免轧制过程中出现混晶组织,轧制应在完全再结晶区进行。

关键词 钢板 混晶组织 变形温度 变形率

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变形量对钢板混晶组织的影响分析 被引量：2

20

作者 于爽 《山东冶金》 CAS 2015年第4期42-44,共3页

针对钢板混晶组织,通过理论和金相分析,研究不同变形量对钢板组织的影响。结果表明,在变形温度一定时,随变形量的增加,奥氏体晶粒度级别增加。采用大压下规程,变形渗透,有利于减少混晶组织,获得细小均匀的金相组织。

关键词 钢板 混晶组织 变形量 晶粒度

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