高强船板拉伸试验断口分层的原因分析 被引量：35

1

作者 韩炯 高亮 《宽厚板》 2006年第1期30-32,共3页

高强船板拉伸试验后出现断口分层现象。利用低倍检测、扫描电镜能谱仪和金相显微镜,对断口以及平行于拉伸方向、垂直于钢板表面的剖面进行了观察、检测和分析,指出分层现象与板厚中心偏析处的硫化物夹杂、带状组织、未轧合孔洞有关。

关键词 高强船板 分层断口 夹杂物 带状组织 中心偏析

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高强度船板表面裂纹产生原因分析 被引量：11

2

作者 钱振星 李立新 段东明 《武汉科技大学学报》 CAS 2007年第6期564-566,共3页

通过对比轧制试验和材料显微组织分析,发现高强度船板表面裂纹所处部位有明显的氧化原点、氧化脱碳和晶粒长大特征,且不同的加热和轧制工艺会影响裂纹的扩展。高强度船板表面裂纹不是加热、轧制时新产生的,而是原连铸坯缺陷经加热、轧... 通过对比轧制试验和材料显微组织分析,发现高强度船板表面裂纹所处部位有明显的氧化原点、氧化脱碳和晶粒长大特征,且不同的加热和轧制工艺会影响裂纹的扩展。高强度船板表面裂纹不是加热、轧制时新产生的,而是原连铸坯缺陷经加热、轧制演变而成。 展开更多

关键词 高强度船板 表面裂纹 连铸坯

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D36船板异常断口原因分析 被引量：6

3

作者 张才毅 刘振宇 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第14期160-163,共4页

针对高强船板D36拉伸试验后出现断口异常分离现象,利用金相显微镜、扫描电镜、能谱仪、电子探针(EPMA)对出现分离断口的试验钢板和拉伸断口进行了组织、成分的检测和分析,认为拉伸试样中心出现异常分离断口的现象与钢板的中心偏析、粗... 针对高强船板D36拉伸试验后出现断口异常分离现象,利用金相显微镜、扫描电镜、能谱仪、电子探针(EPMA)对出现分离断口的试验钢板和拉伸断口进行了组织、成分的检测和分析,认为拉伸试样中心出现异常分离断口的现象与钢板的中心偏析、粗大的珠光体带(低温产物带)、硫化锰夹杂有关。 展开更多

关键词 高强船板 中心偏析 分离断口 夹杂物 裂纹

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24000TEU集装箱船特厚规格高强船板保心部低温冲击性能研究

4

作者 赵宇 李文刚 +3 位作者 郑治龙 牟凯 王树国 宋赞 《冶金标准化与质量》 2024年第2期24-28,共5页

为保证24000TEU集装箱船特厚规格高强船板保心部低温冲击性能,采用低碳+Ti+Nb+Ni的成分体系,即可保证强度,亦可保证较高要求的韧性。采用大变形量、低温控轧、DQ模式5 kg水冷,获得以针状铁素体(AF)/贝氏体(B)为主,并有少量的多边形铁素... 为保证24000TEU集装箱船特厚规格高强船板保心部低温冲击性能,采用低碳+Ti+Nb+Ni的成分体系,即可保证强度,亦可保证较高要求的韧性。采用大变形量、低温控轧、DQ模式5 kg水冷,获得以针状铁素体(AF)/贝氏体(B)为主,并有少量的多边形铁素体的多相组织,心部冲击均值达到200 J以上。通过除鳞速度和道次的优化,解决特厚高强船板表面水纹花斑问题。成功研发保心部低温冲击性能的特厚规格高强船板,具有良好的强韧性能、焊接性能和表面质量。 展开更多

关键词 特厚规格 高强船板 心部低温冲击

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高强船板花斑缺陷原因分析及改进措施 被引量：6

5

作者 梁玉超 李连任 朱建业 《中国重型装备》 2012年第4期27-29,共3页

针对高强船板表面出现的花斑缺陷,分析得出钢板抛丸后的红锈是造成缺陷的原因,通过调整钢板化学成分,对加热和轧制工艺采取了改进措施后,高强船板表面花斑缺陷明显减少。

关键词 高强船板 花斑缺陷 红锈 工艺方案 改进措施

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高强度船板拉伸断口分层原因分析 被引量：5

6

作者 张春苗 《山东冶金》 CAS 2012年第1期39-41,共3页

针对高强度船板拉伸试样断口出现分层的问题,对典型断口分层试样和断口合格试样取样进行金相检验及扫描电镜能谱分析,结果表明,异常断口试样夹杂物级别高,试样心部组织晶粒粗大,带状组织明显且有裂纹,分析认为,2.0级以上的硅酸盐夹杂和... 针对高强度船板拉伸试样断口出现分层的问题,对典型断口分层试样和断口合格试样取样进行金相检验及扫描电镜能谱分析,结果表明,异常断口试样夹杂物级别高,试样心部组织晶粒粗大,带状组织明显且有裂纹,分析认为,2.0级以上的硅酸盐夹杂和MnS夹杂、28μm宽的珠光体带及Ti、Nb元素的富集是导致拉伸裂纹进而出现断口分层的主要原因。 展开更多

关键词 高强度船板 断口异常 夹杂物 珠光体带 Ti、Nb富集

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高强度船板表面花斑缺陷的形成机制及改进措施 被引量：4

7

作者 郝小强 王鑫 +3 位作者 王照玄 陈代巧 贾涛 林小江 《轧钢》 2016年第3期73-76,共4页

基于金相分析和气泡试验,分析了高强度船板表面花斑缺陷的形貌特征和微观组织,研究了化学成分、轧制工艺对花斑缺陷的影响。结果表明:花斑缺陷的形成原因主要是二次氧化铁皮在轧制过程中被压入钢板基体,导致钢板表面形成厚度差异较大的... 基于金相分析和气泡试验,分析了高强度船板表面花斑缺陷的形貌特征和微观组织,研究了化学成分、轧制工艺对花斑缺陷的影响。结果表明:花斑缺陷的形成原因主要是二次氧化铁皮在轧制过程中被压入钢板基体,导致钢板表面形成厚度差异较大的氧化铁皮,钢板抛丸后形成凹凸不平的斑状缺陷。通过降低钢中硅含量、优化高压水除鳞方式、低成本改进高压水除鳞系统,有效控制了高强度船板表面花斑缺陷。 展开更多

关键词 高强度船板 花斑缺陷 氧化铁皮 除鳞

原文传递

锆脱氧对船板EH36夹杂物和耐蚀性能的影响 被引量：2

8

作者 靳星 《连铸》 2022年第2期83-88,共6页

为研究脱氧方式对船板夹杂物形态和耐蚀性能的影响,采用锆脱氧和铝脱氧,对比两种脱氧条件下钢板晶粒尺寸、夹杂物形态和耐腐蚀性能。结果表明,锆脱氧试验钢夹杂物主要为钙铝酸盐夹杂、球形复合氧化物;其中,大颗粒和长条状MnS夹杂物的密... 为研究脱氧方式对船板夹杂物形态和耐蚀性能的影响,采用锆脱氧和铝脱氧,对比两种脱氧条件下钢板晶粒尺寸、夹杂物形态和耐腐蚀性能。结果表明,锆脱氧试验钢夹杂物主要为钙铝酸盐夹杂、球形复合氧化物;其中,大颗粒和长条状MnS夹杂物的密度较低,夹杂物弥散细小,可以阻止晶界迁移带来的晶粒长大,有效细化钢板晶粒尺寸。锆脱氧形成的钢中细小氧化物可以作为MnS异质形核核心,降低了钢基体MnS夹杂微区电化学腐蚀敏感性与扩展速度;这种复合氧化物电化学稳定性好,与铝脱氧方式相比,可以有效提升钢板耐蚀性能。 展开更多

关键词 高强船板 锆脱氧 铝脱氧 复合夹杂物 耐蚀性能

原文传递

高强船板花斑缺陷的形成机理及影响因素研究 被引量：3

9

作者 孙彬 曹光明 刘振宇 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第9期103-105,108,共4页

通过SEM和热轧实验研究了高强船板花斑缺陷的形成机理及影响因素。结果表明:花斑由抛丸后残留的氧化铁皮构成。氧化铁皮与基体接触的界面凸凹不平、氧化铁皮厚度不均匀是形成花斑的主要原因。降低钢中Si和Mn的含量可减少加热过程中硅橄... 通过SEM和热轧实验研究了高强船板花斑缺陷的形成机理及影响因素。结果表明:花斑由抛丸后残留的氧化铁皮构成。氧化铁皮与基体接触的界面凸凹不平、氧化铁皮厚度不均匀是形成花斑的主要原因。降低钢中Si和Mn的含量可减少加热过程中硅橄榄石和锰橄榄石的形成,增加钢板的可除鳞性,减少钢板表面氧化铁皮残留。提高轧制温度和终冷温度可有效减小氧化铁皮与基体界面接触长度。采用ACC(层流冷却)冷却方式,抛丸效果较好。 展开更多

关键词 高强船板 花斑缺陷 终冷温度 界面长度

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EH36高强度船体结构钢板的研制与开发 被引量：2

10

作者 杨伟增 《天津冶金》 CAS 2009年第5期27-30,共4页

采用低碳高Mn、Nb微合金化进行了EH36高强度船板成分设计,采用TMCP工艺在天钢3500mm中厚板轧机上成功研制出EH36高强船板。对轧后钢板的力学性能、显微组织进行检测分析,结果表明,研制开发的EH36高强度船体结构钢板的性能满足国标和船... 采用低碳高Mn、Nb微合金化进行了EH36高强度船板成分设计,采用TMCP工艺在天钢3500mm中厚板轧机上成功研制出EH36高强船板。对轧后钢板的力学性能、显微组织进行检测分析,结果表明,研制开发的EH36高强度船体结构钢板的性能满足国标和船级社船规要求,具有良好的强韧性配合。 展开更多

关键词 高强船板 合金 化学成分 力学性能 设计 研发

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邯钢三炼钢1#板坯连铸机的设计及生产实践 被引量：2

11

作者 迟凤志 王国啸 +1 位作者 王立春 曾扩军 《重型机械》 2010年第6期1-4,共4页

邯钢三炼钢1#板坯连铸机由中国重型机械研究院有限公司负责设计,连铸机采用了一系列国内外领先、成熟可靠的技术,具有较高的装备水平。经过较长时间的生产实践,生产效果较为理想。生产的铸坯质量优良,满足了高强船板等钢材出口的要求。

关键词 板坯 连铸机 高强船板钢

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高强船板强度性能稳定性影响因素分析

12

作者 宋继强 李伟 +2 位作者 万福哲 李振兴 张德勇 《山东冶金》 CAS 2022年第6期14-16,共3页

通过对某钢厂2021年上半年高强船板强度性能不合批次进行分析,结合成分设计与工艺设计,并借以金相检验等手段,得出水冷效果是12~50 mm的A级、D级32 kg及36 kg船板强度性能稳定性的主要影响因素。通过降低终轧温度20℃,水冷温度提升20℃... 通过对某钢厂2021年上半年高强船板强度性能不合批次进行分析,结合成分设计与工艺设计,并借以金相检验等手段,得出水冷效果是12~50 mm的A级、D级32 kg及36 kg船板强度性能稳定性的主要影响因素。通过降低终轧温度20℃,水冷温度提升20℃,抗拉强度降低10 MPa,断后伸长率提升2%,冲击功提升15 J,强度性能过程能力水平CPK由1.14提升至1.34,实现了强度余量适中,过程能力水平显著提升。 展开更多

关键词 高强船板 强度性能 水冷效果 终轧温度

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邯钢高强船板A36高温力学性能试验研究 被引量：1

13

作者 张春杰 郑伟栋 +2 位作者 郝强 李玉盘 刘青 《连铸》 2011年第1期34-37,共4页

采用Gleeble-1500对高强船板A36钢种进行了热模拟研究,通过分析在不同温度下的高温力学性能和断口形貌,得知高强船板A36钢种在600℃至熔点范围内,存在两个脆性温度区,即1330℃至熔点的第Ⅰ脆性温度区和600～1000℃的第Ⅲ脆性温度区。A3... 采用Gleeble-1500对高强船板A36钢种进行了热模拟研究,通过分析在不同温度下的高温力学性能和断口形貌,得知高强船板A36钢种在600℃至熔点范围内,存在两个脆性温度区,即1330℃至熔点的第Ⅰ脆性温度区和600～1000℃的第Ⅲ脆性温度区。A36钢种在第Ⅲ脆性温度区的脆化原因是由钢中AlN、NbCN等质点的析出引起奥氏体单相区的脆化导致。 展开更多

关键词 高强度船板 A36 高温 力学性能 扫描电镜

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高强度船板钢A36表面裂纹原因分析 被引量：1

14

作者 李松汾 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第5期258-260,共3页

针对高强度船板钢A36热轧过程中出现的表面裂纹问题,通过宏观观察、光学显微镜检验,扫描电镜高倍检验及能谱对裂纹原因进行了分析。研究发现,高强度船板钢A36表面裂纹的原因有两种,一种在加热轧制前就已经在连铸坯上形成了,而且裂纹附... 针对高强度船板钢A36热轧过程中出现的表面裂纹问题,通过宏观观察、光学显微镜检验,扫描电镜高倍检验及能谱对裂纹原因进行了分析。研究发现,高强度船板钢A36表面裂纹的原因有两种,一种在加热轧制前就已经在连铸坯上形成了,而且裂纹附近有明显的脱碳,并在裂纹源存在硅锰氧化物,在轧制过程中未被轧合,最终形成了裂纹。另一种是轧制过程中擦划形成的裂纹,在裂纹附近与心部的组织相同,无明显脱碳氧化。 展开更多

关键词 表面裂纹 高强度船板 夹杂物

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高强度船板断口合格率影响机理探讨 被引量：1

15

作者 郭世宝 王新江 +1 位作者 苏晓峰 黄重 《中国冶金》 CAS 2010年第3期18-20,31,共4页

通过低倍酸浸、断口形貌、金相组织等分析方法,对高强度船板拉伸断口不合的机理进行了讨论分析,指出断口分层是断口不合的主要表现形式,分层与钢板内部的马氏体、贝氏体异常组织和长条状MnS夹杂有关,而异常组织和长条状MnS夹杂的出现是... 通过低倍酸浸、断口形貌、金相组织等分析方法,对高强度船板拉伸断口不合的机理进行了讨论分析,指出断口分层是断口不合的主要表现形式,分层与钢板内部的马氏体、贝氏体异常组织和长条状MnS夹杂有关,而异常组织和长条状MnS夹杂的出现是由于铸坯的中心偏析和中间裂纹造成的。 展开更多

关键词 高强度船板 断口 机理 探讨

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高强度船板抗应变时效敏感性研究 被引量：1

16

作者 严玲 叶其斌 周成 《鞍钢技术》 CAS 2013年第2期20-24,33,共6页

采用夏比冲击法测定了热轧、热轧+正火及TMCP 3种工艺下EH36高强度船板的应变时效敏感性,通过金相显微镜、透射电镜等观察了显微组织、精细结构和二相粒子析出形貌。结果表明,TMCP工艺下所获得的细化的F+P显微组织和大量细小弥散析出的... 采用夏比冲击法测定了热轧、热轧+正火及TMCP 3种工艺下EH36高强度船板的应变时效敏感性,通过金相显微镜、透射电镜等观察了显微组织、精细结构和二相粒子析出形貌。结果表明,TMCP工艺下所获得的细化的F+P显微组织和大量细小弥散析出的二相粒子,减少了碳、氮间隙原子固溶,并阻碍了它们的扩散,使高强船板具有优良的低温韧性和抗应变时效敏感性。 展开更多

关键词 高强度船板 TMCP 晶粒细化 低温韧性 应变时效

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船板钢炼钢各工序生产技术研究 被引量：1

17

作者 王福同 《金属材料与冶金工程》 CAS 2014年第1期24-28,共5页

通过对济钢第三炼钢厂采用KR铁水预脱硫处理、120 t BOF副枪终点控制及脱氧合金化、LF造白渣泡沫渣埋弧操作、CCM全程保护浇铸流程生产DH36厚规格(50 mm)高强度船板进行系统分析和研究,明确了各工序关键参数和操作控制要点。

关键词 高强度船板 终点控制 造白渣 保护浇铸

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高强船板E36-Z35的研制开发

18

作者 许海平 杜琦铭 王丽岩 《山东冶金》 CAS 2011年第6期16-17,20,共3页

通过合理控制碳当量(≤0.42%),添加适量微合金元素Nb,采用低硫铁水、LF+RH双精炼工艺冶炼,连铸保护浇注,TMCP工艺轧制,正火处理,邯钢成功开发出E36-Z35高强船板。各项检测表明,船板具有较高的强度、良好的韧性、优良的抗层状撕裂能力和... 通过合理控制碳当量(≤0.42%),添加适量微合金元素Nb,采用低硫铁水、LF+RH双精炼工艺冶炼,连铸保护浇注,TMCP工艺轧制,正火处理,邯钢成功开发出E36-Z35高强船板。各项检测表明,船板具有较高的强度、良好的韧性、优良的抗层状撕裂能力和焊接性能,钢板NDT温度达-65℃,-40℃冲击功不低于34J,完全满足船级社规范要求。 展开更多

关键词 高强船板 E36-Z35 微合金化 控制轧制 正火

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高强船板表面高温氧化起泡原因分析

19

作者 张卿 王绍斌 +1 位作者 刘小江 贾涛 《钢铁研究》 CAS 2015年第2期28-31,共4页

为了解决某公司生产的高强船板表面高温氧化起泡的问题,采用试验室高温氧化的方法对高强船板表面高温氧化起泡的现象进行研究。研究结果表明:高强船板在高温氧化过程中的起泡现象与其较高的碳含量有关;当温度大于950℃时,试样表面才会... 为了解决某公司生产的高强船板表面高温氧化起泡的问题,采用试验室高温氧化的方法对高强船板表面高温氧化起泡的现象进行研究。研究结果表明:高强船板在高温氧化过程中的起泡现象与其较高的碳含量有关;当温度大于950℃时,试样表面才会出现气泡,同时发现光滑的试样表面氧化铁皮气泡现象较轻。 展开更多

关键词 高强船板 起泡 扩散 氧化铁皮

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高强船板拉力分层原因分析及改进措施

20

作者 张宁 张维维 +2 位作者 赵成林 廖相巍 王丽娟 《鞍钢技术》 CAS 2015年第2期53-58,共6页

利用金相显微镜、扫描电镜和电子探针等手段对高强船板拉伸试验中出现的分层现象进行了分析,认为大量硫化物和氧化物夹杂、轧制后未轧合的孔洞以及C、Mn成分偏析造成的带状组织是导致拉力分层的直接原因。通过采取真空处理完毕后向钢液... 利用金相显微镜、扫描电镜和电子探针等手段对高强船板拉伸试验中出现的分层现象进行了分析,认为大量硫化物和氧化物夹杂、轧制后未轧合的孔洞以及C、Mn成分偏析造成的带状组织是导致拉力分层的直接原因。通过采取真空处理完毕后向钢液中喂入硅钙线、优化连铸工艺、优化加热及控轧控冷工艺等措施后,船板钢轧后探伤合格率明显提高。 展开更多

关键词 高强船板 拉力分层 夹杂物

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