X12CrMoWVNbN钢的热变形行为及热加工图 被引量：1

1

作者 李荣斌 李博 +2 位作者 张志玺 彭望君 郭彦兵 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第5期31-40,共10页

利用Gleeble3180热模拟试验机,在变形温度为950~1100℃,应变速率为0.001~1 s^(-1),真应变为0.7的条件下,对X12CrMoWVNbN钢进行了高温单向热压缩试验。通过不同条件下的高温流变曲线分析了变形温度和应变速率对试验钢热变形力学行为的影... 利用Gleeble3180热模拟试验机,在变形温度为950~1100℃,应变速率为0.001~1 s^(-1),真应变为0.7的条件下,对X12CrMoWVNbN钢进行了高温单向热压缩试验。通过不同条件下的高温流变曲线分析了变形温度和应变速率对试验钢热变形力学行为的影响。以Arrhenius方程为本构模型,建立了能够预测该钢流动应力的本构方程。基于动态材料模型和试验参数、结果,绘制了该钢不同应变量下的热加工图并结合图进行了组织分析。结果表明,流变峰值应力和稳态应力随温度降低或应变速率升高而升高;功率耗散系数随应变速率降低和变形温度的升高而增大;最优热加工区域功率耗散系数η的值都在0.4以上,且这些区域的变形组织晶粒均匀细小;0.3、0.4、0.5和0.6应变下的最优热加工区域都处于变形温度1050~1100℃、应变速率0.001~0.003 s^(-1)的范围。 展开更多

关键词 x12crmowvnbn钢 热压缩 本构方程 热加工图 热变形组织

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X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢的组织和高温力学性能 被引量：14

2

作者 殷凤仕 杨钢 +2 位作者 李茹 田丽倩 徐振 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第12期72-75,共4页

试验研究了X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢的显微组织和高温力学性能。结果表明:该钢经1075℃#1 h油冷淬火+570℃×4 h,空冷一次回火+720℃×2 h,空冷二次回火后的显微组织为典型的回火板条状马氏体组织,在原奥氏体晶界和板条界分布M... 试验研究了X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢的显微组织和高温力学性能。结果表明:该钢经1075℃#1 h油冷淬火+570℃×4 h,空冷一次回火+720℃×2 h,空冷二次回火后的显微组织为典型的回火板条状马氏体组织,在原奥氏体晶界和板条界分布M23C6型碳化物,在马氏体板条内分布有纳米尺寸的MX相,此外还有少量在淬火加热时未溶解的尺寸达到0.6μm的残余MX相;在500～650℃范围内抗拉强度和屈服强度随试验温度的升高而降低,伸长率和断面收缩率随试验温度的升高而升高;持久强度与Larson-Miller参数P=T(25+lg(tf))/1000之间符合抛物线关系。 展开更多

关键词 x12crmowvnbn10—1 1耐热钢 蠕变 持久强度

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冷却速度对X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢的力学性能影响 被引量：6

3

作者 杨钢 杨沐鑫 +1 位作者 王昌 刘新权 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第3期17-21,共5页

采用力学性能测试、金相分析以及TEM微观结构分析,研究了淬火和回火冷却速度对X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢力学性能的影响,并探讨了脆化机制,结果表明:在相同的回火工艺下,随淬火冷却速度的降低,强度降低,塑性变化不大,但冲击值增加,其主... 采用力学性能测试、金相分析以及TEM微观结构分析,研究了淬火和回火冷却速度对X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢力学性能的影响,并探讨了脆化机制,结果表明:在相同的回火工艺下,随淬火冷却速度的降低,强度降低,塑性变化不大,但冲击值增加,其主要原因是缓冷降低了马氏体基体的再结晶温度,导致基体的回复与再结晶程度增加;随回火冷却速度的降低,屈服强度略增加,抗拉强度、塑性变化不大,而冲击值下降,具有高温回火脆性的特征。 展开更多

关键词 冷却速度 x12crmowvnbn10-1-1耐热钢 力学性能 脆化机制

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X12CrMoWVNbN10-1-1铁素体耐热钢中的马氏体相变过程 被引量：5

4

作者 韩利战 顾剑锋 潘健生 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第1期11-15,共5页

通过膨胀试验研究了X12CrMoWVNbN10—1—1铁素体耐热钢在不同奥氏体化条件下的马氏体相变过程．结果表明：在温度1010～1200℃奥氏体化15min条件下，马氏体相变的开始温度点Ms与结束温度点Mf随着奥氏体化温度的增加而升高；在1070℃奥... 通过膨胀试验研究了X12CrMoWVNbN10—1—1铁素体耐热钢在不同奥氏体化条件下的马氏体相变过程．结果表明：在温度1010～1200℃奥氏体化15min条件下，马氏体相变的开始温度点Ms与结束温度点Mf随着奥氏体化温度的增加而升高；在1070℃奥氏体化时，Mf随奥氏体化时间的延长而升高，而在奥氏体化时间小于3h时，随着奥氏体化时间的增加，M5上升，在奥氏体化时间超过3h后，Ms稳定在460℃左右；根据膨胀曲线拟合得到在1070℃奥氏体化保温不同时间条件下的马氏体相变动力学方程． 展开更多

关键词 x12crmowvnbn10—1—1铁素体耐热钢 奥氏体化 马氏体相变

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X12CrMoWVNbN10-1-1钢超超临界蒸汽阀体铸件热处理工艺试验 被引量：3

5

作者 许冀鑫 林红 +1 位作者 魏建博 苏盛喜 《铸造技术》 CAS 北大核心 2013年第5期563-565,共3页

通过对GXl2CrMoWVNbN1O-1-1铸件的热处理工艺试验,测定了不同热处理工艺下材料的力学性能。结果表明,在1 100℃正火状态下,试样的强度随回火温度升高而下降,塑性和冲击功随回火温度的升高而上升。综合分析得到该钢优化的热处理工艺为1 ... 通过对GXl2CrMoWVNbN1O-1-1铸件的热处理工艺试验,测定了不同热处理工艺下材料的力学性能。结果表明,在1 100℃正火状态下,试样的强度随回火温度升高而下降,塑性和冲击功随回火温度的升高而上升。综合分析得到该钢优化的热处理工艺为1 100℃正火,740℃回火。 展开更多

关键词 热处理 耐热钢 x12crmowvnbn10-1-1 力学性能

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温度对X12CrMoWVNbN10-1-1钢组织及力学性能的影响 被引量：3

6

作者 刘越 郭浩 +1 位作者 马煜林 古金涛 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第7期946-950,共5页

对X12Cr Mo WVNb N10-1-1耐热钢进行了300-600℃之间的高温力学试验,利用OM,SEM与TEM观察分析各温度下材料的微观组织及断口形貌,研究了温度对材料组织及高温力学性能的影响.结果表明：随温度升高,300～400℃,析出的脆性M3C相的数量和... 对X12Cr Mo WVNb N10-1-1耐热钢进行了300-600℃之间的高温力学试验,利用OM,SEM与TEM观察分析各温度下材料的微观组织及断口形貌,研究了温度对材料组织及高温力学性能的影响.结果表明：随温度升高,300～400℃,析出的脆性M3C相的数量和尺寸不断增加,且出现偏聚,析出强化和形变强化作用逐渐增强,塑性变形中,脆性相M3C处更容易出现应力集中,裂纹的产生、扩展更快,更易断裂,材料的塑性随之下降.400-600℃,碳化物发生转变,M3C相快速重熔分解,M7C3及M23C6开始析出,使得析出相的数量和尺寸下降,强化作用减弱;同时,动态回复作用越来越强,材料的强度快速下降,塑性快速上升. 展开更多

关键词 x12crmowvnbn10-1-1钢 力学性能 显微组织 析出相 原位转变机制

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基于JMatPro软件的X12CrMoWVNbN10-1-1钢析出相热力学模拟和分析 被引量：3

7

作者 杨佳奇 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2021年第1期74-78,共5页

以火力发电用耐热钢X12CrMoWVNbN10-1-1钢(以下简称X12钢)为研究对象,利用JMatPro软件对其进行了平衡状态下的凝固、过冷奥氏体等温转变和连续冷却转变的模拟计算,并绘制了凝固相图、TTT曲线和CCT曲线.结合扫描电镜和透射电镜对热处理... 以火力发电用耐热钢X12CrMoWVNbN10-1-1钢(以下简称X12钢)为研究对象,利用JMatPro软件对其进行了平衡状态下的凝固、过冷奥氏体等温转变和连续冷却转变的模拟计算,并绘制了凝固相图、TTT曲线和CCT曲线.结合扫描电镜和透射电镜对热处理后基体中析出相进行观察和分析.研究结果表明:奥氏体化加热温度低于1192℃时,可避免X12钢室温下残留δ铁素体;奥氏体化冷却速度在550~700℃时大于10℃/min,可避免M_(6)C相形成;X12钢平衡相图中M_(23)C_(6)相在904℃析出、LAVES相在700℃析出、Z相在689℃析出;X12钢中的M_(7)C_(3)相和M_(3)C相是在550℃回火过程中析出的,随后转变为M_(23)C_(6)相. 展开更多

关键词 x12crmowvnbn10-1-1钢 JMatPro软件 析出相 TTT曲线 CCT曲线

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热处理对耐热钢X12CrMoWVNbN10-1-1力学性能的影响 被引量：3

8

作者 杨钢 刘军和 +2 位作者 宋玺玉 李许明 马凤春 《特殊钢》 北大核心 2010年第4期23-25,共3页

研究了淬火温度1025～1125℃+570℃4 h空冷+720℃2 h空冷和1050～1075℃淬火后二次回火温度680～780℃对马氏体耐热钢X12CrMoWVNbN10-1-1(%:0.11C、10.28Cr、0.77Ni、1.0Mo、0.96W、0.18V、0.04Nb、0.053N)力学性能的影响。结果表明,随... 研究了淬火温度1025～1125℃+570℃4 h空冷+720℃2 h空冷和1050～1075℃淬火后二次回火温度680～780℃对马氏体耐热钢X12CrMoWVNbN10-1-1(%:0.11C、10.28Cr、0.77Ni、1.0Mo、0.96W、0.18V、0.04Nb、0.053N)力学性能的影响。结果表明,随淬火温度的提高,钢的强度增加,塑性变化不大,但冲击韧性显著下降。随回火温度的提高,强度下降、塑性、韧性增加。该钢优化的热处理工艺为:1 050～1 075℃1～2 h油冷+570℃4 h空冷+715～725℃2 h空冷。 展开更多

关键词 热处理 x12crmowvnbn10—1—1耐热钢 力学性能

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X12CrMoWVNbN10-1-1钢的蠕变-疲劳交互作用及断裂机理

9

作者 畅旭兵 王勇 +1 位作者 林琳 纪冬梅 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期34-41,47,共9页

在620℃下对X12CrMoWVNbN10-1-1钢进行不同应力比(0.2~0.4)和保载时间(0.3~1.5 h)下的载荷控制的高位保载蠕变-疲劳试验,对其蠕变-疲劳交互作用及断裂机理进行了分析。结果表明:试验钢的蠕变-疲劳寿命与保载时间呈指数关系,保载时间越长... 在620℃下对X12CrMoWVNbN10-1-1钢进行不同应力比(0.2~0.4)和保载时间(0.3~1.5 h)下的载荷控制的高位保载蠕变-疲劳试验,对其蠕变-疲劳交互作用及断裂机理进行了分析。结果表明:试验钢的蠕变-疲劳寿命与保载时间呈指数关系,保载时间越长,应力比对蠕变-疲劳寿命的影响越小;从应变角度定义的蠕变-疲劳交互作用因子能够很好地反映稳定阶段的真应力-真应变迟滞回线与蠕变-疲劳寿命的相互作用;试验钢的蠕变-疲劳断裂模式为韧性断裂;当保载时间较短(0.3,0.5 h)时,疲劳损伤抑制蠕变损伤,损伤主要受循环中的疲劳载荷控制,断口中韧窝由疲劳主导作用下的晶界滑移变形引起;当保载时间较长(1.0,1.5 h)时,疲劳损伤促进蠕变损伤,损伤主要受与时间有关的蠕变载荷控制,断口中韧窝由夹杂物或第二相颗粒脱落所致。 展开更多

关键词 x12crmowvnbn10-1-1钢 蠕变-疲劳寿命 蠕变-疲劳交互作用 断口形貌

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基于应变能密度的X12CrMoWVNbN10-1-1钢的蠕变-疲劳寿命预测模型 被引量：1

10

作者 戴晨 纪冬梅 +3 位作者 陈家佳 吴臻茂 任建兴 朱全军 《动力工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期163-168,共6页

根据应力控制下对X12CrMoWVNbN10-1-1钢进行的蠕变-疲劳试验来验证基于应变能密度的蠕变-疲劳寿命预测模型,并对620℃下X12CrMoWVNbN10-1-1钢的弹性应变、塑性应变和蠕变应变进行分析。结果表明:在蠕变-疲劳交互作用下X12CrMoWVNbN10-1-... 根据应力控制下对X12CrMoWVNbN10-1-1钢进行的蠕变-疲劳试验来验证基于应变能密度的蠕变-疲劳寿命预测模型,并对620℃下X12CrMoWVNbN10-1-1钢的弹性应变、塑性应变和蠕变应变进行分析。结果表明:在蠕变-疲劳交互作用下X12CrMoWVNbN10-1-1钢的损伤过程包括3个阶段;一次循环稳定阶段的平均应变能密度与总应变能密度成反比,而总应变能密度与蠕变-疲劳寿命成正比,可选择稳定阶段应变能密度的表达式来预测蠕变-疲劳寿命;在应力控制下X12CrMoWVNbN10-1-1钢的短时保载蠕变-疲劳试验同样可以预测长时保载的蠕变-疲劳寿命,意味着基于应变能密度的蠕变-疲劳寿命预测模型对于X12CrMoWVNbN10-1-1钢也适用。 展开更多

关键词 蠕变-疲劳 寿命预测 应力控制 x12crmowvnbn10-1-1钢 应变能密度

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耐热钢表面TiAlCrN/NiCrAlY涂层的制备和热震性能 被引量：1

11

作者 张华煜 陈慧琴 尚小端 《热加工工艺》 北大核心 2019年第20期102-105,共4页

X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢因其优良的性能被用作超超临界蒸汽轮机转子和叶片材料,缺点是随着温度的升高,其性能迅速下降。采用真空电弧离子镀在该耐热钢表面沉积TiAlCrN/NiCrAlY涂层,研究了该涂层的表面形貌、截面形貌、成分和结合力,... X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢因其优良的性能被用作超超临界蒸汽轮机转子和叶片材料,缺点是随着温度的升高,其性能迅速下降。采用真空电弧离子镀在该耐热钢表面沉积TiAlCrN/NiCrAlY涂层,研究了该涂层的表面形貌、截面形貌、成分和结合力,同时还研究了该涂层在650℃条件下的热震性能。结果表明:使用真空电弧离子镀可制备厚度为8μm的致密TiAlCrN/NiCrAlY涂层,表面成分为Ti0.51Al0.17Cr0.16N0.15。涂层的临界开裂应力LC1为25N,涂层与基体剥离的临界载荷LC2大于60N。通过沉积TiAlCrN/NiCrAlY涂层可显著提高该耐热钢的抗热震性能。 展开更多

关键词 x12crmowvnbn10-1-1耐热钢 TiAlCrN涂层 热震 真空电弧离子镀

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重型燃气轮机轮盘材料X12CrMoWVNbN1011切削试验研究 被引量：1

12

作者 葛春新 李明超 +3 位作者 唐华军 孔啸 韩雷 陈明 《工具技术》 2013年第9期39-42,共4页

针对重型燃气轮机透平轮盘材料X12CrMoWVNbN1011切削性能进行试验研究。从刀具角度和切削加工参数两个方面开展轮盘材料切削加工中相关切削力和表面形貌变化特征研究,研究结论可为重型燃气轮机透平轮盘拉削工艺改进和拉刀国产化开发提... 针对重型燃气轮机透平轮盘材料X12CrMoWVNbN1011切削性能进行试验研究。从刀具角度和切削加工参数两个方面开展轮盘材料切削加工中相关切削力和表面形貌变化特征研究,研究结论可为重型燃气轮机透平轮盘拉削工艺改进和拉刀国产化开发提供试验依据。 展开更多

关键词 重型燃气轮机 切削性能 x12crmowvnbn1011 耐热钢

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X12CrMoWVNbN10-1-1钢δ铁素体析出规律研究 被引量：1

13

作者 王群娣 《大型铸锻件》 2012年第6期11-13,共3页

通过大量试验研究了X12CrMoWVNbN10-1-1钢δ铁素体的析出规律。试验结果表明:δ铁素体在1 100℃以下保温时析出并不明显,在1 100℃以上时,随着加热温度的提高将大量产生。尤其在1 150℃以上时,析出大量δ铁素体,严重降低钢的冲击韧性,... 通过大量试验研究了X12CrMoWVNbN10-1-1钢δ铁素体的析出规律。试验结果表明:δ铁素体在1 100℃以下保温时析出并不明显,在1 100℃以上时,随着加热温度的提高将大量产生。尤其在1 150℃以上时,析出大量δ铁素体,严重降低钢的冲击韧性,影响材料的力学性能。 展开更多

关键词 x12crmowvnbn10-1-1钢 Δ铁素体 析出

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X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢高温持久试样断裂原因分析

14

作者 许文文 李其 +2 位作者 李波 王承 秦江 《大型铸锻件》 2021年第5期60-62,共3页

采用光学显微镜和扫描电镜对X12CrMoWVNbN10-1-1钢的高温持久性能试样进行组织分析。结果表明,钢中粗化的M23C6促使蠕变孔洞形成,在外力作用下蠕变孔洞不断长大并连接,是导致试样断裂的根本原因。

关键词 x12crmowvnbn10-1-1钢 高温持久试样 第二相析出物 断裂原因

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X12CrMoWVNbN10—1—1钢高温裂纹扩展特性分析

15

作者 吴臻茂 纪冬梅 +1 位作者 张亚杰 朱月梅 《上海电力学院学报》 CAS 2017年第3期258-264,共7页

裂纹的萌生是汽轮机转子不可避免的问题,而裂纹的扩展对电厂运行产生极大的威胁.X12CrMoWVNbN10-1-1钢在火电领域应用广泛,针对X12CrMoWVNbN10-1-1转子钢高温下的裂纹扩展特性进行了分析:对X12CrMoWVNbN10-1-1钢在620℃下进行了疲劳裂... 裂纹的萌生是汽轮机转子不可避免的问题,而裂纹的扩展对电厂运行产生极大的威胁.X12CrMoWVNbN10-1-1钢在火电领域应用广泛,针对X12CrMoWVNbN10-1-1转子钢高温下的裂纹扩展特性进行了分析:对X12CrMoWVNbN10-1-1钢在620℃下进行了疲劳裂纹扩展试验,对载荷、应力比及频率等参数影响裂纹扩展的情况进行了研究,并结合Paris模型、Forman模型以及C*参数模型,研究了X12CrMoWVNbN10-1-1钢高温疲劳及蠕变-疲劳交互作用下的裂纹扩展速率模型.结果表明,X12CrMoWVNbN10-1-1钢高温疲劳裂纹扩展速率da/dN与载荷水平P及频率f呈正相关,与应力比R呈负相关;Paris公式和Forman公式适合描述X12CrMoWVNbN10-1-1钢高温疲劳裂纹扩展速率,C*参数适合描述其蠕变-疲劳裂纹扩展速率. 展开更多

关键词 x12crmowvnbn10-1-1钢 高温疲劳 蠕变-疲劳 裂纹扩展

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