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Effects of solution-aging treatment on microstructures and properties of Ti-55.06%Ni-0.3%Cr alloy
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作者 曾丽舟 罗兵辉 +3 位作者 李彬 柏振海 欧阳盛 范文丽 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2015年第6期1865-1871,共7页
The effects of solution-aging treatment on the microstructures, mechanical properties and internal friction of Ti- 55.06%Ni-0.3%Cr (mole fraction) alloy were investigated by means of tensile test, dynamic mechanical... The effects of solution-aging treatment on the microstructures, mechanical properties and internal friction of Ti- 55.06%Ni-0.3%Cr (mole fraction) alloy were investigated by means of tensile test, dynamic mechanical analysis (DMA) and spherical aberration electron microscopy (SAEM). The results show that the aged alloys with Cr3Ni2 phase always exhibit higher tensile strength and hardness than those of solution-treated alloy without Cr3Ni2 phase, and the aging peak temperature presents at 375 ℃. It is also found that the internal friction peak (tan 6) value decreases with increasing the frequency. There are two internal friction peaks corresponding to the B2(austenite)→R and R→M(martensite) transformations upon cooling, but only one corresponding to the reverse M→B2 transformation upon heating in both solution-treated and 375 ℃-aged alloys, due to the superposition of Mand R phase transformation. Besides, the position of internal friction peaks in the alloy after aging at 375 ℃ shifts to higher temperature. This is attributed to the decrease of Cr and Ni content, and the decline of lattice deformation and transformation resistance, all of which are related to the precipitation of Cr3Ni2 phase in the solution-aged alloys. 展开更多
关键词 ti-ni-cr alloy mechanical properties martensite transformation internal friction
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Ti-20Ni-15Cr钎料与纯钛的钎焊
2
作者 杨永福 艾建玲 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2002年第z1期419-421,共3页
采用Ti-20Ni-15Cr研究了钛材非真空钎焊工艺.分析了钎焊过程中钎料和钛基体之间的相互扩散或反应.钎焊时间对钎焊接头的强度具有重要影响.钎焊时间太短时,由于钎料刚刚熔化,钎料层和扩散区的组织还不均匀,因此接头强度较低;钎焊时间过长... 采用Ti-20Ni-15Cr研究了钛材非真空钎焊工艺.分析了钎焊过程中钎料和钛基体之间的相互扩散或反应.钎焊时间对钎焊接头的强度具有重要影响.钎焊时间太短时,由于钎料刚刚熔化,钎料层和扩散区的组织还不均匀,因此接头强度较低;钎焊时间过长时,钎缝中又会形成大量的脆性金属间化合物,接头强度趋于降低.因此既要保证钎料和钛基体之间进行必要的扩散或反应,同时要避免在钎缝中产生大量的脆性金属间化合物的产生. 展开更多
关键词 ti-ni-cr 焊接 钎料 钛材
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退火温度和应力-应变循环对Ti-Ni-Cr形状记忆合金超弹性的影响 被引量:17
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作者 王启 贺志荣 +1 位作者 王永善 杨军 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2010年第7期800-804,共5页
用拉伸实验研究了退火温度(θ_(an))和应力应变循环对Ti-50.8Ni-0.3Cr合金超弹性(SE)的影响.结果表明,随θ_(an)升高,应力诱发马氏体(M)相变的临界应力σM先降低后升高,随后趋于稳定,分别在450和600℃达到最小值(311 MPa)和最大值(583 M... 用拉伸实验研究了退火温度(θ_(an))和应力应变循环对Ti-50.8Ni-0.3Cr合金超弹性(SE)的影响.结果表明,随θ_(an)升高,应力诱发马氏体(M)相变的临界应力σM先降低后升高,随后趋于稳定,分别在450和600℃达到最小值(311 MPa)和最大值(583 MPa).残余应变在θ_(an)=350—590℃之间变化不大,始终保持在较低的水平;当θ_(an)高于590℃时,残余应变则急剧升高.随着应力-应变循环次数(N)增加,350和590℃退火态合金由部分非线性超弹性逐渐转变为完全非线性超弹性,而650℃退火态合金由部分非线性超弹性逐渐转变为线性超弹性.此外,随N增加,590和650℃退火态合金的能耗作用逐渐下降,并趋于稳定,而350℃退火态合金的能耗作用基本保持不变.要使Ti-50.8Ni-0.3Cr合金获得良好的SE,退火温度应低于再结晶温度. 展开更多
关键词 ti-ni-cr合金 形状记忆合金 退火温度 应力-应变循环 超弹性
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Cr掺杂对Ti-Ni形状记忆合金相变和循环形变特性的影响 被引量:13
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作者 杨军 贺志荣 +1 位作者 王芳 王永善 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2011年第2期157-162,共6页
使用示差扫描量热仪(DSC)和拉伸实验研究了Cr掺杂对550℃退火态Ti-50.8Ni(原了分数,%)形状记忆合金相变和循环形变特性的影响.结果表明,Ti-50.8Ni合金冷却/加热时发生B2→R→M/M→B2型可逆相变,掺杂0.3%Cr后所得Ti-50.8Ni-0.3Cr合金的... 使用示差扫描量热仪(DSC)和拉伸实验研究了Cr掺杂对550℃退火态Ti-50.8Ni(原了分数,%)形状记忆合金相变和循环形变特性的影响.结果表明,Ti-50.8Ni合金冷却/加热时发生B2→R→M/M→B2型可逆相变,掺杂0.3%Cr后所得Ti-50.8Ni-0.3Cr合金的相变类型为B2→R→M/M→R→B2,相变温度大幅度降低.室温下,Ti-50.8Ni和Ti-50.8Ni0.3Cr合金的相组成均为母相B2,前者呈现形状记忆效应,后者呈现超弹性.随循环变形次数n的增加,Ti-50.8Ni合金的特性由形状记忆效应演变为线性超弹性,合金的应力诱发马氏体临界应力和积累残余应变迅速增加;Ti-50.8Ni-0.3Cr合金的特性由非完全超弹性演变为完全超弹性,超弹性应力-应变曲线形态比较稳定.随n增加,Ti-50.8Ni合金的超弹性残余应变ε_r减小,超弹性应变恢复率η_s增加;Ti-50.8Ni-0.3Cr合金的ε_r和η_s则分别稳定在较低和较高水平,超弹性稳定. 展开更多
关键词 ti-ni合金 ti-ni-cr合金 形状记忆合金 相变 循环形变
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Ti-Ni-Co(Cr,V)超弹性合金的相变和形变特性 被引量:7
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作者 贺志荣 王芳 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第5期16-18,共3页
用示差扫描量热仪和拉伸试验对比研究了Ti-50.8Ni、Ti-49.8Ni-1.0Co、Ti-50.8Ni-0.5V和Ti-50.8Ni-0.3Cr(原子分数%)超弹性合金的相变和形变特性。结果表明,冷却加热时,400℃退火态Ti-50.8Ni-0.3Cr合金发生AR(A-母相,R-R相)一阶段可逆相... 用示差扫描量热仪和拉伸试验对比研究了Ti-50.8Ni、Ti-49.8Ni-1.0Co、Ti-50.8Ni-0.5V和Ti-50.8Ni-0.3Cr(原子分数%)超弹性合金的相变和形变特性。结果表明,冷却加热时,400℃退火态Ti-50.8Ni-0.3Cr合金发生AR(A-母相,R-R相)一阶段可逆相变,其余3合金发生ARM(M-马氏体)两阶段可逆相变。以Co取代Ni,以Cr、V取代Ti后,Ti-Ni合金的R、M相变温度和相变热降低,M相变热滞增加,R相变热滞变化不大。4种合金室温下皆显示超弹性,加入1.0%Co和0.5%V后,合金的超弹性应力分别减小了130MPa和85MPa,超弹性应变分别减小了1.8和2.4;加入0.3%Cr后,合金的超弹性应力增加了147MPa,超弹性应变减小了2.9;Co、Cr、V的加入使合金的应力-应变回线面积减小。 展开更多
关键词 ti-ni合金 ti-ni-Co合金 ti-ni-V合金 ti-ni-cr合金 超弹性合金 相变 形变
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添加Cr对Ti-Ni形状记忆合金相变和低温形变特性的影响 被引量:9
6
作者 杨军 贺志荣 王芳 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期426-431,共6页
用示差扫描量热仪和拉伸试验研究了添加Cr对形变退火态Ti-Ni形状记忆合金相变和低温形变特性的影响。结果表明,添加微量Cr后,Ti-Ni合金的R、马氏体(M)相变温度θR和θM大幅度降低,M相变热滞?θM增加,应力-应变曲线的平台应力σM显著提高... 用示差扫描量热仪和拉伸试验研究了添加Cr对形变退火态Ti-Ni形状记忆合金相变和低温形变特性的影响。结果表明,添加微量Cr后,Ti-Ni合金的R、马氏体(M)相变温度θR和θM大幅度降低,M相变热滞?θM增加,应力-应变曲线的平台应力σM显著提高,超弹性(SE)改善,塑性变差。添加微量Cr后,Ti-Ni合金的低温SE特性大幅改善。室温下,Ti-50.8Ni合金呈现形状记忆效应(SME)+SE,而Ti-50.8Ni-0.3Cr合金则呈现SE。退火温度也显著影响Ti-Ni合金的低温形变特性。在10℃变形时,400~500℃退火态Ti-50.8Ni合金呈现SME,550~650℃退火态Ti-50.8Ni合金呈现SME+SE,而400~650℃退火态Ti-50.8Ni-0.3Cr合金则持续呈现SE。 展开更多
关键词 ti-ni合金 ti-ni-cr合金 形状记忆合金:相变 形变
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固溶-时效处理对Ti-Ni-Cr形状记忆合金拉伸性能和显微组织的影响 被引量:6
7
作者 王启 贺志荣 邵大伟 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2012年第7期1191-1195,共5页
用拉伸试验和透射电子显微镜研究了固溶时效处理对Ti-50.8Ni-0.3Cr形状记忆合金拉伸性能和显微组织的影响。800℃固溶淬火态合金的塑性优于时效态。随时效时间tag延长,300和400℃时效态合金的抗拉强度Rm300和Rm400先急剧增大后趋于稳定。
关键词 ti-ni-cr合金 形状记忆合金 时效 拉伸性能 显微组织
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添加Cr对Ti-Ni形状记忆合金氧化行为和相变特性的影响 被引量:3
8
作者 杨军 贺志荣 +1 位作者 王芳 王永善 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第2期43-47,共5页
研究了添加Cr对形变退火态Ti-50.8Ni形状记忆合金氧化行为及组织和相变特性的影响。结果表明,添加微量Cr后,Ti-Ni合金的再结晶温度和抗氧化能力有所降低,相变热滞增加,相变温度大幅度降低。随退火温度升高,Ti-50.8Ni合金冷却/加热时的... 研究了添加Cr对形变退火态Ti-50.8Ni形状记忆合金氧化行为及组织和相变特性的影响。结果表明,添加微量Cr后,Ti-Ni合金的再结晶温度和抗氧化能力有所降低,相变热滞增加,相变温度大幅度降低。随退火温度升高,Ti-50.8Ni合金冷却/加热时的相变类型发生由A→R→M/M→R→A型向A→R→M/M→A型再向A→M/M→A型转变(A-母相,R-R相,M-马氏体),Ti-50.8Ni-0.3Cr的相变类型发生由A→R/R→A型向A→R→M/M→R→A型再向A→R→M/M→A型再向A→M/M→A型转变。随退火温度升高,二合金的R相变温度和M相变热滞降低,M相变温度升高,R相变热滞变化不大,保持在4℃左右。 展开更多
关键词 ti-ni合金 ti-ni-cr合金 形状记忆合金 相变 组织
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退火和变形温度对Ti-Ni-Cr形状记忆合金弹簧低温超弹性的影响
9
作者 张永宏 贺志荣 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期92-99,共8页
利用拉伸试验研究了350~800℃退火态Ti-50.8Ni-0.3Cr合金弹簧在-20~20℃温度范围变形时的低温超弹性。结果表明,在350~800℃温度范围退火时,随退火温度升高,该合金弹簧对外输出应力先降低再升高,而后趋于稳定。在-20~20℃温度范围变形时... 利用拉伸试验研究了350~800℃退火态Ti-50.8Ni-0.3Cr合金弹簧在-20~20℃温度范围变形时的低温超弹性。结果表明,在350~800℃温度范围退火时,随退火温度升高,该合金弹簧对外输出应力先降低再升高,而后趋于稳定。在-20~20℃温度范围变形时,随变形温度升高,该合金弹簧对外输出应力增大。要使该合金弹簧在-20℃下获得残余应变较小的超弹性,可对其进行350~400℃或550~800℃退火处理;要使该合金弹簧在-10~20℃下获得残余应变较小的超弹性,可对其进行350~500℃退火处理;要使该合金弹簧在-20~20℃下获得较大的能耗,可对其进行450~800℃退火处理。随退火温度升高,该合金弹簧的应变恢复率降低;随应力-应变循环次数增加,该合金弹簧的应变恢复率先降低后趋于稳定。预循环训练能明显提高该合金弹簧应变恢复率的稳定性。 展开更多
关键词 ti-ni-cr合金 形状记忆合金 弹簧 超弹性 退火温度 变形温度
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基于神经网络的Ti-Ni-Cr形状记忆合金超弹性研究 被引量:4
10
作者 罗娜 张永选 《铸造技术》 CAS 北大核心 2013年第9期1127-1129,共3页
研究了不同退火温度和应力—应变循环次数对Ti-Ni-Cr形状记忆合金超弹性的影响。通过实验,采集了在退火温度和应力—应变循环次数共同作用下的Ti-Ni-Cr合金的残余应变和能耗值,采用BP神经网络方法,对其进行了分析预测。预测结果表明,使... 研究了不同退火温度和应力—应变循环次数对Ti-Ni-Cr形状记忆合金超弹性的影响。通过实验,采集了在退火温度和应力—应变循环次数共同作用下的Ti-Ni-Cr合金的残余应变和能耗值,采用BP神经网络方法,对其进行了分析预测。预测结果表明,使用BP神经网络方法,能够很好的预测Ti-Ni-Cr合金的超弹性。 展开更多
关键词 ti-ni-cr形状记忆合金 超弹性 BP神经网络 退火温度 应力-应变循环
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口腔医用镍钛/镍铬合金表面氮化钛薄膜对细菌粘附的影响 被引量:5
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作者 马昕 余占海 +2 位作者 陈光 殷丽华 薄磊 《口腔医学研究》 CAS CSCD 北大核心 2010年第5期636-639,共4页
目的:通过研究口腔医用合金材料表面氮化前后细菌粘附量的变化。为表面氮化技术在口腔金属材料上的应用提供理论基础。方法:采用过滤弧离子镀技术在镍钛合金和镍铬合金试样表面沉积氮化钛薄膜,将两种改性前后的金属试样分别浸泡于白色... 目的:通过研究口腔医用合金材料表面氮化前后细菌粘附量的变化。为表面氮化技术在口腔金属材料上的应用提供理论基础。方法:采用过滤弧离子镀技术在镍钛合金和镍铬合金试样表面沉积氮化钛薄膜,将两种改性前后的金属试样分别浸泡于白色念珠菌和变形链球菌液中孵育一定时间后。用菌落形成单位计数法统计分析各组细菌粘附量及荧光显微镜镜下直接计数检测材料表面活菌粘附量。结果:两种口腔合金材料表面氮化改性后细菌粘附量均明显减少,差别具有统计学意义。结论:镍钛和镍铬合金表面氮化改性后能抑制细菌在其上粘附。 展开更多
关键词 镍钛合金 镍铬合金 表面氮化 细菌粘附
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海砂矿与红土镍矿还原生产钒钛镍铬合金试验 被引量:4
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作者 徐洪军 沈朋飞 +3 位作者 周和敏 张俊 曾智中 聂志斌 《中国冶金》 CAS 北大核心 2020年第6期24-29,共6页
通过研究东南亚地区廉价含钒钛海砂矿和含镍铬红土镍矿的复合配矿、冷固结球团制备及直接还原工艺,解决直接还原法生产高强度耐腐蚀钢筋用钒钛镍铬合金关键技术难点,实现低成本生产高强度耐腐蚀钢筋,在一定程度上缓解中国资源短缺问题... 通过研究东南亚地区廉价含钒钛海砂矿和含镍铬红土镍矿的复合配矿、冷固结球团制备及直接还原工艺,解决直接还原法生产高强度耐腐蚀钢筋用钒钛镍铬合金关键技术难点,实现低成本生产高强度耐腐蚀钢筋,在一定程度上缓解中国资源短缺问题。对多种原料配比、碱度及还原制度下金属化率和钒钛镍铬合金成分进行分析,结果表明,在C∶O=1.5、配矿碱度R=1.2、1300~1350℃温度下还原30 min,球团的金属化率达到90%以上;R=1.2与R=0.8的金属化率相比,R=1.2的金属化率略高;相同条件下,当温度提高到1550℃时,能够完全实现渣铁分离,获得形貌完整的粒铁;海砂矿∶红土镍矿=70∶30或50∶50、R=1.2、1450℃温度下还原和熔分45 min产出的含钒钛镍铬合金成分为w(Ni)=0.53%~1.24%,w(Cr)=0.30%~0.52%,w(V)=0.35%~0.24%,w(Ti)=0.28%,适用于低成本生产高强度的耐腐蚀钢筋。 展开更多
关键词 海砂矿 红土镍矿 高强度耐蚀钢筋 钒钛镍铬合金 金属化率
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热处理对添加少量Cr、Fe的Ti-Ni合金组织和力学性能的影响 被引量:1
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作者 欧阳盛 罗兵辉 +3 位作者 李彬 高阳 曾丽舟 范文丽 《粉末冶金材料科学与工程》 北大核心 2017年第2期169-176,共8页
采用真空熔炼法制备Ti_(45)Ni_(55)Cr_(0.3)和Ti_(45)Ni_(52)Fe_3合金(元素含量为摩尔分数)铸锭,对其进行均匀化处理以及850℃/1 h固溶和水淬后,分别采用3种不同的工艺进行热处理:1)850℃/1 h固溶,2)375℃/1 h时效,3)25%冷轧+375℃/1 h... 采用真空熔炼法制备Ti_(45)Ni_(55)Cr_(0.3)和Ti_(45)Ni_(52)Fe_3合金(元素含量为摩尔分数)铸锭,对其进行均匀化处理以及850℃/1 h固溶和水淬后,分别采用3种不同的工艺进行热处理:1)850℃/1 h固溶,2)375℃/1 h时效,3)25%冷轧+375℃/1 h退火,研究热处理工艺对合金的相变特性、力学性能、内耗性能和微观组织的影响。结果表明,Ti_(45)Ni_(55)Cr_(0.3)和Ti_(45)Ni_(52)Fe_3合金的基体均由B2与R相组成;Ti_(45)Ni_(55)Cr_(0.3)合金经过375℃/1 h时效或25%冷轧+375℃/1 h退火处理后,析出Cr3Ni2粒子,时效后抗拉强度为1 385 MPa,时效升温过程的峰值内耗达到0.53;Ti_(45)Ni_(52)Fe_3合金经过25%冷轧+375℃/1 h退火后析出Ti3Ni4相,抗拉强度为770 MPa;与其它热处理工艺的升温过程相比,Ti_(45)Ni_(52)Fe_3合金的时效升温过程峰值内耗最高,达到0.158;降温过程中,Ti_(45)Ni_(55)Cr_(0.3)合金在时效降温过程中发生B2→R→M相变,退火的降温过程中发生B2?R相变,而Ti_(45)Ni_(52)Fe_3合金在退火的降温过程中发生B2→R→M相变。 展开更多
关键词 ti45ni55cr0.3合金 ti45ni52Fe3合金 力学性能 马氏体相变 内耗
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退火对窄热滞Ti-Ni-Cu-Cr形状记忆合金组织和拉伸性能的影响 被引量:5
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作者 杜雨青 贺志荣 +2 位作者 王芳 冯辉 刘康凯 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第9期30-35,共6页
在Ti-Ni合金中添加Cu、Cr得到热滞较小的Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr形状记忆合金,用示差扫描量热仪、光学显微镜和拉伸实验研究退火温度(Tan)对Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr合金相变行为、显微组织和拉伸性能的影响。结果表明:350-700℃退火态Ti-45Ni-5... 在Ti-Ni合金中添加Cu、Cr得到热滞较小的Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr形状记忆合金,用示差扫描量热仪、光学显微镜和拉伸实验研究退火温度(Tan)对Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr合金相变行为、显微组织和拉伸性能的影响。结果表明:350-700℃退火态Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr合金冷却/加热时发生A→M/M→A(A-母相,Cs Cl型结构;M-马氏体,单斜结构)型相变,合金的相变热滞较窄;350-550℃退火态合金处于回复阶段,组织呈纤维状;600-700℃退火态合金处于晶粒长大阶段,组织呈等轴状;合金的再结晶温度在550-600℃之间;随退火温度升高,合金的马氏体再取向应力σM、抗拉强度和伸长率先升高后降低,400-500℃退火态合金的σM和抗拉强度最大,650℃退火态合金的塑性最好。 展开更多
关键词 ti-ni-Cu-cr合金 形状记忆合金 退火 相变 拉伸性能
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新型钒基新能源汽车电池负极合金的制备与性能研究 被引量:4
15
作者 冯竞祥 罗瑜清 曹立祥 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2021年第3期94-98,共5页
采用自蔓延高温合成法制备了添加不同含量合金元素Al或Cr的新型钒基新能源汽车电池负极合金V65Ti20Ni15,并进行了显微组织、电化学循环稳定性和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,合金元素Al或Cr,有助于改善合金内部组织,提高合金的电... 采用自蔓延高温合成法制备了添加不同含量合金元素Al或Cr的新型钒基新能源汽车电池负极合金V65Ti20Ni15,并进行了显微组织、电化学循环稳定性和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,合金元素Al或Cr,有助于改善合金内部组织,提高合金的电化学循环稳定性和耐腐蚀性能;复合添加合金元素Cr和Al的V59Ti20Ni15Al3Cr3合金的电化学循环稳定性和耐腐蚀性能最佳。与不添加合金元素的V65Ti20Ni15合金相比,复合添加合金元素Cr和Al的V59Ti20Ni15Al3Cr3合金的充放电循环50次后放电容量衰减率从85%减小到23%、腐蚀电位正移692 mV,合金的电化学循环稳定性和耐腐蚀性能得到显著提高。 展开更多
关键词 钒基汽车电池负极合金 V59ti20ni15Al3cr3 自蔓延高温合成 电化学循环稳定性 耐腐蚀性能
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数控机床主轴的多元复合涂层改性研究 被引量:3
16
作者 吴慧媛 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第16期165-167,共3页
采用低温超音速火焰喷涂方法,实现了40Cr数控机床主轴的Ti-Ni-Cu-Cr-Y多元复合涂层制备,并对涂层进行了表面硬度测试、磨损试验、抗高温氧化试验和抗震性试验的对比和分析。结果表明,与未处理试样相比,低温超音速火焰喷涂Ti-Ni-Cu-Cr-Y... 采用低温超音速火焰喷涂方法,实现了40Cr数控机床主轴的Ti-Ni-Cu-Cr-Y多元复合涂层制备,并对涂层进行了表面硬度测试、磨损试验、抗高温氧化试验和抗震性试验的对比和分析。结果表明,与未处理试样相比,低温超音速火焰喷涂Ti-Ni-Cu-Cr-Y多元复合涂层,明显提高了40Cr数控机床主轴的表面硬度、耐磨性、抗高温氧化性和抗震性。其中,表面硬度增加了69%,磨损体积减少了64%,300℃×96 h高温氧化后的单位面积质量增重减小了90%,阻尼本领提高了203%。 展开更多
关键词 数控机床主轴 多元复合涂层 低温超音速火焰喷涂 改性 ti-ni-Cu-cr-Y
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Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr与Ti-45Ni-5Cu形状记忆合金的相变和形变行为对比
17
作者 贺志荣 张伟 +1 位作者 张坤刚 杜雨青 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期61-68,共8页
为了开发相变热滞窄、形状记忆性能良好的Ti-Ni基多元形状记忆合金,采用示差扫描量热仪和拉伸试验对比研究了退火态Ti-45Ni-5Cu和Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr形状记忆合金的相变行为、拉伸性能和形状记忆行为。结果表明:350~700℃退火态Ti-45Ni-... 为了开发相变热滞窄、形状记忆性能良好的Ti-Ni基多元形状记忆合金,采用示差扫描量热仪和拉伸试验对比研究了退火态Ti-45Ni-5Cu和Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr形状记忆合金的相变行为、拉伸性能和形状记忆行为。结果表明:350~700℃退火态Ti-45Ni-5Cu和Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr合金冷却、加热时的相变类型相同,皆为B2■ΔB19′(B2-母相,CsCl型结构;B19′-马氏体,单斜结构);室温下,两种合金的拉伸曲线特征类似,皆呈现形状记忆效应(SME);随变形温度升高,两种合金均发生SME→SE(超弹性)转变。与Ti-45Ni-5Cu合金相比,Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr合金的马氏体相变温度较低,相变热滞较窄,抗拉强度较低,伸长率较高,形状记忆平台应力较高,SME→SE转变温度较低。350~700℃退火态Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr合金在60℃变形时SE较优。650℃退火态Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr合金的塑性最好,伸长率达67.6%。 展开更多
关键词 ti-ni-Cu-cr合金 ti-ni-Cu合金 形状记忆合金 相变 形变
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Ti-50.8Ni-0.3Cr超弹性合金的相变与形变特性 被引量:20
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作者 贺志荣 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第9期1076-1080,共5页
用示差扫描量热仪、X射线衍射仪、拉伸实验和循环实验研究了退火温度、形变温度和应力-应变循环对Ti-50.8Ni- 0.3Cr超弹性(SE)合金丝和弹簧相变、形变及应力循环特性的影响.350—600℃退火态Ti-50.8Ni-0.3Cr合金室温下呈SE特性,室温组... 用示差扫描量热仪、X射线衍射仪、拉伸实验和循环实验研究了退火温度、形变温度和应力-应变循环对Ti-50.8Ni- 0.3Cr超弹性(SE)合金丝和弹簧相变、形变及应力循环特性的影响.350—600℃退火态Ti-50.8Ni-0.3Cr合金室温下呈SE特性,室温组织由母相B2和TiNi_3组成.退火温度显著影响合金的相变类型,随退火温度升高,合金的马氏体相变温度升高,R相变温度先升高后降低,应力诱发马氏体应力先降低后升高;随形变温度的升高,SE弹簧的应力诱发马氏体切应力增加;随应力循环次数增加,SE弹簧的应变恢复率先快速衰减后趋于稳定.预循环训练可增加弹簧SE特性的稳定性.要使该合金弹簧具有良好的SE特性,退火温度应为400—550℃,使用温度应在室温以上. 展开更多
关键词 ti-50.8ni-0.3cr合金 超弹性合金 形状记忆合金 相变 形变
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新能源汽车零部件用镁合金的改性研究 被引量:5
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作者 周李洪 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第14期117-119,共3页
制备了新能源汽车零部件储氢电池用Mg2Ni和Mg1.7Al0.2Ti0.1Ni0.8Cr0.2镁合金,并进行了显微组织、物相组成、充放电性能和耐腐蚀性能的测试。结果表明,与未添加合金元素的Mg2Ni合金相比,Mg1.7Al0.2Ti0.1Ni0.8Cr0.2合金的放电容量最大值从... 制备了新能源汽车零部件储氢电池用Mg2Ni和Mg1.7Al0.2Ti0.1Ni0.8Cr0.2镁合金,并进行了显微组织、物相组成、充放电性能和耐腐蚀性能的测试。结果表明,与未添加合金元素的Mg2Ni合金相比,Mg1.7Al0.2Ti0.1Ni0.8Cr0.2合金的放电容量最大值从126 m Ah/g增加至768 m Ah/g;20次充放电循环后放电容量的衰减率下降78.44%,腐蚀电位正移251m V,Mg1.7Al0.2Ti0.1Ni0.8Cr0.2合金的充放电性和耐腐蚀性得到显著提高。 展开更多
关键词 镁合金 Mg1.7Al0.2ti0.1ni0.8cr0.2合金 新能源汽车零部件 充放电性 耐腐蚀性
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