大规格TC4钛合金丝材直径对固溶时效显微组织和力学性能的影响 被引量：20

1

作者 张志强 董利民 +2 位作者 关少轩 刘羽寅 杨锐 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第B10期107-112,共6页

对2种直径的大规格TC4钛合金丝材进行相同制度的固溶时效热处理,并对热处理后的试样进行显微组织和力学性能的对比研究。对显微组织变化细节进行观察分析,并对提高大规格TC4钛合金丝材力学性能的工艺措施进行探讨。结果表明:直径对大规... 对2种直径的大规格TC4钛合金丝材进行相同制度的固溶时效热处理,并对热处理后的试样进行显微组织和力学性能的对比研究。对显微组织变化细节进行观察分析,并对提高大规格TC4钛合金丝材力学性能的工艺措施进行探讨。结果表明:直径对大规格TC4钛合金丝材的显微组织有明显的影响,进而对室温力学性能产生影响。 展开更多

关键词 tc16钛合金 冷镦 热镦:显微组织 性能

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淬火温度对TC16钛合金显微组织及变形行为的影响 被引量：18

2

作者 张志强 董利民 +3 位作者 杨洋 关少轩 刘羽寅 杨锐 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2011年第10期1257-1262,共6页

采用XRD,SEM和TEM研究了TC16钛合金在700—900℃固溶后淬火的显微组织和相组成,以及淬火温度对拉伸性能的影响.结果表明,在700和750℃淬火,TC16钛合金由初生α相、亚稳β相和微量ω相组成;随着淬火温度的升高,合金出现了β→α″的马氏... 采用XRD,SEM和TEM研究了TC16钛合金在700—900℃固溶后淬火的显微组织和相组成,以及淬火温度对拉伸性能的影响.结果表明,在700和750℃淬火,TC16钛合金由初生α相、亚稳β相和微量ω相组成;随着淬火温度的升高,合金出现了β→α″的马氏体相变;从β单相区淬火,合金由α″马氏体组成.拉伸实验表明,拉伸过程中亚隐组织试样出现应力诱发α″马氏体相转变,导致屈服强度降低. 展开更多

关键词 tc16钛合金 显微组织 相结构 应力诱发马氏体

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TC16钛合金不同退火制度的显微组织研究 被引量：10

3

作者 马琴琴 郑为为 李兴无 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期19-22,共4页

对TC16钛合金棒材各种退火制度下的显微组织进行了X射线及显微组织分析。结果表明:不同温度、保温时间及冷却条件下退火后的合金均由α+β两相组成。α+β两相区退火时,组织为片状α和等轴α分布在β基体上。随退火温度升高,α相等轴化... 对TC16钛合金棒材各种退火制度下的显微组织进行了X射线及显微组织分析。结果表明:不同温度、保温时间及冷却条件下退火后的合金均由α+β两相组成。α+β两相区退火时,组织为片状α和等轴α分布在β基体上。随退火温度升高,α相等轴化程度提高,α晶粒尺寸明显增大;随退火保温时间延长,等轴α含量增加且晶粒尺寸增大;空冷条件下,组织中片状α和等轴α更细小。β单相区退火时,组织为粗大的β晶粒内分布着不同取向α片域,α片间为β中间层,原始β晶粒的晶界为α。 展开更多

关键词 tc16钛合金 退火 显微组织

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置氢TC16钛合金室温变形行为 被引量：7

4

作者 孙中刚 陈国清 +3 位作者 周文龙 王耀奇 侯红亮 李志强 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2011年第2期357-361,共5页

应用准静态、动态压缩等试验研究TC16钛合金的室温变形行为;利用OM、XRD等手段分析置氢后合金的显微组织和相演变。结果表明:氢降低了合金的相变点,促进了亚稳β相的生成。静态压缩时,随着变形速度和氢含量的增加,合金的变形极限先降低... 应用准静态、动态压缩等试验研究TC16钛合金的室温变形行为;利用OM、XRD等手段分析置氢后合金的显微组织和相演变。结果表明:氢降低了合金的相变点,促进了亚稳β相的生成。静态压缩时,随着变形速度和氢含量的增加,合金的变形极限先降低后增加。氢含量为0.6%(质量分数)、变形速度为100mm/min时,合金变形能力已经达到甚至超过原始合金,流变应力较原始下降200MPa。动态变形时,材料发生明显动态软化,流变应力表现出高温变形特征。 展开更多

关键词 tc16钛合金 室温变形

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TC16钛合金航空紧固件冷镦成形实验研究 被引量：7

5

作者 杨万博 霍元明 +5 位作者 何涛 胡玉佳 沈梦蓝 霍存龙 刘克然 贾昌远 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第10期7-12,共6页

通过TC16钛合金紧固件冷镦成形实验,比较分析了不同变形量和不同工位冷镦后紧固件的表面成形质量与内部微观组织分布,并采用显微硬度计测试了紧固件的显微硬度。实验结果表明:紧固件头部压缩变形量为3 mm时,紧固件表面光洁,表面无明显... 通过TC16钛合金紧固件冷镦成形实验,比较分析了不同变形量和不同工位冷镦后紧固件的表面成形质量与内部微观组织分布,并采用显微硬度计测试了紧固件的显微硬度。实验结果表明:紧固件头部压缩变形量为3 mm时,紧固件表面光洁,表面无明显损伤缺陷;紧固件头部压缩变形量为5 mm时,紧固件头部出现褶皱、飞边和裂纹。一次成形的紧固件宏观表面无明显缺陷,但微观上出现微孔洞和微裂纹,硬度显著提高,但分布不均匀,剪切带区微观组织最密且呈纤维状,硬度最大,平均值达到了344.98 HV0.2;然后是变形居中区,平均值是301.14 HV0.2;最小变形区硬度最小,平均值是290.88 HV0.2。2工位成形的紧固件微观组织均匀,硬度提高小于1工位,但是分布较均匀,剪切区硬度为316.66 HV0.2,变形居中区硬度为303.28 HV0.2,最小变形区硬度为289.1 HV0.2。3个区域硬度差值小,力学性能更加稳定。 展开更多

关键词 tc16钛合金 冷镦 微观组织 显微硬度

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航空航天紧固件用TC16钛合金在冷压缩过程中的组织演变 被引量：7

6

作者 杨万博 霍元明 +3 位作者 何涛 薛勇 胡玉佳 沈梦蓝 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2022年第2期386-391,共6页

为了解钛合金在冷压缩过程中的变形机理和微观组织演变,使用Gleeble 3800热模拟试验机进行冷压缩试验。在冷压缩试验中,通过不同应变(0.2、0.4、0.6、0.8和1.0)和不同应变率(0.1、1.0和10.0 s^(-1)),来研究应变和应变率对钛合金冷变形... 为了解钛合金在冷压缩过程中的变形机理和微观组织演变,使用Gleeble 3800热模拟试验机进行冷压缩试验。在冷压缩试验中,通过不同应变(0.2、0.4、0.6、0.8和1.0)和不同应变率(0.1、1.0和10.0 s^(-1)),来研究应变和应变率对钛合金冷变形中微观组织演变的影响。结果表明,较大的真应变和较高的应变率容易使材料内部产生局部晶粒粗化和绝热剪切带。真应变应选择在0.2~0.6的范围内。1.0 s^(-1)的应变速率下,组织均匀且晶粒细小,适合冷变形。在冷变形过程中观察到的变形软化主要是由在较大的真应变和应变速率下产生的绝热温升和局部晶粒粗化引起的。 展开更多

关键词 tc16钛合金 微观组织演变 冷压缩变形

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冷却速率对TC16钛合金显微组织和力学性能的影响 被引量：7

7

作者 张志强 董利民 +3 位作者 胡明 雷晓飞 杨洋 杨锐 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第7期1391-1398,共8页

利用XRD、SEM、TEM和力学试验机等手段分析不同冷却速率的TC16钛合金试样的相组成、显微组织和力学性能,并分析冷却速率对TC16钛合金显微组织和力学性能的影响.结果表明:TC16钛合金经800℃保温处理后,水淬和空冷试样均由α相、α″马氏... 利用XRD、SEM、TEM和力学试验机等手段分析不同冷却速率的TC16钛合金试样的相组成、显微组织和力学性能,并分析冷却速率对TC16钛合金显微组织和力学性能的影响.结果表明:TC16钛合金经800℃保温处理后,水淬和空冷试样均由α相、α″马氏体、ω相和β相组成,炉冷试样仅由α相和β相组成;水淬和空冷试样中的初生α相体积分数和晶粒尺寸都相近,均比炉冷试样的小.水淬和空冷试样的单向拉伸曲线上,出现双屈服现象;随着冷却速率的降低,TC16钛合金的屈服强度提高;水淬和空冷试样的抗拉强度相近,高于炉冷试样的;3种冷却速度试样的伸长率和断面收缩率相近,都具有优异的室温塑性. 展开更多

关键词 tc16钛合金 冷却速率 显微组织 力学性能 循环拉伸

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TC16钛合金的高温塑性变形行为研究 被引量：5

8

作者 潘光永 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2017年第8期907-911,共5页

针对TC16钛合金,进行等温恒应变速率高温压缩变形试验,研究该合金在700~950℃,应变速率为1~10s^(-1)条件下的应力-应变及组织演变,通过应力-应变曲线建立了合金的流变应力方程,并利用其应变硬化率θ与应变ε的θ-ε曲线确定其发生动态... 针对TC16钛合金,进行等温恒应变速率高温压缩变形试验,研究该合金在700~950℃,应变速率为1~10s^(-1)条件下的应力-应变及组织演变,通过应力-应变曲线建立了合金的流变应力方程,并利用其应变硬化率θ与应变ε的θ-ε曲线确定其发生动态再结晶的临界应变ε_c。结果表明,当应变速率一定时,流变应力在700~850℃温度区间变形时比850~950℃变形时的递减幅度大;当合金变形量达到50%时,在较高应变速率(如6)ε=10s^(-1))下变形,可使组织中的再结晶晶粒尺寸进一步细化。 展开更多

关键词 tc16钛合金 流变应力 显微组织 动态再结晶

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有限元模拟TC16合金镦制六角螺栓的头部变形行为 被引量：4

9

作者 胡明 董利民 +4 位作者 张志强 巴宏波 王海忠 沙玉辉 杨锐 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2017年第S1期61-66,共6页

为研究TC16钛合金镦制六角头螺栓的变形行为,采用MSC.Marc有限元模拟软件,模拟了不同变形条件下TC16钛合金丝材镦制六角头螺栓时的头部变形行为。研究结果表明,摩擦系数对变形程度分布和变形温度分布的影响较大;变形初始温度对变形程度... 为研究TC16钛合金镦制六角头螺栓的变形行为,采用MSC.Marc有限元模拟软件,模拟了不同变形条件下TC16钛合金丝材镦制六角头螺栓时的头部变形行为。研究结果表明,摩擦系数对变形程度分布和变形温度分布的影响较大;变形初始温度对变形程度分布的影响较小,但对因材料变形导致的热温升影响较大。摩擦系数较小,容易充型不满,摩擦系数较大,容易产生飞边。摩擦系数为0.1时,有利于六角头的成型,得到的产品形状较好。将模拟结果与实况条件下镦制的六角头螺栓变形结果进行了对比,发现两者之间可以较好地吻合。 展开更多

关键词 tc16钛合金 镦制螺栓 有限元模拟

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冷却方式对TC16钛合金丝材组织与力学性能的影响 被引量：4

10

作者 李峰丽 张明玉 +3 位作者 于成泉 岳旭 同晓乐 张亚峰 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第11期57-65,共9页

首先分别对在单相区(880℃)和两相区(840℃)加热保温2 h后的TC16钛合金丝材进行3种不同方式的冷却处理(水冷、空冷、炉冷),随后采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射、拉伸性能测试以及冲击性能测试等研究了该合金经不同方式冷却处理后... 首先分别对在单相区(880℃)和两相区(840℃)加热保温2 h后的TC16钛合金丝材进行3种不同方式的冷却处理(水冷、空冷、炉冷),随后采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射、拉伸性能测试以及冲击性能测试等研究了该合金经不同方式冷却处理后的组织和力学性能。结果表明:当加热温度位于两相区时(840℃),合金的组织由等轴α相构成,当加热温度位于单相区时(880℃),组织中等轴α相完全消失,并出现β晶粒。3种冷却方式中,经空冷处理后,合金的强度最高,水冷次之,炉冷最低,而冲击性能与强度相反,在塑性方面,经水冷处理后,合金的塑性最佳,炉冷次之,空冷最差。合金在两相区加热保温2 h后以不同方式冷却处理后,拉伸和冲击断口微观形貌均以韧窝和解理面为主,其中炉冷试样的冲击断口形貌中具有较多二次裂纹,经单相区加热后,空冷试样的拉伸和冲击断口形貌产生较大变化,出现结晶状和河流状形貌。 展开更多

关键词 tc16钛合金 冷却方式 微观组织 力学性能

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固溶温度对TC16钛合金显微组织与冲击韧性的影响

11

作者 张明玉 张天蔚 岳旭 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第12期25-30,共6页

分别在两相区温度(840,860℃)与单相区温度(880℃)下对TC16钛合金进行2 h固溶处理,再进行560℃×8 h时效处理,研究了固溶温度对固溶态和时效态合金显微组织、物相组成和冲击韧性的影响。结果表明:经固溶处理后TC16钛合金组织主要由... 分别在两相区温度(840,860℃)与单相区温度(880℃)下对TC16钛合金进行2 h固溶处理,再进行560℃×8 h时效处理,研究了固溶温度对固溶态和时效态合金显微组织、物相组成和冲击韧性的影响。结果表明:经固溶处理后TC16钛合金组织主要由α相与α"相组成,再经时效处理后,主要由α相和β相组成;固溶温度的升高使固溶态合金中的初生α相含量降低,等轴化程度增加,针状α相和α"相含量增加,当固溶温度升高到880℃时,初生α相完全消失;再经时效处理后,组织中形成大量针状次生α相,且次生α相含量随固溶温度的升高而增加,而初生α相含量和尺寸与固溶态相比无明显变化。随着固溶温度的升高,固溶处理后合金的冲击吸收能量和冲击韧性值增加;经时效处理后,二者相比于固溶态均减小,且随固溶温度升高而不断降低;随着固溶温度的升高,冲击断口中韧窝数量减少,当固溶温度为880℃时,冲击断口主要由解理面组成;再经时效处理后,断口中出现较多二次裂纹,随着固溶温度的升高,二次裂纹数量增加。 展开更多

关键词 tc16钛合金 固溶温度 显微组织 冲击韧性 断口形貌

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TC16钛合金的冷镦组织与性能 被引量：4

12

作者 王富强 沙春鹏 孙小岚 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2013年第3期218-221,共4页

对TC16钛合金进行了冷镦试验,采用低倍观察、组织分析和显微硬度测试等技术研究了其冷镦组织与性能.结果表明:TC16钛合金经退火后具有良好的塑性和相对较高的剪切应力,能够满足其冷镦成型性能,而该合金在冷镦过程中产生的冷变形强化行... 对TC16钛合金进行了冷镦试验,采用低倍观察、组织分析和显微硬度测试等技术研究了其冷镦组织与性能.结果表明:TC16钛合金经退火后具有良好的塑性和相对较高的剪切应力,能够满足其冷镦成型性能,而该合金在冷镦过程中产生的冷变形强化行为能够保证其在退火状态下满足使用要求. 展开更多

关键词 tc16钛合金 冷镦性能 显微组织 显微硬度 冷变形强化行为

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表面处理对TC16钛合金和18Ni钢电偶对的腐蚀防护 被引量：3

13

作者 邓建青 刘道新 +1 位作者 唐长斌 张卿 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2011年第5期69-71,85,共3页

为了有效控制航空工业中TC16钛合金与18Ni钢的电偶腐蚀,分别采用真空电弧离子镀TiN层和微弧氧化技术对TC16钛合金进行表面处理,并对18Ni钢化学氧化,分析了不同表面处理的电偶对的腐蚀等级、阻抗特征及腐蚀形态。结果表明:TC16钛合金与1... 为了有效控制航空工业中TC16钛合金与18Ni钢的电偶腐蚀,分别采用真空电弧离子镀TiN层和微弧氧化技术对TC16钛合金进行表面处理,并对18Ni钢化学氧化,分析了不同表面处理的电偶对的腐蚀等级、阻抗特征及腐蚀形态。结果表明:TC16钛合金与18Ni钢之间存在显著的电偶腐蚀,仅对18Ni钢化学氧化不能解决其与TC16钛合金的电偶腐蚀问题;在TC16钛合金表面镀TiN层,同时对18Ni钢化学氧化,可在一定程度上控制电偶腐蚀;而对TC16钛合金表面微弧氧化,同时对18Ni钢化学氧化,则能完全有效地控制两者间的电偶腐蚀。 展开更多

关键词 电偶腐蚀 tc16钛合金 18Ni钢 真空电弧离子镀 微弧氧化 化学氧化

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置氢TC16钛合金微观组织与变形行为 被引量：3

14

作者 韩玉杰 王耀奇 +1 位作者 侯红亮 徐严谨 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2017年第S1期51-55,共5页

通过置氢处理得到不同氢含量的TC16钛合金,采用连续升温法研究了氢含量对TC16钛合金相转变温度的影响,利用光学显微镜研究了置氢TC16钛合金的微观组织,应用准静态压缩试验研究了置氢TC16钛合金的变形行为,通过磁脉冲冷镦试验研究了高应... 通过置氢处理得到不同氢含量的TC16钛合金,采用连续升温法研究了氢含量对TC16钛合金相转变温度的影响,利用光学显微镜研究了置氢TC16钛合金的微观组织,应用准静态压缩试验研究了置氢TC16钛合金的变形行为,通过磁脉冲冷镦试验研究了高应变速率下合金的变形行为。结果表明,TC16钛合金相变温度随氢含量的增加而单调递减,当氢含量达到0.30%时(质量分数,下同),相变温度大约下降150℃;置氢TC16钛合金微观组织发生变化,低氢时出现了马氏体组织,高氢时主要由等轴β相组织构成;置氢TC16钛合金的变形速度敏感性增加,随着变形速度的提高,其变形性能得到改善。在高应变速率条件下压缩变形极限大于86%,通过冷镦试验制备了表面完好的托板螺母,对变形行为进行了验证。 展开更多

关键词 置氢处理 tc16钛合金 显微组织 变形行为

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显微组织对TC16钛合金棒丝材冷镦成形性能的影响 被引量：3

15

作者 侯峰起 胡彬 +4 位作者 孙小平 张鹏 杜小联 王凯旋 李红亮 《钛工业进展》 北大核心 2017年第5期18-21,共4页

TC16钛合金棒材在冷镦成形方面具有较大的加工和应用优势,棒材组织形貌对最终紧固件冷镦成形性有直接影响。采用不同加工方式、不同变形温度和热处理制度获得了不同组织状态的TC16钛合金小规格棒丝材,通过紧固件冷镦成形实验,研究了显... TC16钛合金棒材在冷镦成形方面具有较大的加工和应用优势,棒材组织形貌对最终紧固件冷镦成形性有直接影响。采用不同加工方式、不同变形温度和热处理制度获得了不同组织状态的TC16钛合金小规格棒丝材,通过紧固件冷镦成形实验,研究了显微组织对冷镦成形性能的影响。结果表明,TC16钛合金丝棒材冷镦过程中的组织变形主要是纵向金属扁平化和破碎挤压的过程;纵向为等轴组织或者网篮组织的TC16钛合金棒丝材,在冷镦过程中纵向变形均匀,冷镦过程顺利;纵向为拉长组织的TC16钛合金棒丝材在冷镦过程中易产生裂纹。 展开更多

关键词 tc16钛合金 冷镦成形 显微组织

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退火工艺对TC16钛合金组织与性能的影响 被引量：2

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作者 李永兵 郭艳伟 +3 位作者 乔家英 邸伟 张艳姝 张济山 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第5期66-69,共4页

研究了退火工艺对TC16钛合金组织和性能的影响,得到了TC16合金冷镦成形退火工艺的最优参数。试验表明,在800℃×2 h炉冷至550℃空冷的退火条件下,TC16合金抗拉强度为860 MPa,伸长率为20.5%,断面收缩率为51%,经70%冷压缩变形后无开... 研究了退火工艺对TC16钛合金组织和性能的影响,得到了TC16合金冷镦成形退火工艺的最优参数。试验表明,在800℃×2 h炉冷至550℃空冷的退火条件下,TC16合金抗拉强度为860 MPa,伸长率为20.5%,断面收缩率为51%,经70%冷压缩变形后无开裂现象,具有较好的冷镦成形性能。 展开更多

关键词 tc16钛合金 相变点 退火 冷镦

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TC16钛合金辊模拉丝过程中的显微组织和力学性能 被引量：2

17

作者 张志强 董利民 +1 位作者 关少轩 杨锐 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2017年第4期415-422,共8页

利用XRD、SEM和TEM等手段分析了TC16钛合金辊模拉丝变形过程中的相组成和显微组织的变化情况,并对不同应变的辊模拉丝变形丝材进行了室温拉伸性能与显微硬度测试。结果表明,在辊模拉丝变形过程中,TC16钛合金丝材主要由α相和β相组成,... 利用XRD、SEM和TEM等手段分析了TC16钛合金辊模拉丝变形过程中的相组成和显微组织的变化情况,并对不同应变的辊模拉丝变形丝材进行了室温拉伸性能与显微硬度测试。结果表明,在辊模拉丝变形过程中,TC16钛合金丝材主要由α相和β相组成,部分β相发生应力诱发α''马氏体相变;随着辊模拉丝真应变的增加,TC16钛合金丝材的显微组织明显细化,当真应变达到2.14时,横截面和纵截面中的α相和β相纤维状组织厚度均约为0.3 mm,两相衍射斑点已经近似环状,表明两相显微组织也明显细化;随着辊模拉丝真应变的增加,TC16钛合金丝材的抗拉强度和显微硬度大幅提高,当真应变达到2.14时,TC16钛合金丝材的显微硬度由初始的266 HV提高到365 HV。 展开更多

关键词 tc16钛合金 辊模拉丝 显微组织 力学性能 晶粒细化

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固溶处理对TC16钛合金显微组织和拉伸性能的影响 被引量：2

18

作者 刘全明 张朝晖 +1 位作者 刘世锋 杨海瑛 《四川大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2015年第2期377-382,共6页

通过金相显微镜和室温拉伸性能测试,研究固溶处理对TC16钛合金棒材显微组织和拉伸性能的影响.结果表明:TC16钛合金低于800℃进行固溶处理,初始组织为初生α相和亚稳态β相,随着固溶温度的升高,亚稳态β相会发生α"马氏体转变,温度... 通过金相显微镜和室温拉伸性能测试,研究固溶处理对TC16钛合金棒材显微组织和拉伸性能的影响.结果表明:TC16钛合金低于800℃进行固溶处理,初始组织为初生α相和亚稳态β相,随着固溶温度的升高,亚稳态β相会发生α"马氏体转变,温度达到900℃时,α"马氏体析出晶界完整的β相,出现过烧组织,抗拉强度和屈服强度先降后升,温度对塑性影响不大.该合金固溶处理后,冷镦性能差,不同的冷却速度使钛合金有不同的α和β相比率,冷却速度决定β→α转变反应中间相的形成条件,水淬、空冷、炉冷后的TC16钛合金显微组织和拉伸性能差异较大. 展开更多

关键词 tc16钛合金 固溶处理 显微组织 拉伸性能

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TC16钛合金板材冷轧工艺及组织性能研究 被引量：1

19

作者 刘志强 张青来 +1 位作者 韩伟东 柏秋生 《钛工业进展》 CAS 2021年第1期20-24,共5页

进行了TC16钛合金板材多道次冷轧试制,利用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射等手段研究了变形量对冷轧板材微观组织与力学性能的影响。结果表明:α+β两相TC16钛合金板材冷轧加工是可行的,其极限冷变形量达到79%,冷轧板材表面无裂纹。... 进行了TC16钛合金板材多道次冷轧试制,利用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射等手段研究了变形量对冷轧板材微观组织与力学性能的影响。结果表明:α+β两相TC16钛合金板材冷轧加工是可行的,其极限冷变形量达到79%,冷轧板材表面无裂纹。大幅度冷轧变形后,TC16钛合金组织为分布均匀的纤维状结构,且存在极少量未充分变形的α晶粒,并伴有应变诱导的α″马氏体相产生;抗拉强度和显微硬度均得到较大程度的提高,发生明显的冷形变强化。 展开更多

关键词 tc16钛合金 冷轧 微观组织 力学性能

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热处理工艺对TC16合金棒材组织和性能的影响 被引量：1

20

作者 刘全明 张朝晖 +1 位作者 刘世锋 杨海瑛 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第4期109-112,共4页

TC16钛合金在780、800、850、900℃下固溶热处理30 min,分别以水淬、空冷、炉冷方式进行冷却,再分别在520、560和600℃保温2、4、8、16 h空冷进行时效处理,利用OM和室温拉伸性能测试等方法,研究了不同热处理工艺对TC16钛合金棒材组织和... TC16钛合金在780、800、850、900℃下固溶热处理30 min,分别以水淬、空冷、炉冷方式进行冷却,再分别在520、560和600℃保温2、4、8、16 h空冷进行时效处理,利用OM和室温拉伸性能测试等方法,研究了不同热处理工艺对TC16钛合金棒材组织和性能的影响。结果表明,固溶温度对TC16钛合金塑性影响不大,相同的固溶时效处理制度下,随时效时间增加和温度的提高,合金强度和塑性都增加。TC16钛合金较合理的固溶时效处理工艺为:(780±20)℃固溶处理,保温2 h,炉冷至550℃以下后空冷,后在560℃下时效8 h,空冷,如此能获得要求的室温拉伸性能及良好的综合性能。 展开更多

关键词 tc16钛合金 热处理工艺 显微组织 力学性能

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