18Ni(1700MPa)型马氏体时效钢时效工艺研究 被引量：3

1

作者 时雨 卫广智 赵飞 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2013年第3期89-91,共3页

研究不同时效温度和时间对820℃×1h固溶处理后的18Ni马氏体时效钢硬度的影响规律。研究了480℃时效3h和4h的拉伸性能,并利用金相显微镜、扫描电镜对时效后的组织和断口进行观察分析。结果表明:当时效温度较低(460℃),时效3h达到峰... 研究不同时效温度和时间对820℃×1h固溶处理后的18Ni马氏体时效钢硬度的影响规律。研究了480℃时效3h和4h的拉伸性能,并利用金相显微镜、扫描电镜对时效后的组织和断口进行观察分析。结果表明:当时效温度较低(460℃),时效3h达到峰值的98%左右;在较高温度(520℃)时效,10min左右即可达到该水平;最优时效工艺为480℃×3h;两种时效工艺下的断口有明显的延伸和缩颈,中心存在大量韧窝,为典型的韧性断裂。 展开更多

关键词 18ni马氏体时效钢 时效 力学特性 ni3mo ni3Ti

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常规奥氏体化后后续热处理对35CrNi3MoV钢组织与性能的影响 被引量：2

2

作者 杜东辉 许晓静 +3 位作者 张晓宇 贾伟杰 张冲 黄鹏 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第12期46-49,56,共5页

通过硬度测试、室温拉伸实验、低温冲击实验研究了常规奥氏体化后后续热处理对35Cr Ni3Mo V钢的组织与性能的影响。结果表明:相比常规奥氏体化淬火,经常规奥氏体化淬火+回火热处理工艺处理(860℃×6 h+810℃×2 h,油冷淬火+600... 通过硬度测试、室温拉伸实验、低温冲击实验研究了常规奥氏体化后后续热处理对35Cr Ni3Mo V钢的组织与性能的影响。结果表明:相比常规奥氏体化淬火,经常规奥氏体化淬火+回火热处理工艺处理(860℃×6 h+810℃×2 h,油冷淬火+600℃×16 h,油冷回火)后,锻件的低温冲击韧性提高了约33%,硬度为326 HB,室温拉伸强度略微下降,伸长率提高了约3.65%;在常规奥氏体化淬火+回火热处理工艺下(860℃×6 h+780℃×2 h,油冷淬火+600℃×16 h,油冷回火),锻件的低温冲击韧性与常规奥氏体化淬火相比提升了约4.1%,室温拉伸强度和伸长率分别提升了约8.4%和9.62%,硬度为356 HB。在810℃低温奥氏体化淬火下,降低了锻件的强度并大幅度提高了室温冲击韧性,晶粒组织均匀且细小。在780℃亚温淬火下,大幅度提高锻件强度的同时也小幅度提高了室温冲击韧性。 展开更多

关键词 35Cr ni3mo V钢 奥氏体化温度 显微组织 力学性能

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10CrNi3MoV钢MAG焊接头组织与力学性能研究 被引量：2

3

作者 郑智敏 刘政 李少峰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第3期203-205,共3页

采用MAG焊对8 mm厚的10Cr Ni3Mo V钢板进行焊接,借助光学显微镜、扫描电镜、HVS-10型硬度仪、WES600D液压万能试验机、JBN-300B冲击试验机等,对接头组织、硬度和力学性能等进行了研究。结果表明：焊缝组织为针状铁素体、少量的粒状贝氏... 采用MAG焊对8 mm厚的10Cr Ni3Mo V钢板进行焊接,借助光学显微镜、扫描电镜、HVS-10型硬度仪、WES600D液压万能试验机、JBN-300B冲击试验机等,对接头组织、硬度和力学性能等进行了研究。结果表明：焊缝组织为针状铁素体、少量的粒状贝氏体和沿柱状晶分布的先共析铁素体。粗晶热影响区晶粒较大,组织为粗大的马氏体。接头的硬度峰值在粗晶热影响区。接头拉伸性能优良,试样均断在母材。从焊缝到热影响区,冲击吸收功逐渐增加。 展开更多

关键词 10Cr ni3mo V钢 MAG焊 焊缝组织 力学性能

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船舶机械用10CrNi3MoV合金热成形过程中的力学性能分析

4

作者 朱永祥 《铸造技术》 CAS 北大核心 2015年第5期1214-1216,共3页

研究了热成形前后船舶机械用10Cr Ni3Mo V合金的显微组织和力学性能变化。结果表明,经热成形后的10Cr Ni3Mo V合金的微观组织从外到里呈渐次变化,导致其材料的强度和硬度沿厚度方向从外到里依次增加,伸长率依次降低,结构的峰值力降低,... 研究了热成形前后船舶机械用10Cr Ni3Mo V合金的显微组织和力学性能变化。结果表明,经热成形后的10Cr Ni3Mo V合金的微观组织从外到里呈渐次变化,导致其材料的强度和硬度沿厚度方向从外到里依次增加,伸长率依次降低,结构的峰值力降低,抗冲击性能有了很大提高。10Cr Ni3Mo V合金经热成形后非常适于在船舶机械上使用。 展开更多

关键词 0Cr ni3mo V合金 船舶机械 热成形 力学性能

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亚温淬火工艺对25Cr2Ni3Mo钢力学性能的影响 被引量：12

5

作者 杜凯 张忠和 +3 位作者 陈炜 蒋申柱 刘婉侠 朱丽君 《热处理技术与装备》 2016年第3期37-40,共4页

本文对25Cr2Ni3Mo高强度低温钢进行了亚温淬火的热处理工艺试验,对不同亚温淬火温度处理后试样的常温拉伸性能和-115℃的低温冲击吸收能量值进行了测试,并应用金相显微镜、扫描电子显微镜等进行了金相显微组织、冲击断口形貌的分析。亚... 本文对25Cr2Ni3Mo高强度低温钢进行了亚温淬火的热处理工艺试验,对不同亚温淬火温度处理后试样的常温拉伸性能和-115℃的低温冲击吸收能量值进行了测试,并应用金相显微镜、扫描电子显微镜等进行了金相显微组织、冲击断口形貌的分析。亚温淬火试样的金相组织比正常调质的均匀细小,断口形貌更好,综合力学性能更高,850℃油冷+840℃油冷的双淬火试样的综合性能最好。确保了25Cr2Ni3Mo螺栓要求的高温力学性能。 展开更多

关键词 亚温淬火 25Cr2ni3mo钢 力学性能 显微组织

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淬火温度对25Cr2Ni3Mo垫片组织和性能的影响 被引量：11

6

作者 蒋申柱 张忠和 +4 位作者 陈炜 杜凯 鲁悦 臧晓伟 雍建华 《热处理技术与装备》 2016年第2期67-70,共4页

本文研究了淬火温度对25Cr2Ni3Mo钢垫片显微组织和力学性能的影响。测试了不同淬火温度下25Cr2Ni3Mo钢垫片试样的常温拉伸性能和-115℃低温冲击吸收能量值;应用金相显微镜、扫描电子显微镜等进行了金相显微组织和扫描电镜高倍组织的观... 本文研究了淬火温度对25Cr2Ni3Mo钢垫片显微组织和力学性能的影响。测试了不同淬火温度下25Cr2Ni3Mo钢垫片试样的常温拉伸性能和-115℃低温冲击吸收能量值;应用金相显微镜、扫描电子显微镜等进行了金相显微组织和扫描电镜高倍组织的观测、冲击断口形貌分析。依据测试和分析结果确定了25Cr2Ni3Mo钢的最佳淬火温度范围,满足25Cr2Ni3Mo钢垫片的高力学性能要求。 展开更多

关键词 淬火温度 25Cr2ni3mo钢 力学性能 显微组织

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10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为 被引量：9

7

作者 李俊儒 周乐育 +3 位作者 龚臣 陈列 佐辉 刘雅政 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第S1期106-111,共6页

通过在不同加热温度和保温时间下等温奥氏体化,研究了10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为。结果表明:900~1150℃温度区间内,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高、保温时间延长而增大,且随保温时间延长... 通过在不同加热温度和保温时间下等温奥氏体化,研究了10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为。结果表明:900~1150℃温度区间内,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高、保温时间延长而增大,且随保温时间延长,晶粒尺寸均匀性下降;由于碳氮化物在1100℃以上发生溶解,1100℃以上奥氏体晶粒发生粗化;1200~1280℃温度区间内,由于δ铁素体相的析出,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高而减小。拟合得到900~1150℃温度区间内10Cr12Ni3Mo2VN钢奥氏体晶粒生长模型为D=6.67×107×t0.303×exp(-1.81×105/RT)。 展开更多

关键词 10Cr12ni3mo2VN钢 奥氏体 晶粒生长模型 Δ铁素体

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1Cr12Ni3Mo2VN(M152)耐热钢的脆化机制 被引量：9

8

作者 杨钢 刘新权 +2 位作者 杨沐鑫 王昌 刘正东 《特钢技术》 CAS 2009年第4期14-24,59,共12页

12%Cr耐热钢的脆化一直是材料研究的热点问题,借助于力学性能测试、金相分析、断口扫描分析以及TEM微观结构分析,研究了1Cr12Ni3Mo2VN(M152)耐热钢在淬火、回火以及时效过程中产生的脆性,结果表明:淬火时的冷却速度对冲击韧性有显著的影... 12%Cr耐热钢的脆化一直是材料研究的热点问题,借助于力学性能测试、金相分析、断口扫描分析以及TEM微观结构分析,研究了1Cr12Ni3Mo2VN(M152)耐热钢在淬火、回火以及时效过程中产生的脆性,结果表明:淬火时的冷却速度对冲击韧性有显著的影响,冷却速度过慢将导致不可逆脆性,其脆化机制是由于缓冷时M23C6碳化物沿原奥氏体晶界连续析出,以及回火时残余奥氏体发生分解导致M2C碳化物沿奥氏体薄膜连续析出,杂质元素的原奥氏体晶界偏聚不是产生脆化的原因,导致不可逆脆化的淬火缓冷通过的温度区间为820℃～660℃;与回火温度有关的脆性有二类:450℃～500℃回火产生的(475脆性),脆化严重,其脆化机制是杂质元素的原奥氏体晶界偏聚和脆性相的析出,去脆化处理可以恢复其韧性;另一类是在约625℃回火产生的,脆化程度较轻;高温回火后缓冷引起的脆化很复杂,杂质元素的晶界偏聚、粗碳化物的析出以及二次淬火均导致回火脆性,通过去脆化处理均可以恢复其韧性。杂质元素的晶界偏聚是脆化的主导机制,二次淬火引起的脆化受环境影响非常大,引起的脆化也非常严重,是产品质量不稳定的主要原因。595℃长期时效脆化主要是由碳化物的析出以及杂质元素的非平衡晶界偏聚引起的,临界时间约为100h,通过去脆化处理可以恢复其部分韧性。 展开更多

关键词 1Cr12ni3mo2VN(M152) 耐热钢 脆化机制 残余奥氏体分解 二次淬火

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10Cr12Ni3Mo2VN超超临界机组用叶片钢的热变形行为 被引量：9

9

作者 李俊儒 龚臣 +2 位作者 陈列 佐辉 刘雅政 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第9期1063-1070,共8页

利用Gleeble-1500热模拟试验机对10Cr12Ni3Mo2VN钢进行压缩实验,研究了变形温度为850～1200℃,应变速率为0.01～10 s-1条件下的热变形行为.结果表明,随变形温度升高和应变速率降低,再结晶晶粒尺寸增加.变形温度1200℃,经60%压缩变形后,... 利用Gleeble-1500热模拟试验机对10Cr12Ni3Mo2VN钢进行压缩实验,研究了变形温度为850～1200℃,应变速率为0.01～10 s-1条件下的热变形行为.结果表明,随变形温度升高和应变速率降低,再结晶晶粒尺寸增加.变形温度1200℃,经60%压缩变形后,应变速率较高时再结晶晶粒呈等轴状,应变速率较低时出现混晶.通过传统直线拟合方法和LevenbergMarquardt算法分别建立了热变形双曲正弦本构方程,2种方法建立的本构方程均具有较高预测精度.采用Levenberg-Marquardt算法可以一次性求解所有材料参数,求解步骤简单,结果可信.利用加工硬化率-应力（θ-σ）曲线,通过二次求导,准确测得临界应变,并建立了临界应变、峰值应变与Zener-Hollomon因子（Z因子）之间的关系方程. 展开更多

关键词 10Cr12ni3mo2VN钢 热变形 本构方程 临界应变

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新型超超临界机组用叶片钢11Cr12Ni3Mo2VN的热变形行为 被引量：7

10

作者 吕鹏 陈亚楠 +3 位作者 关庆丰 李姚君 许亮 丁佐军 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期113-117,共5页

通过Gleeble-3500热模拟试验机对11Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢进行等温热压缩实验,研究了其在变形温度T为900~1050℃、应变速率为0.001~10 s^-1条件下的热变形行为,确定了材料的热变形参数。通过对峰值应力的拟合建立了热变形本构方程,... 通过Gleeble-3500热模拟试验机对11Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢进行等温热压缩实验,研究了其在变形温度T为900~1050℃、应变速率为0.001~10 s^-1条件下的热变形行为,确定了材料的热变形参数。通过对峰值应力的拟合建立了热变形本构方程,并对本构方程的准确性进行了验证,发现建立的本构方程能够准确预测材料在高温变形时的流变应力。根据ln[sinh(ασ)]-lnε曲线求得材料的热变形表观激活能Q为450.988 kJ/mol。以动态材料模型和Murthy失稳判据为理论基础绘制了热加工图,结合应力-应变曲线,确定了11Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的最佳加工工艺参数:加工温度为980~1050℃,应变速率为0.1 s^-1或更小。还利用光镜研究了加工温度、应变速率等热变形参数对材料微观组织演变的影响。结果表明,热变形温度和应变速率都会影响11Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的动态回复和动态再结晶机制。加工温度起决定性作用,在温度较低的条件下,材料的动态回复机制占主导;随着温度的升高,材料的软化机制以动态再结晶为主。应变速率对动态再结晶晶粒尺寸的影响较大,低应变速率有利于动态再结晶的充分进行,晶粒大小更加均匀,材料在热变形后的性能更加优异。 展开更多

关键词 马氏体耐热钢 11Cr12ni3mo2VN 热变形 本构方程 热加工图 动态再结晶

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1Cr12Ni3Mo2VN核电用叶片钢高温本构关系 被引量：6

11

作者 贺小毛 蒋鹏 +1 位作者 林锦棠 杨勇 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期96-100,共5页

1Cr12Ni3Mo2VN是用于核电常规岛汽轮机末级叶片的新型钢种。在温度850℃~1 200℃,应变速率0.01s-1~20s-1条件下,利用Gleeble3500热模拟试验机对该钢种试样进行了等温压缩试验。采用双曲正弦函数描述流动应力、变形温度和应变速率的关系... 1Cr12Ni3Mo2VN是用于核电常规岛汽轮机末级叶片的新型钢种。在温度850℃~1 200℃,应变速率0.01s-1~20s-1条件下,利用Gleeble3500热模拟试验机对该钢种试样进行了等温压缩试验。采用双曲正弦函数描述流动应力、变形温度和应变速率的关系,获得了该钢种的高温本构关系方程,并采用试验数据验证了方程的准确性,为核电叶片锻造工艺的设计和模拟提供了合理的材料参数。 展开更多

关键词 1Cr12ni3mo2VN 本构关系 等温压缩试验 叶片

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1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢退火工艺研究 被引量：6

12

作者 杨钢 谢学林 +2 位作者 刘新权 王立民 刘正东 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第3期23-28,共6页

利用光学金相、透射电镜和硬度测试等分析手段,研究了不同退火工艺对1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的硬度影响,试验结果表明:采用两相区加热退火+再结晶退火的两段退火工艺具有较好的退火效果,在两相区加热析出粗大碳化物对缩短退火时间非常重要... 利用光学金相、透射电镜和硬度测试等分析手段,研究了不同退火工艺对1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的硬度影响,试验结果表明:采用两相区加热退火+再结晶退火的两段退火工艺具有较好的退火效果,在两相区加热析出粗大碳化物对缩短退火时间非常重要,且随其加热时间的延长,最终退火后的硬度也降低;推荐的退火工艺为:770℃炉冷至690℃+690℃,退火时间依产品规格尺寸而定;退火软化程度主要受M23C6碳化物的粗化过程控制。 展开更多

关键词 退火工艺 1Cr12ni3M02VN耐热钢 退火硬度

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25Cr2Ni3Mo钢叶轮的真空热处理 被引量：5

13

作者 陈炜 梁盈 +3 位作者 郝春娜 王红 刘业超 高海亮 《热处理》 CAS 2018年第2期34-36,共3页

叶轮是丙烯压缩机的关键零件。对25Cr2Ni3Mo钢叶轮进行了真空热处理:将叶轮在真空度为1.33×10^(-2)～1.33×10^(-3)Pa的真空炉中加热至830～870℃,保温后分别进行油冷和以5×10^(-5)Pa压力的氮气冷却,随后于610℃回火。热... 叶轮是丙烯压缩机的关键零件。对25Cr2Ni3Mo钢叶轮进行了真空热处理:将叶轮在真空度为1.33×10^(-2)～1.33×10^(-3)Pa的真空炉中加热至830～870℃,保温后分别进行油冷和以5×10^(-5)Pa压力的氮气冷却,随后于610℃回火。热处理后,检测叶轮的力学性能和显微组织。结果表明,经油淬和气淬并高温回火的叶轮的力学性能基本相同,显微组织也均以回火索氏体为主。经真空热处理的叶轮表面质量优于经普通热处理的叶轮表面质量。 展开更多

关键词 25Cr2ni3mo钢叶轮 力学性能 显微组织 真空热处理

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23CrNi3Mo钢的连续冷却转变曲线 被引量：4

14

作者 代利 杨晓 雷旻 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第3期15-17,共3页

利用热膨胀法,结合金相法、硬度法测定了23Cr Ni3Mo钢过冷奥氏体的连续冷却转变(CCT)曲线;并分析了连续转变过程中钢的组织和硬度。结果表明:试验钢在冷却速度为0.1~0.3℃/s时,得到铁素体和贝氏体的混合组织;冷却速度为0.5~5℃/s时,得... 利用热膨胀法,结合金相法、硬度法测定了23Cr Ni3Mo钢过冷奥氏体的连续冷却转变(CCT)曲线;并分析了连续转变过程中钢的组织和硬度。结果表明:试验钢在冷却速度为0.1~0.3℃/s时,得到铁素体和贝氏体的混合组织;冷却速度为0.5~5℃/s时,得到综合性能优良的下贝氏体组织;冷却速度≥10℃/s时,得到主要为板条状马氏体的组织,在温度-时间对数曲线上出现了明显的由马氏体相变引起的"拐点"。随着冷却速率的增大,23Cr Ni3Mo钢的硬度逐渐增大,最终稳定在490 HV0.2左右。 展开更多

关键词 23Cr ni3mo钢 连续冷却转变曲线 组织 硬度

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调质态25Cr2Ni3Mo钢的高温拉伸性能和蠕变性能

15

作者 陈炜 王冬颖 +1 位作者 牛丹 王思倩 《热处理》 CAS 2024年第4期55-57,共3页

对25Cr2Ni3Mo钢锻坯进行了850℃油淬和640℃回火。随后检测了钢的的线膨胀量、平均线膨胀系数、高温拉伸性能和低周次高温蠕变性能。结果表明:在20~700℃,随着温度的升高,钢的线膨胀量先增大后降低再增大,平均线膨胀系数先增大后降低,在... 对25Cr2Ni3Mo钢锻坯进行了850℃油淬和640℃回火。随后检测了钢的的线膨胀量、平均线膨胀系数、高温拉伸性能和低周次高温蠕变性能。结果表明:在20~700℃,随着温度的升高,钢的线膨胀量先增大后降低再增大,平均线膨胀系数先增大后降低,在20~700℃的平均线膨胀系数最大;在250~550℃,随着温度的升高,钢的抗拉强度和屈服强度下降、塑性提高;在250℃以510 MPa的应力蠕变试验的蠕变曲线包含瞬时蠕变阶段、稳态蠕变阶段和加速蠕变阶段,而在550℃以270 MPa的应力蠕变试验的蠕变曲线仅有瞬时蠕变阶段和稳态阶段。 展开更多

关键词 调质 25Cr2ni3mo钢 线膨胀 高温拉伸性能 蠕变性能

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1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的回火工艺 被引量：4

16

作者 谢学林 杨钢 +2 位作者 陈庚 傅骏 雍歧龙 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2017年第2期156-160,共5页

利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的回火工艺,结果指出试验钢产生第一类回火脆性的主要原因是马氏体板条界存在聚集长大的Fe_3C及M_3C脆性相,导致冲击韧性显著下降。Mo_2C与基体处于共格状态,使基体周围... 利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的回火工艺,结果指出试验钢产生第一类回火脆性的主要原因是马氏体板条界存在聚集长大的Fe_3C及M_3C脆性相,导致冲击韧性显著下降。Mo_2C与基体处于共格状态,使基体周围晶格产生很大的静畸变是次要原因;产生第二类回火脆性的原因,一是由于碳化物M_(23)C_6沿原奥氏体晶界和马氏体板条界迅速聚集并粗化,二是板条间残余奥氏体膜因碳贫化而发生热失稳分解。结合技术协议要求,为了有利于组织的稳定性,本试验钢的最佳回火工艺为580℃×2h空冷。 展开更多

关键词 耐热钢 1Cr12ni3mo2VN 回火工艺 回火脆性

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热处理工艺对1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢力学性能的影响 被引量：4

17

作者 谢学林 杨钢 +2 位作者 陈敬超 杨功显 范华 《热处理》 CAS 2009年第5期35-40,共6页

研究了热处理工艺对1Cr12Ni3M02VN钢力学性能的影响。结果表明，淬火温度超过1030℃时．钢的奥氏体晶粒显著长大，导致抗拉强度和冲击韧度都显著降低；淬火加热时间即奥氏体化时间为0．5～1h时，钢的抗拉强度和冲击韧度均明显下降；淬... 研究了热处理工艺对1Cr12Ni3M02VN钢力学性能的影响。结果表明，淬火温度超过1030℃时．钢的奥氏体晶粒显著长大，导致抗拉强度和冲击韧度都显著降低；淬火加热时间即奥氏体化时间为0．5～1h时，钢的抗拉强度和冲击韧度均明显下降；淬火加热时间超过1h，二者的变化不大。若淬火和回火冷却速度过低，则沿晶界析出碳化物M23C6，从而导致冲击韧度明显下降。 展开更多

关键词 1Cr12ni3mo2VN耐热钢 热处理工艺 力学性能

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1Cr12Ni3Mo2VN不锈钢的电化学腐蚀行为

18

作者 郭龙蔚 李全德 +6 位作者 郭维华 胡红旺 戴君 倪荣 隆彬 巩秀芳 孟惠民 《材料保护》 CAS CSCD 2024年第8期105-114,共10页

为探究氯离子环境下阳极极化对于马氏体不锈钢的腐蚀行为、再钝化行为的影响,采用循环极化、恒电位极化、电化学阻抗谱等电化学测试方法,并利用激光共聚焦显微镜、扫描电镜、能谱仪和X射线光电子能谱等手段研究阳极极化电位对1Cr12Ni3Mo... 为探究氯离子环境下阳极极化对于马氏体不锈钢的腐蚀行为、再钝化行为的影响,采用循环极化、恒电位极化、电化学阻抗谱等电化学测试方法,并利用激光共聚焦显微镜、扫描电镜、能谱仪和X射线光电子能谱等手段研究阳极极化电位对1Cr12Ni3Mo2VN不锈钢耐蚀性的影响,分析了材料点蚀与再钝化的行为过程,以及耐蚀性与钝化膜成分的关系。结果表明,钝化区低电位下极化时表面不发生点蚀,钝化膜中Cr_(2)O_(3)、Fe_(2)O_(3)含量占比增加而氢氧化物减少,增强了钝化膜的稳定性,材料耐蚀性提高;钝化区高电位下极化时电化学阻抗谱低频区出现感抗弧,材料表面形成稳态点蚀,蚀孔呈半椭球形,蚀孔内表层Cr、Mo含量升高而Fe、Ni含量降低;在混合电位下降至保护电位后发生再钝化现象,修复后的钝化膜较薄,阻抗值减小,点蚀敏感性增加。 展开更多

关键词 1Cr12ni3mo2VN不锈钢 极化 电化学阻抗谱 点蚀 钝化膜

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1Cr12Ni3Mo2VN退火工艺研究 被引量：3

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作者 李伟 《特钢技术》 CAS 2011年第1期19-23,共5页

通过1Cr12Ni3Mo2VN(KT5312AS6)钢不同的退火工艺、退火温度及时间、二次退火及退火冷却方式对硬度的影响实验研究,得出本钢种最佳退火工艺。经实验证明,采用不完全退火及二次退火方式,能够满足标准对交货硬度的要求。

关键词 1Cr12ni3mo2VN 不完全退火 二次退火 交货硬度

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1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢淬火工艺研究 被引量：3

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作者 谢学林 杨钢 +1 位作者 傅骏 雍歧龙 《铸造技术》 CAS 2018年第8期1828-1832,共5页

利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的淬火工艺对组织的影响。结果表明,淬火温度1 030℃以上时,奥氏体晶粒显著长大,淬火后获得粗大的马氏体,抗拉强度和冲击韧度都显著降低;残余奥氏体发生热失稳分解是引... 利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的淬火工艺对组织的影响。结果表明,淬火温度1 030℃以上时,奥氏体晶粒显著长大,淬火后获得粗大的马氏体,抗拉强度和冲击韧度都显著降低;残余奥氏体发生热失稳分解是引起试验钢淬火缓冷后冲击韧度显著降低的主要原因。最佳淬火工艺为(1 010~1 030℃)×1 h油冷,试样具有优良的综合力学性能。 展开更多

关键词 耐热钢 1Cr12ni3mo2VN 淬火温度 力学性能

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