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深基坑护壁桩的受力特性和土压力 被引量:28
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作者 夏永承 董道洋 +1 位作者 胡敏云 高仲杰 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1999年第2期222-226,共5页
根据成都锦阳商厦深基坑护壁桩的实测钢筋应力和利用钢筋应力求得的桩身弯矩,分析了桩的变形状态,发现桩顶的圈梁对桩有明显的约束作用,使护壁桩的受力完全不同于上端自由的直立杆件。利用桩身弯矩对坑底以上桩侧土压力的分布和大小... 根据成都锦阳商厦深基坑护壁桩的实测钢筋应力和利用钢筋应力求得的桩身弯矩,分析了桩的变形状态,发现桩顶的圈梁对桩有明显的约束作用,使护壁桩的受力完全不同于上端自由的直立杆件。利用桩身弯矩对坑底以上桩侧土压力的分布和大小进行了反分析,所得结果与经典土压力理论有显著差别。 展开更多
关键词 深基坑 护壁桩 变形状态 土压力
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变形条件对30MnSiV钢动态再结晶行为的影响 被引量:19
2
作者 刘战英 陈连生 +2 位作者 周满春 刘相华 王国栋 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第1期49-52,共4页
通过在Gleeble 1500热模拟实验机上对30MnSiV钢进行高温压缩变形实验,研究了变形条件对其动态再结晶行为的影响。结果表明,变形的温度、速率及程度均对30MnSiV钢的动态再结晶有影响。获得了30MnSiV钢动态再结晶产生的条件及动态再结晶... 通过在Gleeble 1500热模拟实验机上对30MnSiV钢进行高温压缩变形实验,研究了变形条件对其动态再结晶行为的影响。结果表明,变形的温度、速率及程度均对30MnSiV钢的动态再结晶有影响。获得了30MnSiV钢动态再结晶产生的条件及动态再结晶激活能。 展开更多
关键词 变形条件 30MnSiV钢 动态再结晶 高温压缩变形实验
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含Nb管线钢动态再结晶特性的实验研究 被引量:16
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作者 常大勇 刘雅政 +2 位作者 何建中 李扬 刘李斌 《轧钢》 2005年第2期12-15,共4页
为了消除利用CSP技术生产管线钢时较易出现的混晶缺陷,在Gleeble - 15 0 0热模拟实验机上对X6 0含Nb管线钢进行了高温压缩变形实验,研究了变形条件对其动态再结晶行为的影响,从而为利用CSP技术生产X6
关键词 含Nb管线钢 动态再结晶 变形条件 显微组织
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层间滑动褶皱新见 被引量:12
4
作者 易顺华 张先进 +2 位作者 朱章显 余君鹏 李华亮 《地球科学(中国地质大学学报)》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期722-726,共5页
本文报道的是出现在许多沉积岩区,发育在厚薄相间岩层之中,并由于层间滑动作用形成的AB复合或过度型褶皱.它具有不止一个方位褶皱枢纽,表征非共轴叠加褶皱形态,经历了早期B形和晚期A形褶皱演化过程,最终形成迄今鲜有报道,但却实际广泛存... 本文报道的是出现在许多沉积岩区,发育在厚薄相间岩层之中,并由于层间滑动作用形成的AB复合或过度型褶皱.它具有不止一个方位褶皱枢纽,表征非共轴叠加褶皱形态,经历了早期B形和晚期A形褶皱演化过程,最终形成迄今鲜有报道,但却实际广泛存在.文中首先介绍了这一褶皱在西藏、湖北黄石、湖北秭归,四川西昌等地区的野外产出状态,继而从横剖面、纵剖面、平面以及立体空间角度描叙了它的全方位几何形态特征,进而从变形介质结构和剪应变值(γ)的物性特征方面分析了它的变形控制条件,最后以"滑移褶皱极限"理论并部分借鉴鞘褶皱的形成机理探讨了它的形成演化过程. 展开更多
关键词 层间滑动作用 AB复合或过度型褶皱 变形条件 形成机理
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阿尔金山喀腊大湾地区变形岩石EBSD组构分析 被引量:10
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作者 陈柏林 崔玲玲 陈正乐 《地质学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第8期1475-1484,共10页
岩石组构是指组成岩石的矿物在岩石中分布的各向异性,EBSD (Electron Back Scattered Diffraction)岩组分析就是运用电子背散射衍射技术测定岩石结构要素---岩石中矿物分布的规律性。本文作者运用EBSD技术方法,对阿尔金山喀腊大湾... 岩石组构是指组成岩石的矿物在岩石中分布的各向异性,EBSD (Electron Back Scattered Diffraction)岩组分析就是运用电子背散射衍射技术测定岩石结构要素---岩石中矿物分布的规律性。本文作者运用EBSD技术方法,对阿尔金山喀腊大湾地区变形岩石的组构分析显示,花岗质糜棱岩和蚀变变形花岗岩中,石英变形机制是以中温I级柱面(10-10)<0001>和中高温II 级柱面(10-10)<0001>滑移为主,少量为中低温底面(0001)<11-20>滑移;而在变形火山岩中,石英变形机制是以中低温底面(0001)<11-20>滑移系为主。在区域南北向剖面分布上,接近阿尔金北缘断裂和白尖山断裂的中北部变形温度较高,向南变形温度有逐渐降低的趋势。从岩石组构特点结合宏观构造分析,可以认为本区北段属于中-中深层次(15~25km,t=350~550℃,P=0.40~0.60GPa)的韧性变形,而中南段为中浅层次(10~15km,t=250~350℃,P=0.25~0.40GPa)的韧脆性变形。结合不同变形特点花岗岩的年代学资料,确定构造变形的时代为早古生代。上述特征与区域上发育板块碰撞带,且北部发育高压榴辉岩和蓝片岩的构造部位以及该构造变形带的演化历史相吻合。 展开更多
关键词 EBSD技术 组构分析 变形条件 变形岩石 阿尔金山喀腊大湾地区
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低碳钢变形奥氏体动态再结晶行为及组织演变 被引量:10
6
作者 张勇明 白月香 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第4期45-48,共4页
在单道次压缩变形实验中,采用Gleeble-1500热模拟实验机测定了低碳钢SS400和T510L钢在950~1050℃、0.5/s、5/s、变形量80%条件下的热变形行为,研究了变形温度、变形速率对实验钢再结晶行为及再结晶后奥氏体晶粒尺寸的影响,建立了低碳... 在单道次压缩变形实验中,采用Gleeble-1500热模拟实验机测定了低碳钢SS400和T510L钢在950~1050℃、0.5/s、5/s、变形量80%条件下的热变形行为,研究了变形温度、变形速率对实验钢再结晶行为及再结晶后奥氏体晶粒尺寸的影响,建立了低碳钢的动态再结晶模型。 展开更多
关键词 动态再结晶 低碳钢 奥氏体晶粒尺寸 变形条件
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东昆仑五龙沟金矿田控矿构造带的变形条件——来自EBSD组构的启示 被引量:9
7
作者 陈柏林 张昊 +4 位作者 陈建林 王永 王铜 韩玉 张延林 《地球学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第1期1-13,共13页
五龙沟金矿田是东昆仑地区最重要的金矿集中区之一,金矿田主要控矿构造为偏脆性断裂破碎带,在三条控矿构造带中仅在萤石沟—红旗沟构造带邻近北侧的局部出露韧性变形带。本文作者运用电子背散射衍射技术(EBSD)技术方法,对东昆仑五龙沟... 五龙沟金矿田是东昆仑地区最重要的金矿集中区之一,金矿田主要控矿构造为偏脆性断裂破碎带,在三条控矿构造带中仅在萤石沟—红旗沟构造带邻近北侧的局部出露韧性变形带。本文作者运用电子背散射衍射技术(EBSD)技术方法,对东昆仑五龙沟金矿田萤石沟—红旗沟构造带变形岩石的组构分析显示,花岗质糜棱岩韧性变形强烈,大部分样品石英变形机制是以中温I级柱面(1010)<1120>滑移为主,变形式样比较单一;少量样品为中高温II级柱面(101—0)<0001>滑移和中低温底面(0001)<112—0>滑移。从岩石组构特点结合宏观构造分析,五龙沟金矿田萤石沟—红旗沟构造带及其邻近北侧经历了中-中深层次、中-中高温条件(15~25 km,t=350~550°C,P=0.40~0.60 Gpa)的韧性变形,局部叠加中浅层次、中低温条件(10~15 km,t=250~350°C,P=0.25~0.40 Gpa)的韧脆性变形;而岩金沟和三道梁—苦水泉构造带为低温低压条件的脆性破碎带。结合变形花岗闪长岩年代学资料,确定构造变形时代为早中生代。 展开更多
关键词 EBSD技术 组构分析 变形条件 变形岩石 萤石沟—红旗沟构造带 东昆仑五龙沟金矿田
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变形条件对高洁净微合金钢组织性能的影响 被引量:2
8
作者 康永林 王艳丽 +4 位作者 张艳 柳得橹 傅杰 王元立 林昌 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2003年第2期7-9,20,共4页
讨论了变形对高洁净微合金钢贝氏体转变及转变组织的影响,并与两种工业钢STE355(8Y)、X60(6B)进行了比较,试验在720~1100℃进行。结果表明,在同样试验条件下,高洁净钢的贝氏体相变温度要比大桥用钢STE355低50~70℃;高洁净钢冷却到室... 讨论了变形对高洁净微合金钢贝氏体转变及转变组织的影响,并与两种工业钢STE355(8Y)、X60(6B)进行了比较,试验在720~1100℃进行。结果表明,在同样试验条件下,高洁净钢的贝氏体相变温度要比大桥用钢STE355低50~70℃;高洁净钢冷却到室温时得到了微米级的细化组织;并且高洁净钢室温硬度及抗拉强度均明显高于两种工业钢。 展开更多
关键词 高洁净微合金钢 贝氏体转变 组织性能 变形条件
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GH169合金的本构关系研究 被引量:5
9
作者 郭乃成 罗子健 +1 位作者 程羽 周奠华 《航空学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1991年第9期A552-A556,共5页
GH169合金主要是作为变形合金而得到广泛应用。因此,迫切需要明确其流动应力与变形条件的关系,即本构关系。文献[1]曾对GH169合金进行了这方面的研究,但所研究的结果只适用于预成形过程,而且所得到的本构关系与实测数据误差较大。近代... GH169合金主要是作为变形合金而得到广泛应用。因此,迫切需要明确其流动应力与变形条件的关系,即本构关系。文献[1]曾对GH169合金进行了这方面的研究,但所研究的结果只适用于预成形过程,而且所得到的本构关系与实测数据误差较大。近代航空发动机的涡轮盘广泛采用GH169合金制造,其锻造过程一般由预锻和终锻过程组成。 展开更多
关键词 GH169合金 变形 流动应力
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网络化聚吡咯/聚氨酯复合材料的抗静电性能研究
10
作者 段书谦 刘姝雅 +5 位作者 刘江慧 成晓琼 蒙丹 张先群 陈肖 付海 《中国塑料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第2期33-38,共6页
导电剂填充树脂制备高分子抗静电复合材料时,其添加量直接决定着复合材料的导电率,但导电剂的微观形态深刻影响着导电通道的效能。利用软模板制备不同网络结构特征的聚吡咯(PPy)材料,将其与聚氨酯(PU)通过溶液共混制备PPy/PU复合材料,考... 导电剂填充树脂制备高分子抗静电复合材料时,其添加量直接决定着复合材料的导电率,但导电剂的微观形态深刻影响着导电通道的效能。利用软模板制备不同网络结构特征的聚吡咯(PPy)材料,将其与聚氨酯(PU)通过溶液共混制备PPy/PU复合材料,考察PPy的结构差异对复合材料电导率的影响。利用线径在20~35 nm和30~50 nm范围的网络化PPy材料,分析了其添加量为1%~3%(质量分数,下同)时所制备的PPy/PU复合材料的电导率,对比PPy颗粒制得复合材料电导率均达到了10^(-7) S/m数量级。复合材料在100%~500%形变下,导电率均出现降低,但网络化PPy/PU复合材料仅下降1个数量级,其中1%添加量的网络化PPy/PU复合材料与3%PPy颗粒制备PU复合材料的导电率相当。结果表明,网络化导电剂在复合材料形变条件下,其原生网络维持了复合材料中导电通道的完整性,使得材料在形变下依然保持较高的电导率。 展开更多
关键词 网络化聚吡咯 抗静电复合材料 形变条件 导电性能
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俯冲增生杂岩带变形特征、成因机制及与后期变形的区别 被引量:4
11
作者 张进 曲军峰 +8 位作者 赵衡 张北航 刘建峰 郑荣国 杨亚琦 牛鹏飞 惠洁 赵硕 张义平 《地学前缘》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第2期56-78,共23页
俯冲增生杂岩带是造山带重要的组成单元,它记录了从俯冲到碰撞以及碰撞后陆内的演化历史,具有重要的研究价值。由于增生楔形成过程复杂,而后期的碰撞以及陆内变形又会强烈改造俯冲期的变形,因此如何区分增生杂岩中俯冲期间和碰撞阶段的... 俯冲增生杂岩带是造山带重要的组成单元,它记录了从俯冲到碰撞以及碰撞后陆内的演化历史,具有重要的研究价值。由于增生楔形成过程复杂,而后期的碰撞以及陆内变形又会强烈改造俯冲期的变形,因此如何区分增生杂岩中俯冲期间和碰撞阶段的变形就非常重要,但明确的区分两者又是非常困难的工作。我国几乎所有地区发育的俯冲-增生杂岩都经历了后期强烈的改造,因而正确合理地筛分俯冲阶段和碰撞阶段的变形,在我国的造山带研究中日益突出。本文在详细介绍俯冲期间相关变形及其机制的基础上,从不同构造要素的分布、发育特征、形成环境、成因机制等方面综合对比了俯冲阶段和碰撞阶段以及之后构造变形的异同,提出了区别不同阶段变形的主要原则。相比碰撞阶段变形,俯冲阶段的变形主要集中在俯冲隧道中,以简单剪切或一般剪切为主(逆冲断层多见),底板垫托以及双冲构造是变形的重要特征,变形呈弥散性,断层和面理以及褶皱等具有优势的构造极性,但缺少区域尺度的大型褶皱;纯剪变形少见,主要发育在俯冲隧道上方的增生楔中。流体作用以及水岩反应强烈,直接控制变形行为,发育有从显微尺度到区域尺度的变形分解现象。而碰撞阶段主要是在陆上环境进行,主要变形集中在接触带以及大型断裂/剪切带附近。断层和面理的构造极性不明显,增生楔整体变形,出现区域尺度的大型褶皱;流体作用虽有,但不如俯冲阶段明显和强烈,以逆冲和走滑断层多见。然而很多指标和依据并不是某种环境下唯一的,因此在实际工作中需要综合各方面信息和要素进行判断,合理区分不同阶段的变形。 展开更多
关键词 俯冲 碰撞 增生杂岩 变形环境 变形
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变形条件对AZ31镁合金塑性的影响 被引量:5
12
作者 朱浩 周清 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2009年第12期39-42,共4页
对AZ31镁合金进行了不同轧角的冷轧及退火处理以细化其晶粒尺寸,然后在不同变形条件下对AZ31镁合金进行拉伸试验,研究了应变速率、变形温度、晶粒尺寸等因素对镁合金塑性的影响,并探讨了其超塑性的变形机理。结果表明:随着变形温度的升... 对AZ31镁合金进行了不同轧角的冷轧及退火处理以细化其晶粒尺寸,然后在不同变形条件下对AZ31镁合金进行拉伸试验,研究了应变速率、变形温度、晶粒尺寸等因素对镁合金塑性的影响,并探讨了其超塑性的变形机理。结果表明:随着变形温度的升高,合金的流变应力单调递减,伸长率增大;在150~300℃,合金的变形激活能为90 kJ·mol^(-1),变形机制是晶界扩散控制的位错蠕变机制;在300~350℃,变形激活能为123 kJ·mol^(-1),变形机制是晶格扩散控制的晶界滑移;此合金的塑性成形条件适合工业生产。 展开更多
关键词 塑性 变形机理 变形条件 AZ31镁合金
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Dynamic Recrystallization Behavior in Mn-Cr Gear Steel 被引量:4
13
作者 WANG Bing-xin XU Xu-dong +1 位作者 LIU Xiang-hua WANG Guo-dong 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2006年第2期49-53,共5页
Using a Gleeble 1500 hot simulator, the dynamic recrystallization (DRX) behavior of Mn-Cr type gear steel was investigated. The experimental results show that the Mn-Cr gear steel exhibits a typical DRX behavior at ... Using a Gleeble 1500 hot simulator, the dynamic recrystallization (DRX) behavior of Mn-Cr type gear steel was investigated. The experimental results show that the Mn-Cr gear steel exhibits a typical DRX behavior at higher deformation temperature, lower strain rate and smaller initial austenite grain size. The DRX takes place under the conditions that Zener-Hollomon parameter (Z) is less than a critical value Zc. The DXR grains are formed by the bulging mechanism. Activation energy and stress exponent were calculated to be 378.6 kJ · mol^-1 and 5.8 respectively by regression analysis. 展开更多
关键词 gear steel deformation condition dynamic recrystallization
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深基坑无锚撑护壁桩变形状态及圈梁约束分析 被引量:3
14
作者 胡敏云 夏永承 《力学与实践》 CSCD 北大核心 2001年第1期20-23,26,共5页
根据成都地区某高层建筑深基坑护壁桩的实测资料,采用数值方法分析了护壁桩在基坑开挖过程中的变形规律.计算结果表明护壁桩具有柔性支护构件特征,由于圈梁对桩顶的有效约束使护壁桩的变形状态不同于悬臂构件.文中对桩顶圈梁的约束... 根据成都地区某高层建筑深基坑护壁桩的实测资料,采用数值方法分析了护壁桩在基坑开挖过程中的变形规律.计算结果表明护壁桩具有柔性支护构件特征,由于圈梁对桩顶的有效约束使护壁桩的变形状态不同于悬臂构件.文中对桩顶圈梁的约束作用也进行了讨论. 展开更多
关键词 桩排式支护 护壁桩 变形状态 圈梁约束 深基坑 开挖
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22CrS齿轮钢变形奥氏体动态再结晶行为及组织演变 被引量:3
15
作者 王秉新 刘相华 王国栋 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第5期478-481,共4页
采用Gleeble1500热模拟试验机研究了一种新型Mn Cr系齿轮钢在变形量为70%,变形速率为0.1~1s-1,变形温度为850~1150℃,原始奥氏体晶粒尺寸为70~150μm条件下的动态再结晶行为及再结晶后奥氏体晶粒尺寸的变化规律·研究结果表明:... 采用Gleeble1500热模拟试验机研究了一种新型Mn Cr系齿轮钢在变形量为70%,变形速率为0.1~1s-1,变形温度为850~1150℃,原始奥氏体晶粒尺寸为70~150μm条件下的动态再结晶行为及再结晶后奥氏体晶粒尺寸的变化规律·研究结果表明:在一定的变形量下,变形速率、变形温度、奥氏体晶粒尺寸是影响再结晶的3个因素,只有变形条件Z小于上临界值Zc时才会发生动态再结晶·再结晶后奥氏体晶粒尺寸 D是由变形条件Z惟一地决定而与原始奥氏体晶粒大小无关,Z增加, D减小,二者符合关系式Z=A D-3.91· 展开更多
关键词 齿轮钢 变形条件 动态再结晶 奥氏体晶粒尺寸 组织演变
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微合金非调质40Mn2V钢管的变形抗力研究 被引量:3
16
作者 方剑 谢凯意 +1 位作者 邹喜洋 袁泽喜 《武汉科技大学学报》 CAS 2009年第3期238-241,共4页
采用Gleeble-1500热模拟实验机对微合金非调质40Mn2V钢管的变形抗力进行了研究。结果表明,变形温度越高,变形速率越低,钢管变形抗力越小。变形抗力对数值lnσ随着温度升高和变形速率对数值ln.ε的增大,分别呈线性减小和线性增大,且变形... 采用Gleeble-1500热模拟实验机对微合金非调质40Mn2V钢管的变形抗力进行了研究。结果表明,变形温度越高,变形速率越低,钢管变形抗力越小。变形抗力对数值lnσ随着温度升高和变形速率对数值ln.ε的增大,分别呈线性减小和线性增大,且变形抗力与变形程度呈非线性关系。采用Matlab软件拟合出了微合金非调质40Mn2V钢管的变形抗力公式,其拟合度R为0.966 3。 展开更多
关键词 微合金非调质钢管 变形条件 变形抗力
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亚稳β钛合金的变形机制的研究进展 被引量:3
17
作者 徐迪 杨义 +1 位作者 吴松全 黄爱军 《有色金属材料与工程》 CAS 2021年第1期53-60,共8页
亚稳β钛合金在室温下变形时的变形机制通常受到多种因素的影响,导致其变形机制十分复杂。综述了亚稳β钛合金的各种变形机制,包括{332}<113>孪生、{112}<111>孪生、位错滑移、应力诱发α"相变、应力诱发ω相变等,以... 亚稳β钛合金在室温下变形时的变形机制通常受到多种因素的影响,导致其变形机制十分复杂。综述了亚稳β钛合金的各种变形机制,包括{332}<113>孪生、{112}<111>孪生、位错滑移、应力诱发α"相变、应力诱发ω相变等,以及β相稳定性、变形温度、变形速率和变形量等因素对变形机制的影响,并提出了在该领域可能的研究方向。 展开更多
关键词 亚稳Β钛合金 变形机制 变形条件
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变形温度与应变速率对汽车用AA6014铝合金显微组织的影响 被引量:3
18
作者 孙斌 管庆磊 《热加工工艺》 北大核心 2019年第10期56-58,共3页
采用Gleeble-3500热模拟机对T4态AA6014铝合金板进行变形温度440~560℃、应变速率0.01~10 s-1的热变形实验。研究了变形条件对AA6014铝合金显微组织的影响。结果表明:变形温度440、480℃的AA6014合金组织没有发生动态再结晶,组织中晶界... 采用Gleeble-3500热模拟机对T4态AA6014铝合金板进行变形温度440~560℃、应变速率0.01~10 s-1的热变形实验。研究了变形条件对AA6014铝合金显微组织的影响。结果表明:变形温度440、480℃的AA6014合金组织没有发生动态再结晶,组织中晶界模糊,有明显带状拉长晶粒,比原始组织粗大。变形温度520、560℃的AA6014合金动态再结晶组织明显,晶界清晰,晶粒基本为等轴状,560℃试样再结晶组织更为粗大,发生粗化。AA6014合金在变形温度520℃,随着应变速率的增大,再结晶晶粒越来越大,晶粒越来越不均匀;应变速率0.01 s-1下动态再结晶晶粒细小均匀,效果最佳。 展开更多
关键词 AA6014铝合金 变形条件 显微组织
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钢帘线钢B72LX、B82LX动态再结晶规律研究 被引量:2
19
作者 何纬悦 秦敏娟 姜菲菲 《上海应用技术学院学报(自然科学版)》 2006年第3期188-192,共5页
采用Gleeble-1500热模拟试验机上对B72LX、B82LX钢进行变形温度为850℃~1050℃应变速率为0.1~101/s的压缩变形试验,研究了这两个钢种的再结晶规律。并通过回归分析得出峰值应力σm、应变εp、动态再结晶临界应变εC与温度补偿因子... 采用Gleeble-1500热模拟试验机上对B72LX、B82LX钢进行变形温度为850℃~1050℃应变速率为0.1~101/s的压缩变形试验,研究了这两个钢种的再结晶规律。并通过回归分析得出峰值应力σm、应变εp、动态再结晶临界应变εC与温度补偿因子Z的关系式,从而获得动态再结晶产生的条件及动态再结晶激活能。 展开更多
关键词 B72LX B82LX钢 变形条件 应力-应变 动态再结晶
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变形条件对240铝活塞裙等温成形的影响 被引量:3
20
作者 宋仲明 游和清 《新技术新工艺》 北大核心 2001年第6期33-34,共2页
分析了变形条件对 2 4 0 LD1 1铝活塞裙等温成形变形抗力、金相组织及成形效果的影响 ,从而确定了最佳等温成形工艺参数 ;简要分析了粘模原因 。
关键词 铝活塞裙 等温成形 变形条件 粘模 内燃机车 等温闭式挤锻
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