高碳SPHC带钢冷轧边裂缺陷机理分析 被引量：11

1

作者 王畅 于洋 +3 位作者 王林 陈瑾 徐海卫 李飞 《轧钢》 2014年第2期17-21,共5页

针对首钢迁安钢铁有限责任公司高碳SPHC冷轧板带出现边裂的问题,分析了冷硬卷边裂缺陷的宏观形貌、微观组织,以及热轧原板的微观组织,认为带钢边部晶粒粗大、铁素体拉长形态明显、带状碳化物析出严重是造成边裂的主要原因。采用低温出... 针对首钢迁安钢铁有限责任公司高碳SPHC冷轧板带出现边裂的问题,分析了冷硬卷边裂缺陷的宏观形貌、微观组织,以及热轧原板的微观组织,认为带钢边部晶粒粗大、铁素体拉长形态明显、带状碳化物析出严重是造成边裂的主要原因。采用低温出炉、高温终轧、低温卷取、前部密集冷却并对磨损、堵塞等质量下降的喷嘴给予维修及更换,保证全宽方向上温度的均匀性,大大减少了板带的边裂缺陷。 展开更多

关键词 边裂 高碳SPHC带钢 冷轧 带状碳化物 冷却

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PMO对GCr15钢棒材中带状碳化物评级及分布的影响 被引量：7

2

作者 石昊 李莉娟 +2 位作者 王海洋 朱雷敏 翟启杰 《上海金属》 CAS 北大核心 2020年第5期57-62,70,共7页

脉冲磁致振荡(pulse magneto-oscillation,PMO)是上海大学原创的凝固组织细化及均质化技术。已将PMO技术应用于GCr15轴承钢的工业生产。通过对棒材试样中带状碳化物面积及碳化物平均粒径的测量和统计,研究了该技术对GCr15轴承钢中碳化... 脉冲磁致振荡(pulse magneto-oscillation,PMO)是上海大学原创的凝固组织细化及均质化技术。已将PMO技术应用于GCr15轴承钢的工业生产。通过对棒材试样中带状碳化物面积及碳化物平均粒径的测量和统计,研究了该技术对GCr15轴承钢中碳化物带状评级及分布的影响。结果表明:在0.75、0.82 m/min拉速条件下,施加PMO处理后,GCr15钢棒材中心区域碳化物带状得到改善,碳化物平均粒径减小,大尺寸碳化物数量减少。此外,经过PMO处理的GCr15钢棒材中未溶晶界碳化物减少,弥散分布的球状碳化物增多。 展开更多

关键词 脉冲磁致振荡 GCR15轴承钢 带状碳化物 碳化物粒径

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带状碳化物对GCr15轴承钢耐磨性能的影响 被引量：7

3

作者 李明 赵永桥 +1 位作者 何星 张恒华 《上海金属》 CAS 北大核心 2017年第1期49-53,共5页

GCr15轴承钢在不同的热处理条件下,分别获得了1级、2级、3.5级三个级别的带状碳化物。采用MM-200型环-块摩擦磨损试验机对三个级别的带状碳化物试样进行室温下的干摩擦磨损试验,用失重法测量其耐磨性能、三维超景深显微镜测量磨痕宽度... GCr15轴承钢在不同的热处理条件下,分别获得了1级、2级、3.5级三个级别的带状碳化物。采用MM-200型环-块摩擦磨损试验机对三个级别的带状碳化物试样进行室温下的干摩擦磨损试验,用失重法测量其耐磨性能、三维超景深显微镜测量磨痕宽度、扫描电镜观察磨损表面形貌。结果表明,GCr15轴承钢的带状碳化物级别越低,耐磨性能越好。分析了磨损机制与带状级别之间的关系。 展开更多

关键词 GCR15轴承钢 带状碳化物 耐磨性能

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3Cr2W8V钢热作模具开裂原因分析 被引量：6

4

作者 吉国强 邓炽恒 于丽娟 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2019年第8期150-157,共8页

采用扫描电子显微镜、能谱分析仪、金相显微镜和冲击试验机等分析设备,观察和检测了3Cr2W8V钢热作模具失效件及正常件的断口形貌、金相组织及冲击韧性等。结果表明:由于模具原材料前期冶炼不当,造成元素偏析严重,组织不均匀,出现较多带... 采用扫描电子显微镜、能谱分析仪、金相显微镜和冲击试验机等分析设备,观察和检测了3Cr2W8V钢热作模具失效件及正常件的断口形貌、金相组织及冲击韧性等。结果表明:由于模具原材料前期冶炼不当,造成元素偏析严重,组织不均匀,出现较多带状分布的碳化物;同时,由于冶炼后期添加稀土元素操作不当而导致非金属夹杂物B类级别超标,材料脆性显著增强;失效件的冲击吸收能量为25. 7 J,远低于正常件的冲击吸收能量127. 5 J;从而导致模具在服役过程中,在内腔侧应力集中处出现早期裂纹,裂纹产生后发生短暂的疲劳扩展,然后快速扩展直至断裂,造成模具件过早断裂失效。 展开更多

关键词 3CR2W8V钢 热作模具 带状碳化物 元素偏析 疲劳断裂

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S136钢塑胶外壳模具使用开裂失效分析 被引量：4

5

作者 金林奎 周斌 +2 位作者 欧海龙 刘标 米勇 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2018年第10期122-128,140,共8页

S136钢塑胶外壳模具在使用过程中发生早期开裂,为了查找模具开裂失效的原因,采用直读光谱仪、数显洛氏硬度计、光学显微镜、扫描电镜及能谱仪,对模具失效件的化学成分、断口形貌及显微组织进行检测和分析。检测结果表明,模具开裂的主要... S136钢塑胶外壳模具在使用过程中发生早期开裂,为了查找模具开裂失效的原因,采用直读光谱仪、数显洛氏硬度计、光学显微镜、扫描电镜及能谱仪,对模具失效件的化学成分、断口形貌及显微组织进行检测和分析。检测结果表明,模具开裂的主要原因是由于模具工作面直角台阶处无R角,在使用过程中模具承受冲击载荷,造成直角台阶处应力集中开裂。模具材料的基体组织中带状碳化物严重,降低了模具材料的横向抗拉强度。同时,带状碳化物条间应力分布不均匀,以及粗针状回火马氏体的影响,使得显微组织产生了沿晶开裂的内裂纹,材料强度大幅度降低。在查找到模具开裂失效的原因后,对存在的问题进行优化和改进。改进后的模具使用寿命得到大幅度提升,有效增加了企业经济效益。 展开更多

关键词 模具开裂 应力集中 带状碳化物 薄片碳化物 网状碳化物 沿晶开裂

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高碳铬轴承钢中带状碳化物评定的标准讨论 被引量：4

6

作者 徐尚呈 李博鹏 +4 位作者 李德胜 肖爱平 刘月云 田浩 余雷 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第12期252-255,共4页

通过对GB/T 18254—2016、SEP 1520—1998、ISO 5949—1983等3个碳化物评级标准,从标准名称、适用范围、取样方法、热处理制度、评级方法等方面进行对比,为检验高碳铬轴承钢带状碳化物提供理论依据。通过讨论表明,GB/T 18254—2016标准... 通过对GB/T 18254—2016、SEP 1520—1998、ISO 5949—1983等3个碳化物评级标准,从标准名称、适用范围、取样方法、热处理制度、评级方法等方面进行对比,为检验高碳铬轴承钢带状碳化物提供理论依据。通过讨论表明,GB/T 18254—2016标准沿袭了前苏联ГОСТ标准体系,与欧洲标准SEP 1520—1998、国际标准ISO 5949—1983差异较大;GB/T 18254—2016标准关于取样方法、热处理制度的规定较SEP 1520—1998、ISO 5949—1983标准的规定更加具体,操作性更强;SKF D30标准在SEP 1520—1998标准的基础上细化了评级原则,值得借鉴。 展开更多

关键词 高碳铬轴承钢 带状碳化物 标准

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2510钢塑料模具滑块座端面开裂剥落失效分析 被引量：2

7

作者 金林奎 黄持伟 +2 位作者 阮育煌 欧海龙 邹文奇 《理化检验（物理分册）》 CAS 2017年第8期590-594,共5页

采用宏观分析、硬度检测、化学成分分析、断口分析以及金相检验等方法,对某2510钢塑料模具滑块座端面开裂剥落失效原因进行了分析。结果表明:滑块座螺纹孔螺牙部位经过电加工产生了白亮色的变质层,该变质层脆性较大,易于产生微裂纹及剥... 采用宏观分析、硬度检测、化学成分分析、断口分析以及金相检验等方法,对某2510钢塑料模具滑块座端面开裂剥落失效原因进行了分析。结果表明:滑块座螺纹孔螺牙部位经过电加工产生了白亮色的变质层,该变质层脆性较大,易于产生微裂纹及剥落成为疲劳裂纹源,在螺栓弹簧推动的交变应力作用下裂纹沿螺纹孔四周呈同心圆弧线向外推进和延伸,从而导致滑块座端面开裂剥落失效;同时滑块座基体组织中带状及网状碳化物分布严重,降低了材料强度,加快了滑块座疲劳开裂剥落失效的进程。 展开更多

关键词 模具 滑块座 开裂剥落 电加工变质层 带状碳化物 网状碳化物 疲劳开裂

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轴承零件的非相关磁痕显示形貌及产生原因 被引量：2

8

作者 仵永刚 张玲 +3 位作者 尤绍军 杨争 魏建文 孙小东 《无损检测》 2015年第11期84-87,共4页

利用失效分析等手段,对高碳铬轴承钢制铁路轴承零件的各类非相关磁痕形貌的微观组织进行了技术分析。结果表明:在轴承零件制造过程和用户对产品的验收过程中,常见的非磁痕形貌是因带状碳化物引起的非相关磁痕,其他的非相关磁痕比较少见。

关键词 非相关磁痕 高碳铬轴承钢 带状碳化物 磁粉探伤

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某型发动机高压油泵柱塞套开裂失效分析 被引量：2

9

作者 冯继军 郭文芳 彭贤锋 《理化检验（物理分册）》 CAS 2013年第10期693-696,共4页

针对某型发动机高压油泵柱塞套开裂失效事故,运用扫描电子显微镜、能谱仪、硬度计和光学显微镜等对失效件进行了分析。结果表明:导致柱塞套开裂的根本原因是其内在质量不良,存在严重带状碳化物,并导致其疲劳断口裂纹源区局部沿晶带状分... 针对某型发动机高压油泵柱塞套开裂失效事故,运用扫描电子显微镜、能谱仪、硬度计和光学显微镜等对失效件进行了分析。结果表明:导致柱塞套开裂的根本原因是其内在质量不良,存在严重带状碳化物,并导致其疲劳断口裂纹源区局部沿晶带状分布。并通过对市场服役件的检验分析,进一步对事故的概率分布进行了判断,为准确处理该事故提供了可靠的技术依据。 展开更多

关键词 柱塞套 失效分析 带状碳化物 疲劳开裂 沿晶开裂

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GCr18Mo钢轴承套圈端面磁痕原因分析 被引量：2

10

作者 张玲 李昭昆 +3 位作者 杨争 魏建文 陈治山 沈伟毅 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第12期167-170,共4页

对GCr18Mo钢轴承套圈端面磁痕产生原因进行了分析。结果表明,钢中原有不均匀分布的带状碳化物是产生此类磁痕的唯一原因,且沿材料流线及锻造流线分布。

关键词 GCr18Mo钢轴承套圈 磁痕 带状碳化物

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3Cr2W8V轧辊失效原因分析 被引量：1

11

作者 罗昆 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第17期228-229,共2页

对3Cr2W8V轧辊使用初期开裂失效的原因进行了探讨。经过硬度测试与组织分析、工艺改进及生产使用验证,确定3Cr2W8V轧辊使用早期开裂失效的原因主要为锻造比较小、轧辊组织中存在带状碳化物。

关键词 3CR2W8V 轧辊 带状碳化物

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轴承滚子磁痕探伤分析 被引量：1

12

作者 班君 刘秀莲 罗燕 《哈尔滨轴承》 2015年第1期41-43,共3页

依据国家标准,采用磁粉探伤的方法对滚子的表面缺陷进行检查,并采用金相法分析,从宏观和微观两方面确定磁痕产生的原因。结果显示,带状碳化物超标是引起磁粉堆积形成磁痕的原因。

关键词 轴承 圆柱滚子 带状碳化物 磁痕显示

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一种显示原材料带状组织的新方法 被引量：1

13

作者 张玲 李万和 +2 位作者 李昭昆 仵永刚 陈治山 《轴承》 北大核心 2015年第6期36-37,41,共3页

将同一炉号的高碳铬轴承钢设计加工成4种不同形状的试样,对其进行磁粉探伤,结果表明:采用多台阶非对称塔形试样,可以更清晰更全面地显示原材料不同层面的带状碳化物,有利于减少废品率。

关键词 轴承钢 塔形试样 磁粉探伤 带状碳化物

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GCr15带状碳化物的检验 被引量：1

14

作者 夏彪 杨永 陈晓泉 《南钢科技与管理》 2014年第1期19-21,共3页

为了快速准确检测出GCrl5碳化物带状，并进行评级。本文对GCrl5带状碳化物的形成过程进行了阐释，找出了检验过程中的重点部位；并通过试验对球化退火处理和未经球化退火后的试样进行比较，结果表明经球化退火试样要比未经球化退火试样... 为了快速准确检测出GCrl5碳化物带状，并进行评级。本文对GCrl5带状碳化物的形成过程进行了阐释，找出了检验过程中的重点部位；并通过试验对球化退火处理和未经球化退火后的试样进行比较，结果表明经球化退火试样要比未经球化退火试样带状评级要高约0．5级，从而提出可在未球化退火试样上对GCrl5带状碳化物进行评级，简化了GCrl5检验前的热处理工艺，提高了工作效率，降低了热处理加工成本。 展开更多

关键词 GCR15 球化退火 碳化物带状

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大型支承辊置裂原因分析

15

作者 邵奎祥 孙丽坤 赵席春 《理化检验（物理分册）》 CAS 2005年第8期417-420,共4页

大型支承辊在放置时自然断裂。采用化学分析、金相检验和扫描电镜等手段对断裂支承辊进行了套料取样分析。结果表明,辊身心部较高的内应力和在带状碳化物中存在严重的网状碳化物是造成大型支承辊置裂的主要原因。

关键词 大型支承辊 置裂 内应力 带状碳化物 网状碳化物

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YXR3钢模具早期失效分析

16

作者 王前进 刘宁 +3 位作者 刘爱军 叶德林 朱峰 施卫兵 《热处理》 CAS 2015年第4期59-62,共4页

采用金相检验、硬度测试和扫描电镜分析了YXR3钢模具早期失效的原因。结果表明,该模具显微组织不均匀,晶粒粗大,存在大块状碳化物和未溶碳化物,是导致YXR3钢模具失效的主要原因。针对上述原因,提出了相应的改进措施:采用低淬低回工艺,... 采用金相检验、硬度测试和扫描电镜分析了YXR3钢模具早期失效的原因。结果表明,该模具显微组织不均匀,晶粒粗大,存在大块状碳化物和未溶碳化物,是导致YXR3钢模具失效的主要原因。针对上述原因,提出了相应的改进措施:采用低淬低回工艺,增加板条马氏体含量,提高模具韧性。 展开更多

关键词 YXR3钢 冷作模具 早期开裂 带状碳化物 晶粒

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Cr12MoV钢轴瓦低淬低回工艺与畸变统计 被引量：3

17

作者 王红伟 张旭东 +2 位作者 顾敏 赵少甫 李双喜 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期58-62,共5页

采用光学显微镜和显微硬度计等测试方法,对Cr12MoV钢轴瓦球化退火和低淬低回工艺处理后的显微组织进行观察,测试3种外形尺寸轴瓦的热处理畸变。结果表明,轴瓦中带状碳化物较明显,大块及长杆状共晶碳化物经低淬低回工艺处理后依然存在且... 采用光学显微镜和显微硬度计等测试方法,对Cr12MoV钢轴瓦球化退火和低淬低回工艺处理后的显微组织进行观察,测试3种外形尺寸轴瓦的热处理畸变。结果表明,轴瓦中带状碳化物较明显,大块及长杆状共晶碳化物经低淬低回工艺处理后依然存在且形态未发生明显改变;3种轴瓦内孔与外圆畸变趋于缩小,且内孔畸变量大于外圆,为后续机加工留量提供了数据参考。 展开更多

关键词 轴瓦 CR12MOV钢 带状碳化物偏析 低淬低回工艺 畸变

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GCr15轴承钢的碳化物不均匀性缺陷 被引量：3

18

作者 胡伟勇 王峰 +4 位作者 黄涛 薛晶 柯锦宏 梁小燕 郦剑 《理化检验（物理分册）》 CAS 2022年第11期15-18,22,共5页

根据铬元素质量分数为1.6%时垂直截面富铁端的Fe-Cr-C三元相图和碳、铬元素高温扩散性能,分析了凝固结晶时材料中碳含量分布的变化过程,说明了碳化物不均匀性缺陷的形成机理,并讨论了碳化物不均匀性缺陷对轴承接触疲劳寿命的影响。结果... 根据铬元素质量分数为1.6%时垂直截面富铁端的Fe-Cr-C三元相图和碳、铬元素高温扩散性能,分析了凝固结晶时材料中碳含量分布的变化过程,说明了碳化物不均匀性缺陷的形成机理,并讨论了碳化物不均匀性缺陷对轴承接触疲劳寿命的影响。结果表明:GCr15轴承钢的碳化物不均匀性缺陷包括网状碳化物、带状碳化物和碳化物液析等,产生原因为GCr15钢液相线和固相线间隔较大,导致元素偏析明显,在凝固结晶过程中产生了碳化物不均匀性。 展开更多

关键词 GCR15轴承钢 碳化物不均匀性 带状碳化物 网状碳化物 碳化物液析

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CrWMn冲模线切割开裂分析

19

作者 葛利玲 温鸣 顾美转 《理化检验（物理分册）》 CAS 1999年第3期133-134,共2页

CrWMn冲模在线切割时产生开裂.经金相和扫描电镜分析,该冲模断裂的主要原因是组织中存在严重的带状和液析碳化物,在淬火过程中易产生较大的拉应力,该应力与线切割时产生的组织应力叠加在一起,同时线切割起了一个缺口作用,致使冲模开裂.

关键词 带状碳化物 开裂分析 冲模 合金钢 线切割

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Cr12MoV冷作模具失效分析 被引量：4

20

作者 吕晓霞 陆有 彭彦宏 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第16期184-185,共2页

对Cr12MoV作模具开裂的原因进行了分析。结果表明:模具锻造不充分,残留了带状碳化物,使模具淬火加热时奥氏体成分不均匀,淬火冷却时产生过大的组织应力和热应力,造成模具早期开裂。

关键词 CR12MOV 失效 带状碳化物

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