软岩大变形隧道二次衬砌施作时机探讨 被引量：106

1

作者 刘志春 李文江 +1 位作者 朱永全 孙明磊 《岩石力学与工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期580-588,共9页

软岩大变形隧道二次衬砌施作时机始终是隧道界讨论的热点问题,但目前还没有具体的软岩大变形隧道二次衬砌施作时机的判别指标。结合乌鞘岭隧道工程实例,分析二次衬砌稳定性的影响因素,以及初期支护变形与二次衬砌变形的关系、施作二次... 软岩大变形隧道二次衬砌施作时机始终是隧道界讨论的热点问题,但目前还没有具体的软岩大变形隧道二次衬砌施作时机的判别指标。结合乌鞘岭隧道工程实例,分析二次衬砌稳定性的影响因素,以及初期支护变形与二次衬砌变形的关系、施作二次衬砌前支护变形速率与二次衬砌变形的关系、二次衬砌开裂断面对应的支护变形及二次衬砌分担围岩压力比例等。根据实测变形统计值、理论计算的极限位移及弹性位移,推算量测丢失位移,并得出实测变形、二次衬砌前变形速率与极限位移等之间的相互关系。最后提出不同大变形级别的乌鞘岭隧道二次衬砌施作时机的两个判别指标,即以隧道极限位移为基础,以现场量测日变形量与量测总变形量为依托的判别指标,在软岩大变形隧道二次衬砌施作时机方面进行探讨和尝试。 展开更多

关键词 隧道工程 软岩大变形隧道 二次衬砌 施作时机 隧道极限位移 丢失位移

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高速铁路大断面黄土隧道二次衬砌施作时机研究 被引量：35

2

作者 路军富 王明年 +2 位作者 贾媛媛 喻渝 谭忠盛 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第3期843-848,共6页

隧道工程二次衬砌施作时机是隧道界普遍关注的问题。依托正在修建的郑州—西安铁路客运专线大断面黄土隧道工程,以围岩及初期支护基本稳定速率作为二次衬砌施作时机判定指标,采用位移断面监测数据回归分析和数值分析相结合,建立基本稳... 隧道工程二次衬砌施作时机是隧道界普遍关注的问题。依托正在修建的郑州—西安铁路客运专线大断面黄土隧道工程,以围岩及初期支护基本稳定速率作为二次衬砌施作时机判定指标,采用位移断面监测数据回归分析和数值分析相结合,建立基本稳定速率的理论求解方法,从而确定二次衬砌施作时机;同时,选取贺家庄隧道试验段作为工程实例,对高速铁路大断面黄土隧道二次衬砌施作时机进行研究。研究结果表明:当拱顶下沉变形速率值小于0.55 mm/d,边墙水平绝对收敛速率值小于0.11 mm/d时,即可进行二次衬砌施作。此次研究为类似工程的设计和施工提供了参考依据。 展开更多

关键词 隧道工程 大断面黄土隧道 二次衬砌 施作时机 基本稳定速率

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双层初期支护在云屯堡隧道高地应力软岩洞段中的应用 被引量：22

3

作者 钟友江 刘世杰 吴建和 《隧道建设（中英文）》 北大核心 2020年第1期90-98,共9页

为研究隧道双层初期支护中第2层支护的钢拱架设置方式和施作时机,结合成兰铁路云屯堡隧道高地应力软岩隧道工程,对高地应力软岩大变形隧道双层初期支护中内、外2层钢拱架的布设方式和第2层初期支护的施作时机进行分析和研究。由研究结... 为研究隧道双层初期支护中第2层支护的钢拱架设置方式和施作时机,结合成兰铁路云屯堡隧道高地应力软岩隧道工程,对高地应力软岩大变形隧道双层初期支护中内、外2层钢拱架的布设方式和第2层初期支护的施作时机进行分析和研究。由研究结果可知:1)双层初期支护中钢拱架采取交错的布置方式更有利于初期支护结构受力和围岩变形控制;2)第2层初期支护应在第1层初期支护结构不被破坏前及时施作,对于云屯堡隧道来说,第2层初期支护施作滞后掌子面的距离在7m内较好。 展开更多

关键词 高地应力软岩隧道 双层初期支护 钢拱架布置方式 施作时机

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高地应力千枚岩隧道二次衬砌施作时机研究 被引量：19

4

作者 郭小龙 谭忠盛 +1 位作者 李磊 朱正国 《中国公路学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第12期249-261,共13页

二次衬砌施作时机一直是高地应力软岩隧道工程设计与施工过程中面临的关键技术难题之一。为此,依托在建成都-兰州铁路典型千枚岩隧道工程,基于隧道变形长期监测结果,分析高地应力软岩隧道变形时程特点,考虑软岩隧道荷载特点,确定了二次... 二次衬砌施作时机一直是高地应力软岩隧道工程设计与施工过程中面临的关键技术难题之一。为此,依托在建成都-兰州铁路典型千枚岩隧道工程,基于隧道变形长期监测结果,分析高地应力软岩隧道变形时程特点,考虑软岩隧道荷载特点,确定了二次衬砌施作时机原则;考虑隧道测量丢失变形,提出软岩隧道第1稳定阶段变形量确定方法;通过现场实测变形数据统计回归,基于一定保证率确定不同大变形等级和不同断面下的软岩隧道二次衬砌施作时机,并进行现场试验验证。研究结果表明:适当刚度的初期支护可以实现高地应力软岩隧道前期变形稳定,但无法保持围岩长期稳定,二次衬砌应该在初期支护变形达到第1稳定阶段后施作,既可以减少二次衬砌荷载,又可以控制围岩变形;采用指数函数拟合软岩隧道变形具有较好的相关性,但参数差异性较大,同时在确定隧道第1稳定阶段变形量时应考虑测量丢失变形;轻微、中等大变形段拱顶下沉变形速率小于0.1~0.2mm·d-1,边墙收敛速率小于0.5mm·d-1,严重、极严重大变形段拱顶下沉变形速率小于0.4mm·d-1,边墙收敛小于0.6mm·d-1,即可进行二次衬砌施作;轻微大变形段、中等大变形段和严重大变形段分别在隧道开挖45~55d,55~60d和80~90d后达到二次衬砌施作标准。 展开更多

关键词 隧道工程 二次衬砌 现场试验 概率统计 施作时机 千枚岩

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铁路客运专线隧道二次衬砌施作时机及抗裂防渗技术 被引量：13

5

作者 杨陆海 《铁道建筑》 北大核心 2008年第4期37-40,共4页

隧道支护衬砌中复合式衬砌结构由初期支护和二次衬砌组成,结合隧道二次衬砌施工过程中的相关要求及施工技术,对客运专线隧道二次衬砌的施作时机及抗裂防渗技术进行探讨,为客运专线隧道施工提供经验借鉴。

关键词 客运专线隧道 二次衬砌 施作时机 抗裂防渗

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基于数值模拟与实测数据拟合的高地应力软岩隧道二次衬砌施作时机探讨 被引量：10

6

作者 马栋 晋刘杰 +1 位作者 王武现 黄立新 《现代隧道技术》 CSCD 北大核心 2022年第4期137-146,共10页

铁路隧道高地应力软岩大变形控制一直是施工中的难题,由于其变形规律、变形时间的不确定性及变形机理的复杂性,在高地应力环境下何时施作二次衬砌一直困扰着施工人员。为此,结合现场的实测数据和数值模拟研究的大变形规律,对高地应力软... 铁路隧道高地应力软岩大变形控制一直是施工中的难题,由于其变形规律、变形时间的不确定性及变形机理的复杂性,在高地应力环境下何时施作二次衬砌一直困扰着施工人员。为此,结合现场的实测数据和数值模拟研究的大变形规律,对高地应力软岩隧道二次衬砌施作时机进行探讨,研究结果表明:(1)二次衬砌施作的最佳时机要尽可能采用变形量和变形速率双控的方式确定,尤其在严重、极严重变形段,要确保变形量达到了预估变形量的95%,且拱顶下沉速率不大于0.4 mm/d,边墙收敛速率不大于0.6 mm/d时才能施作二次衬砌;(2)指数函数拟合变形时程曲线相关性高,考虑到隧道围岩的复杂性、施工参数的不确定性及测量数据的误差性,采用某一个特定的参数对所有隧道进行变形曲线拟合是不可行的;(3)在分析大变形隧道二次衬砌施作时机时,蠕变参数的选择需要根据地层岩性、相近地层量测成果综合考虑。 展开更多

关键词 软岩隧道 高地应力 二次衬砌 施作时机 变形速率

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二次衬砌施作时机的弹粘塑性有限元分析 被引量：10

7

作者 李德武 马为功 《现代隧道技术》 EI 北大核心 2012年第4期6-9,共4页

文章针对兰渝线软岩大变形隧道施工的实际情况,对变形速率达到2 mm/d时(此时二次衬砌的最大压应力达到20.25 MPa,最大拉应力为1.68 MPa)施作二次衬砌这一工况,采用弹粘塑性有限元法进行了隧道施工过程的模拟分析。分析结果表明,在变形... 文章针对兰渝线软岩大变形隧道施工的实际情况,对变形速率达到2 mm/d时(此时二次衬砌的最大压应力达到20.25 MPa,最大拉应力为1.68 MPa)施作二次衬砌这一工况,采用弹粘塑性有限元法进行了隧道施工过程的模拟分析。分析结果表明,在变形速率为2 mm/d时施做C35钢筋混凝土二次衬砌以后,衬砌不至于产生强度破坏。此分析结果和计算方法可为二次衬砌施作时机的决策提供参考。 展开更多

关键词 软岩大变形隧道 二次衬砌 施作时机 变形速率 有限元模型

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黏弹性条件下大跨度公路黄土隧道二次衬砌施作时机 被引量：8

8

作者 罗彦斌 陈建勋 《长安大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2021年第5期86-95,共10页

为研究大跨度公路黄土隧道二次衬砌施作时机,以神府(神木—府谷)高速公路墩梁隧道为依托,采用现场测试、数值模拟和理论分析相结合的方法,首先对隧道拱顶变形进行现场测试,揭示其变形规律,提出了基于隧道二次衬砌安全临界状态的最佳施... 为研究大跨度公路黄土隧道二次衬砌施作时机,以神府(神木—府谷)高速公路墩梁隧道为依托,采用现场测试、数值模拟和理论分析相结合的方法,首先对隧道拱顶变形进行现场测试,揭示其变形规律,提出了基于隧道二次衬砌安全临界状态的最佳施作时机计算方法;其次根据黏弹性条件下隧道围岩变形理论公式,结合现场监测数据反演分析得到围岩Kelvin模型流变参数;最后利用提出的最佳施作时机计算方法和Kelvin流变模型,通过数值模拟研究了黏弹性条件下大跨度黄土隧道二次衬砌最佳施作时机。结果表明:大跨度公路黄土隧道变形经历急剧变形、持续变形和缓慢变形3个阶段,各阶段产生的沉降值分别为最大沉降值的67.7%,21.7%和10.6%;Kelvin模型中蠕变参数黏性元件黏滞系数η为2.75×10^(14) kPa·s,与黏性元件串联的弹簧元件弹性模量E1为138.3 MPa,与黏性元件并联的弹簧元件弹性模量E2为321.5 MPa;大跨度公路黄土隧道Ⅴ级围岩深埋段二次衬砌最佳支护时机为初期拱顶下沉速率小于0.3 mm/d。 展开更多

关键词 隧道工程 大跨度黄土隧道 初期施作 二次衬砌 蠕变 施作时机

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盾构隧道二次衬砌合理施作时机模型试验研究 被引量：8

9

作者 王士民 陈兵 +3 位作者 王先明 鲁茜茜 阮雷 蹇蕴奇 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第5期882-891,共10页

近年来,盾构隧道双层衬砌作为一种新的形式开始得到应用推广,但由于相关研究较少,导致盾构隧道双层衬砌结构体系关键参数尚不明确,其中二次衬砌合理施作时机便是其中之一。以狮子洋隧道工程为依托,采用相似模型试验对二次衬砌合理施作... 近年来,盾构隧道双层衬砌作为一种新的形式开始得到应用推广,但由于相关研究较少,导致盾构隧道双层衬砌结构体系关键参数尚不明确,其中二次衬砌合理施作时机便是其中之一。以狮子洋隧道工程为依托,采用相似模型试验对二次衬砌合理施作时机展开研究,研究结果表明:二次衬砌在盾构隧道双层衬砌中仅作为辅助承载结构,施作时机为57%~83%,结构径向收敛值和椭圆度随加载步变化最为缓慢,结构累计声发射数AE呈渐进性增长;施作过早或过晚,二次衬砌均不能有效抑制管片衬砌变形,且结构累计声发射数AE均呈阶梯型增长;随着二次衬砌施作时机推迟,二次衬砌与管片衬砌最大内力量值之比及结构开始出现宏观损伤破坏荷载级别均呈先增大后减小的变化规律。因此,在综合考虑双层衬砌结构加载过程中的变形历程及损伤特性,认为二次衬砌合理施作时机为57%~83%。 展开更多

关键词 盾构隧道 管片衬砌 二次衬砌 施作时机 模型试验

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千枚岩隧道初期支护大变形控制及二次衬砌施作时机研究

10

作者 王洪坤 《铁道建筑技术》 2024年第7期136-139,共4页

千枚岩隧道具有明显的变形量大、变形时间长、支护难度大等特点,一直是交通建设中的重要难题之一。以米亚罗3号隧道为工程背景,通过现场勘测分析得出千枚岩隧道变形与破坏机理,并确定了隧道初期支护大变形长短注浆锚杆联合支护方法,及... 千枚岩隧道具有明显的变形量大、变形时间长、支护难度大等特点,一直是交通建设中的重要难题之一。以米亚罗3号隧道为工程背景,通过现场勘测分析得出千枚岩隧道变形与破坏机理,并确定了隧道初期支护大变形长短注浆锚杆联合支护方法,及在隧道开挖后第42 d为时间点作为隧道二次衬砌施作的选择。现场实践表明,采用确定的围岩大变形控制方案后,隧道拱顶沉降和水平收敛分别稳定在159.6 mm和127.4 mm,且二次衬砌产生的围岩应力非常小且分布均匀,说明采用初期支护大变形控制技术后,隧道初期支护具有较强的支护能力,能有效降低隧道的二次衬砌压力,对二次衬砌的长期使用起着至关重要的作用。研究成果可为千枚岩隧道大变形控制及施工提供技术指导。 展开更多

关键词 千枚岩隧道 施作时机 长短注浆锚杆 二次衬砌 大变形控制

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含水弱胶结粉细砂岩地层公路隧道开挖方案比选及二次支护施作时机研究 被引量：4

11

作者 董磊 宋红艳 《隧道建设》 2014年第9期849-856,共8页

含水弱胶结砂岩具有黏结力低、水稳性差和流塑变形大等特点,导致隧道支护体系变形在时间及空间维度上表现出不均匀性、非线性及非对称性,继而产生围岩坍塌、支护失效等工程问题。结合某公路隧道建设背景,采用"先让后治"的原则... 含水弱胶结砂岩具有黏结力低、水稳性差和流塑变形大等特点,导致隧道支护体系变形在时间及空间维度上表现出不均匀性、非线性及非对称性,继而产生围岩坍塌、支护失效等工程问题。结合某公路隧道建设背景,采用"先让后治"的原则,补强初期支护强度并提供二次衬砌施作条件,提出双层初期支护设计方案,并通过数值技术仿真分析三台阶七步、CRD和双侧壁导坑3种工法下拱顶沉降、水平收敛及塑性区的分布特征。结果表明:1)在成岩差、易流砂地层下,CRD工法为此类地层120 m2断面软弱围岩的最优开挖方法;2)二次支护施作的最佳时机应在上台阶右半幅断面开挖前;3)在有条件的前提下宜将四部交叉中隔壁法演化为六部中隔壁法施工。 展开更多

关键词 公路隧道 含水弱胶结粉细砂岩 开挖方案 二次支护 施作时机 双层支护

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内部结构不同施作时机对特大断面盾构隧道管片衬砌受力的影响研究

12

作者 胡振宇 封坤 +2 位作者 郭文琦 彭长胜 李姣阳 《现代隧道技术》 CSCD 北大核心 2023年第3期90-101,共12页

以在建荷坳隧道为工程背景,采用有限元方法建立管片-内部结构三维精细化数值计算模型,通过分析内部结构不同施作时机下管片与内部结构的受力及变形,研究内部结构施作时机对特大断面盾构隧道管片衬砌受力性能的影响。结果表明,提前施作... 以在建荷坳隧道为工程背景,采用有限元方法建立管片-内部结构三维精细化数值计算模型,通过分析内部结构不同施作时机下管片与内部结构的受力及变形,研究内部结构施作时机对特大断面盾构隧道管片衬砌受力性能的影响。结果表明,提前施作内部结构可以有效增加管片环横向刚度,并提升内部结构分担管片应力的占比,以将内部结构施作时机由5‰椭圆度提前至3‰椭圆度为例,管片与内部结构变形极值分别减小28.47%与32.83%,管片及其钢筋应力极值分别减小50.0%与14.4%,内部结构及其钢筋应力极值分别上升70.37%与19.55%;内部结构施作时机对管片环及内部结构的变形与应力分布规律基本无影响,但提前施作内部结构可使得管片及钢筋应力分布更加均匀;内部结构对管片环水平变形有较强抑制能力,以施作时机3‰椭圆度工况为例,内部结构施作后,管片竖向位移继续增加约19.0%,而水平位移仅增加0.36%,变形形态由“横鸭蛋状”转为“蝴蝶状”。 展开更多

关键词 盾构隧道 特大直径 内部结构 施作时机 横向力学性能 数值模拟

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茶镇隧道二次衬砌施作时机的确定 被引量：3

13

作者 何晖 张泉钰 高诗明 《甘肃科学学报》 2014年第3期125-128,共4页

针对隧道工程二次衬砌施作时机的问题,依托茶镇隧道工程,选取4个断面为研究对象,对拱顶沉降、支抗内力的监测数据利用MATLAB进行回归分析,分别依据＂变形速率准则＂、＂极限位移准则＂、＂支护抗力最小＂的原则,确定应用不同准则下二次... 针对隧道工程二次衬砌施作时机的问题,依托茶镇隧道工程,选取4个断面为研究对象,对拱顶沉降、支抗内力的监测数据利用MATLAB进行回归分析,分别依据＂变形速率准则＂、＂极限位移准则＂、＂支护抗力最小＂的原则,确定应用不同准则下二次衬砌施作时机,并通过对比分析,确定最佳支护时机.研究结果表明：拱顶有效应力能够替代支护抗力研究隧道衬砌;二次衬砌最佳支护时机建议取初期支护后21~23d,距掌子面距离47~54m. 展开更多

关键词 隧道工程 二次衬砌 施作时机 支护抗力

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基于虚拟支撑力和初支混凝土强度的二衬支护时机确定方法 被引量：3

14

作者 李莹 张昌锁 《煤炭技术》 CAS 北大核心 2016年第4期42-44,共3页

通过ANSYS软件对万丈山隧道开挖过程中拱顶及周边的受力、变形进行了研究,并对比指导施工。结果表明:隧道开挖面实际应力与初支混凝土有效强度的最不利比值出现在第9 d,施工进行到第17 d以后,拱顶下沉速率小于0.14 mm/d,周边收敛速率小... 通过ANSYS软件对万丈山隧道开挖过程中拱顶及周边的受力、变形进行了研究,并对比指导施工。结果表明:隧道开挖面实际应力与初支混凝土有效强度的最不利比值出现在第9 d,施工进行到第17 d以后,拱顶下沉速率小于0.14 mm/d,周边收敛速率小于0.046 6 mm/d,结合"收敛-约束"原理和规范对于隧道二衬支护时间的确定准则可知,此时为二衬的合理施作时间。 展开更多

关键词 “收敛-约束”法 开挖模拟 二次衬砌 施作时机

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接收端主体结构板施作时机对盾构接收施工影响分析 被引量：1

15

作者 魏德胜 令狐延 阮雷 《隧道建设（中英文）》 CSCD 北大核心 2022年第S01期19-27,共9页

为探究车站接收端主体结构不同施作时机条件下盾构接收对地表沉降、围护桩及结构端墙侧墙变形的影响规律,依托西安地铁14号线某区间盾构接收施工工程,采用有限元数值模拟方法对车站盾构接收端主体结构不同施作时机条件下(底板施作完成... 为探究车站接收端主体结构不同施作时机条件下盾构接收对地表沉降、围护桩及结构端墙侧墙变形的影响规律,依托西安地铁14号线某区间盾构接收施工工程,采用有限元数值模拟方法对车站盾构接收端主体结构不同施作时机条件下(底板施作完成后、中板施作完成后、顶板施作完成后)盾构接收时的地表沉降及桩体变形进行对比分析;在此基础上进一步研究不同位置钢支撑轴力变化对盾构接收时位移变形的影响,并结合现场数据进行验证。研究结果表明:1)车站接收端主体结构中板施工完成后盾构接收对周边地表沉降及围护桩变形影响最小,此时地表最大沉降位于端头洞口上方,桩体竖向呈沉降趋势且水平向临空面位移。2)围护结构第1、2道支撑轴力变化对盾构接收后地表沉降及围护桩变形影响较大,且随着支撑轴力的增大,地表沉降及围护桩横向变形明显减小。3)在确保支撑轴力满足安全限值的条件下可以适当增大支撑轴力,以控制盾构接收引起的地表沉降及桩体变形。 展开更多

关键词 盾构接收 接收端主体结构 施作时机 地表沉降 围护桩变形

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基于可靠度理论的水下盾构隧道二衬合理施作时机研究 被引量：2

16

作者 张智博 《铁道建筑技术》 2016年第8期36-41,共6页

二次衬砌(二衬)作为既有管片衬砌的重要补强措施,其施作时机的判定亟待解决。以南京地铁10号线越江地铁盾构隧道工程为背景,针对水下隧道在使用后期出现水位增高、河床淤积增厚、管片劣化以及河床受扰动等,需要施作二衬以确保结构正常使... 二次衬砌(二衬)作为既有管片衬砌的重要补强措施,其施作时机的判定亟待解决。以南京地铁10号线越江地铁盾构隧道工程为背景,针对水下隧道在使用后期出现水位增高、河床淤积增厚、管片劣化以及河床受扰动等,需要施作二衬以确保结构正常使用,基于可靠度理论对二衬的施作时机进行了研究。以衬砌圆环竖直直径变形值为控制指标,在正常使用极限状态下,选取衬砌截面可靠度低于2.5即须施作二衬作为判定标准。研究表明:隧道衬砌截面的可靠度在使用后期低于2.5,需要施作二衬,具体施作时机为以下四种情况任意达到其一:(1)水位升至18 m;(2)埋深增至16 m;(3)混凝土弹性模量下降至初始值的90%(cv=0.1);(4)地层抗力系数下降至初始值的95%(cv=0.19)。施作二衬后,衬砌截面的可靠度均高于2.5,处于正常使用状态范围内。 展开更多

关键词 水下盾构隧道 二次衬砌 施作时机 可靠度理论

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软岩大变形隧道二次衬砌施作时机分析 被引量：2

17

作者 赵春磊 《西部交通科技》 2020年第12期118-120,共3页

文章结合高速公路软岩大变形隧道施工实践,通过对隧道围岩与初期支护监控量测数据进行拟合分析,研究隧道拱顶下沉和周边收敛变形情况与变形速率,计算二次衬砌允许位移量,合理确定二次衬砌施作时机。

关键词 隧道 软岩 二次衬砌 变形速率 允许位移量 施作时机

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梅家沟隧道支护变形分析及加固方案优化研究

18

作者 郭传臣 《铁道建筑技术》 2022年第8期170-175,共6页

针对梅家沟隧道软岩工程特性,参建各方研讨了多种技术方案,并选取试验段对各方案进行现场试验验证,以期有效控制围岩变形及工程质量;结合现场实际及监控量测结果对支护效果进行评价。现场实践表明,不同加固方案对于软岩地质具有不同的... 针对梅家沟隧道软岩工程特性,参建各方研讨了多种技术方案,并选取试验段对各方案进行现场试验验证,以期有效控制围岩变形及工程质量;结合现场实际及监控量测结果对支护效果进行评价。现场实践表明,不同加固方案对于软岩地质具有不同的变形抑制作用。对现有初支二次加固方案进行优化,并通过FLAC数值模拟阐述初支二次加固的必要性以及施作时机选择的重要性。本文研究方法及结果丰富了软岩隧道施工技术,对于今后类似隧道的修建具有重要借鉴意义。 展开更多

关键词 支护类型 变形控制 数值模拟 监控量测 施作时机 二次加固 方案优化

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软岩隧道掘进二衬施作时机的分析探讨 被引量：1

19

作者 李越 刘礼刚 +1 位作者 程康 郭磊 《山西建筑》 2016年第30期163-164,共2页

以实际工程为研究背景,根据大量的实际监测资料,对隧道围岩的总位移进行了数据拟合,分析了隧道的变形规律,并以0.5 mm/d的变形速率为控制标准,得出开挖22 d左右进行施作二衬为佳,考虑预留6 mm^8 mm的变形量。

关键词 软岩隧道 二次衬砌支护 施作时机 变形监测

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浅埋小净距山岭隧道通过监控量测确定合理二衬施作时机分析

20

作者 陈卓行 陈春波 《中文科技期刊数据库（全文版）工程技术》 2022年第8期166-169,共4页

随着城市化进程的推进,我国诸多城市逐渐扩展,在此过程中,例如山岭隧道这种极为特殊的构筑物出现的频率越来越高,尤其是小净距、浅埋的情况,使得工程设计、施工的难度逐渐提高,本文从山岭隧道二衬破坏的影响因素入手,以某浅埋小净距山... 随着城市化进程的推进,我国诸多城市逐渐扩展,在此过程中,例如山岭隧道这种极为特殊的构筑物出现的频率越来越高,尤其是小净距、浅埋的情况,使得工程设计、施工的难度逐渐提高,本文从山岭隧道二衬破坏的影响因素入手,以某浅埋小净距山岭隧道工程为例,简要说明基于监控量测确定二衬施作时机的方法,具体涉及量测方法与支护原则、基于支护抗力的二衬施作时机、基于变形速率的二衬施作时机等内容,希望研究内容能够给同类实践提供一定参考,更好满足相关工程建设需要。 展开更多

关键词 浅埋小净距 山岭隧道 监控量测 二衬 施作时机

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