金刚石砂轮磨削轴承用ZrO2陶瓷表面质量研究 被引量：7

1

作者 李颂华 韩光田 +2 位作者 孙健 陈文征 王科冲 《金刚石与磨料磨具工程》 CAS 北大核心 2019年第6期75-81,共7页

在氧化锆陶瓷磨削中为获得较高质量表面,采用单因素试验研究磨削深度、砂轮线速度、工件进给速度对氧化锆陶瓷精密磨削表面质量的影响规律及材料去除机理,通过超景深三维显微镜以及扫描电子显微镜,观察氧化锆陶瓷试件磨削后的表面形貌,... 在氧化锆陶瓷磨削中为获得较高质量表面,采用单因素试验研究磨削深度、砂轮线速度、工件进给速度对氧化锆陶瓷精密磨削表面质量的影响规律及材料去除机理,通过超景深三维显微镜以及扫描电子显微镜,观察氧化锆陶瓷试件磨削后的表面形貌,最后用正交试验法进行优选并验证。结果表明:磨削表面的粗糙度随磨削深度、工件进给速度增大而增大,随砂轮线速度增大先减小、后增大。在磨削深度5μm、砂轮线速度40 m/s、工件进给速度1000 mm/min的优化组合条件下,磨削3组氧化锆陶瓷的平均表面粗糙度R a为0.3889、0.4170和0.4037μm。 展开更多

关键词 氧化锆 接触弧长 表面纹理 表面缺陷

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连铸板坯凝固过程的鼓肚应变分析

2

作者 何育民 罗阳 何博 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2024年第2期125-131,161,共8页

针对板坯连铸机铸坯的鼓肚变形问题,通过降低铸流两相界鼓肚应变以解决结晶器液面的波动问题,考虑辊子与铸流的接触弧长对鼓肚应变的影响,推导出辊子与铸流的接触弧长与鼓肚应变的关系式,得到辊子与铸流的接触弧长对鼓肚应变的解析解。... 针对板坯连铸机铸坯的鼓肚变形问题,通过降低铸流两相界鼓肚应变以解决结晶器液面的波动问题,考虑辊子与铸流的接触弧长对鼓肚应变的影响,推导出辊子与铸流的接触弧长与鼓肚应变的关系式,得到辊子与铸流的接触弧长对鼓肚应变的解析解。通过推导辊子与铸流的接触弧长和鼓肚应变的关系式,量化其对鼓肚应变的影响程度。首先建立板坯连铸和凝固传热模型,以获得板坯冷却过程中板坯壳的生长。其次建立了改进的三维鼓肚有限元模型,根据实际连铸机的设备和工艺条件,计算板坯凝固过程中鼓肚变形量和鼓肚应变。最后,依据仿真结果得到零号扇形段的坯壳鼓肚变形状态,以及坯壳在两相界的应变规律。结果表明,当辊径每增加50 mm时,在同一位置处鼓肚应变会减小0.005%左右,因此增大辊径可有效增加辊子接触弧长,并且降低鼓肚应变,在0号段应选取辊径为250 mm,使得鼓肚应变最小。 展开更多

关键词 连铸 板坯 鼓肚应变 轧辊 接触弧长 仿真计算 蠕变 温度场

原文传递

百叶轮抛光航空发动机叶片残余应力建模 被引量：4

3

作者 鲜超 史耀耀 +1 位作者 蔺小军 刘德 《计算机集成制造系统》 EI CSCD 北大核心 2021年第8期2204-2214,共11页

为了建立抛光后表面残余应力的数学模型,通过实验测量了百叶轮抛光航空发动机叶片过程的抛光力和抛光温度,并根据抛光力的持续时间求得接触弧长。考虑机械效应、热效应和力热耦合效应,建立了该抛光过程中的表面残余应力模型。模型系数表... 为了建立抛光后表面残余应力的数学模型,通过实验测量了百叶轮抛光航空发动机叶片过程的抛光力和抛光温度,并根据抛光力的持续时间求得接触弧长。考虑机械效应、热效应和力热耦合效应,建立了该抛光过程中的表面残余应力模型。模型系数表明,抛光力会导致工件表面产生残余压应力,热效应和力热耦合效应均会导致残余拉应力。通过实验验证了模型的准确性,而且预测结果与实验结果的一致性较好。 展开更多

关键词 残余应力 抛光力 抛光温度 接触弧长 机械效应 热效应 力热耦合效应

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一个精确计算压扁接触弧长模型及其在冷连轧机上的应用 被引量：3

4

作者 陈雨来 杜丰梅 +3 位作者 张大志 王衍平 蔡恒君 于宁 《钢铁研究》 CAS 2001年第4期25-28,共4页

以弹性接触理论为基础 ,利用Hertz基本公式 ,同时考虑轧辊的弹性压扁变形和轧件的弹性回复变形 ,推导出一个精确计算压扁接触弧长的模型。与多个有代表性的模型之间进行了对比分析 ,模型与实际情况更加相符。

关键词 接触弧长 轧制压力模型 冷连轧机 冷轧带

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数控凸轮轴磨床保持磨除率恒定的变速磨削研究 被引量：3

5

作者 钟建琳 韩秋实 《机床与液压》 北大核心 2010年第7期59-61,共3页

计算在数控凸轮轴磨床上加工凸轮时的磨削弧长及凸轮轮廓上任意一点处的极径和曲率半径,推导出保持磨除率基本恒定时凸轮轴转速变化的计算公式。在凸轮轴磨削过程中,保持恒定的磨除率,有利于提高凸轮轴凸轮的表面磨削质量。

关键词 磨除率 接触弧长 凸轮

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百叶轮抛光TC4的接触弧长试验研究 被引量：2

6

作者 鲜超 史耀耀 +1 位作者 蔺小军 刘德 《计算机集成制造系统》 EI CSCD 北大核心 2020年第5期1218-1232,共15页

为了探究接触弧长与工艺参数之间的关系,在数控抛光机床上利用百叶轮进行了抛光TC4试块试验,通过抛光力的持续时间计算求得了接触弧长;以主轴转速、压缩量、进给速度和百叶轮粒度为工艺参数,建立了接触弧长和工艺参数之间的拟合方程,分... 为了探究接触弧长与工艺参数之间的关系,在数控抛光机床上利用百叶轮进行了抛光TC4试块试验,通过抛光力的持续时间计算求得了接触弧长;以主轴转速、压缩量、进给速度和百叶轮粒度为工艺参数,建立了接触弧长和工艺参数之间的拟合方程,分析了工艺参数对接触弧长的影响规律及影响程度;建立最优化模型并获得了最优接触弧长和工艺参数;对抛光力和抛光区温度对接触弧长的影响进行了研究。结果表明,所建立的拟合方程拟合度非常高;主轴转速、压缩量与接触弧长为正相关关系,接触弧长随其余两个参数的增大先减小后增大;主轴转速和压缩量对接触弧长影响明显,进给速度和百叶轮粒度对接触弧长影响不大;理论最优接触弧长为6.398 6 mm,最优工艺参数为主轴转速4 000 r/min,压缩量为0.5 mm,进给速度每分钟190.8 mm/min,百叶轮粒度为220号;接触弧长与抛光力和抛光区温度均为正相关关系。 展开更多

关键词 抛光 接触弧长 工艺参数 拟合方程 影响规律 影响程度 优化模型

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保持磨除率恒定凸轮轴变速磨削的研究 被引量：2

7

作者 钟建琳 韩秋实 《机械设计与制造》 北大核心 2006年第9期78-79,共2页

推导出了保持磨除率基本恒定时,数控凸轮轴磨床磨削凸轮时凸轮轴转速变化的计算公式。

关键词 磨除率 接触弧长 凸轮

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变长线齿轮副接触分析 被引量：1

8

作者 樊奇 张作督 陈兴德 《机械传动》 CSCD 1993年第1期1-4,共4页

本文讨论了在给定变长线齿轮副允许的干涉指数△的前提下,小齿轮(凸(?)齿轮)齿顶圆半径的计算方法;给出了短期跑合后,齿面达到最佳啮合状态时,端截(?)齿廓上沿齿高方向接触弧长的计算公式,并用计算机动态模拟其齿面副接触过程,直观地验... 本文讨论了在给定变长线齿轮副允许的干涉指数△的前提下,小齿轮(凸(?)齿轮)齿顶圆半径的计算方法;给出了短期跑合后,齿面达到最佳啮合状态时,端截(?)齿廓上沿齿高方向接触弧长的计算公式,并用计算机动态模拟其齿面副接触过程,直观地验证计算的正确性。用所提出的算法为武汉钢铁公司○七工程设计了一台轧机上所用两级变长线齿轮减速器。工业应用证明所提出的方法是可行的。 展开更多

关键词 变长线 齿轮副 干涉指数 接触弧长

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“带传动”的思考

9

作者 刘永恩 《职大学报》 1995年第3期39-41,共3页

—、传动带以一定予紧力Fo紧套在两带轮上,使带与轮接触面间作用有正压力。当主动带轮转动时,带与轮接触面间便产生摩擦力∑F。

关键词 从动轮 带传动 摩擦力 主动轮 主动带轮 摩擦轮传动 驱动轮 接触弧长 传动系统 滑动弧

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冷轧薄板接触弧长的确定及轧制压力计算

10

作者 邸远征 李景春 《大重科技》 2001年第1期23-27,19,共6页

本文在计算冷轧薄板接触弧长度和轧制压力时，不仅考虑轧辊弹性变形，而且也考虑轧件弹性变形。把变形区分为入口弹性区、塑性区和出口弹性区。应用弹性力学基本方程、塑性条件和平板压缩理论导出了入口弹性区和出口弹性区单位宽度轧制... 本文在计算冷轧薄板接触弧长度和轧制压力时，不仅考虑轧辊弹性变形，而且也考虑轧件弹性变形。把变形区分为入口弹性区、塑性区和出口弹性区。应用弹性力学基本方程、塑性条件和平板压缩理论导出了入口弹性区和出口弹性区单位宽度轧制力公式及塑性区平均单位压力公式。应用弹性接触理论和变形区的几何关系导出了计算冷轧薄板接触弧长度公式。最后给出了考虑轧辊和轧件弹性变形时计算冷轧薄板的总的轧制力公式。该公式不仅适用于一般工程计算，而且也能为在线控制的电子计算机提供较为精确的轧制力数学模型。 展开更多

关键词 冷轧薄板 接触弧长 轧制压力 轧辊 弹性变形

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平整轧制力模型分析

11

作者 李远明 贾丽霞 《新疆钢铁》 2007年第3期15-18,共4页

针对八钢1535单机架平整机的生产工艺特点,以轧件和轧辊接触表面的边界条件为依据,建立了单位压力的平衡微分方程式。考虑平整轧制时轧件的弹性变形,将变形区划分为弹性区和塑性区,根据轧件的变形和表面平衡方程导出轧制压力沿轧件接触... 针对八钢1535单机架平整机的生产工艺特点,以轧件和轧辊接触表面的边界条件为依据,建立了单位压力的平衡微分方程式。考虑平整轧制时轧件的弹性变形,将变形区划分为弹性区和塑性区,根据轧件的变形和表面平衡方程导出轧制压力沿轧件接触弧的分布公式;利用边界条件,确定了轧件与轧辊的接触弧长;通过对各个变形区轧制压力分布的积分,得出计算总轧制压力的公式,从而建立了计算轧制压力的实用模型。并结合现场实际对模型进行验证与分析,从而确立了较为准确的平整机轧制力控制模型,也为机组产品质量精度等级的提高、板形调控及辊形优化提供了坚实可靠的基础。 展开更多

关键词 平整机 轧制力模型 接触弧长 变形区

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型材锯切系统的进给运动分析与数学建模

12

作者 陈白宁 吴仑 《工具技术》 2014年第6期57-59,共3页

根据型材锯切系统的加工工艺要求和锯切过程中锯片与H型钢接触弧长的变化规律,推导出在锯切电机功率一定的情况下锯片进给速度与接触弧长的关系,建立数学模型,并利用Matlab软件对速度曲线进行绘制,提出合适的控制规则。

关键词 H型钢 接触弧长 锯切 MATLAB

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木质材料砂带磨削接触弧长研究

13

作者 成锋 应俊华 +3 位作者 张健 罗斌 李黎 刘红光 《木材工业》 北大核心 2019年第4期5-8,共4页

接触弧长对砂带磨粒磨损、工件磨削质量有重要影响。采用可磨式双极热电偶法,测量樟子松木材和中密度纤维板(MDF)砂带磨削的接触弧长。结果表明:实际接触弧长比几何接触弧长大,并随着砂带速度的增加而减小,但随着进给速度和磨削厚度的... 接触弧长对砂带磨粒磨损、工件磨削质量有重要影响。采用可磨式双极热电偶法,测量樟子松木材和中密度纤维板(MDF)砂带磨削的接触弧长。结果表明:实际接触弧长比几何接触弧长大,并随着砂带速度的增加而减小,但随着进给速度和磨削厚度的增加而变大。樟子松木材的接触弧长小于MDF,但法向磨削力大于MDF。除法向磨削力外,不同材质属性对接触弧长有重要影响。在瞬时低温产生的磨削热作用下,接触弧长的变化并无规律。 展开更多

关键词 木质材料 砂带磨削 磨削参数 接触弧长

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基于均匀压力法的某制动盘瞬态温度场研究 被引量：4

14

作者 夏德茂 奚鹰 +1 位作者 王永健 左建勇 《机械设计》 CSCD 北大核心 2015年第8期7-11,共5页

制动盘在紧急制动过程中的瞬态温度场及其分布情况对制动器的寿命及制动性能有着重大的影响。提出了使用分段二次插值法来确定摩擦副周向接触弧长及热流分配系数与径向位置的关系;在此基础上,使用均匀压力法来确定作用在摩擦面上的热流... 制动盘在紧急制动过程中的瞬态温度场及其分布情况对制动器的寿命及制动性能有着重大的影响。提出了使用分段二次插值法来确定摩擦副周向接触弧长及热流分配系数与径向位置的关系;在此基础上,使用均匀压力法来确定作用在摩擦面上的热流密度;比较了2种不同热载荷确定方法得到的温度场分布。计算结果表明:周向接触弧长随径向位置呈先增大后减小的变化规律,且变化量较大,而热流分配系数与其相反;在制动第13.307 s时,盘面温度达到最大值227.03℃;制动盘径向和轴向方向上温度梯度较大;较取平均摩擦半径处的周向接触弧长和热流分配系数,温度峰值要高出19.82℃;所设计的制动盘符合工程初始设计要求。 展开更多

关键词 周向接触弧长 热流分配系数 瞬态温度场 制动盘

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大功率船用柴油机凸轮的恒磨削量磨削新策略 被引量：3

15

作者 李静 何永义 +1 位作者 沈南燕 刘为铭 《机床与液压》 北大核心 2008年第F05期301-303,共3页

采用非圆磨削技术研发大功率船用柴油机凸轮数控磨床,建立了凸轮非圆磨削的运动模型。在此模型的基础上从磨削机制入手,详细分析了磨削体积在凹弧和凸弧段不同的变化规律,并找出了运动接触弧长和工件线速度的关系,提出了通过凸轮变速旋... 采用非圆磨削技术研发大功率船用柴油机凸轮数控磨床,建立了凸轮非圆磨削的运动模型。在此模型的基础上从磨削机制入手,详细分析了磨削体积在凹弧和凸弧段不同的变化规律,并找出了运动接触弧长和工件线速度的关系,提出了通过凸轮变速旋转来保证运动接触弧长不变,使磨削量基本恒定的控制新策略。 展开更多

关键词 非圆磨削 凸轮 运动接触弧长

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周向接触弧长对闸片温度场分布影响的研究 被引量：2

16

作者 夏德茂 奚鹰 +1 位作者 黎萍 左建勇 《机械科学与技术》 CSCD 北大核心 2015年第12期1914-1918,共5页

提出了热流分配系数受摩擦副周向接触弧长影响的观点;使用分段二次插值法确定了摩擦副周向接触弧长和热流分配系数随径向位置的变化关系;基于能量守恒法,计算和比较了2种不同热载荷下闸片的温度及其分布规律。结果表明:周向接触弧长随... 提出了热流分配系数受摩擦副周向接触弧长影响的观点;使用分段二次插值法确定了摩擦副周向接触弧长和热流分配系数随径向位置的变化关系;基于能量守恒法,计算和比较了2种不同热载荷下闸片的温度及其分布规律。结果表明:周向接触弧长随径向位置呈先增大后减小的变化规律,而热流分配系数的变化趋势正好与其相反;由2种不同热载荷计算得到的温度峰值发生时刻虽接近,但差值较大;温度在径向和轴向方向上的分布规律也不相同。因此,在摩擦副的热分析过程中必须考虑闸片结构带来的影响。 展开更多

关键词 周向接触弧长 热流分配系数 温度分布 闸片

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凸轮轴摆动磨削几何学建模及分析

17

作者 陆洁 李国超 +3 位作者 周宏根 杨飞 张娟 陈浩安 《机床与液压》 北大核心 2022年第19期120-127,共8页

为研究摆动磨削工艺对表面质量的影响机制,基于恒线速度磨削工艺,分析凸轮旋转一周时凸轮轴角速度和角加速度、砂轮进给速度和加速度的变化规律;对比分析摆动磨削与常规磨削时的接触长度和最大未变形磨屑厚度。结果表明:在不同的凸轮基... 为研究摆动磨削工艺对表面质量的影响机制,基于恒线速度磨削工艺,分析凸轮旋转一周时凸轮轴角速度和角加速度、砂轮进给速度和加速度的变化规律;对比分析摆动磨削与常规磨削时的接触长度和最大未变形磨屑厚度。结果表明:在不同的凸轮基圆速度下,凸轮轴转动的角速度和角加速度、砂轮进给速度和加速度呈线性增长趋势;摆动磨削可改善磨削表面的质量,且改善效果受磨削参数的影响;磨削深度对磨削表面质量有弱化作用;适当提高砂轮直径、砂轮转速、凸轮速度、摆动幅度、摆动频率可提高磨削表面质量。 展开更多

关键词 凸轮轴 恒线速度 摆动磨削 磨削接触弧长 最大未变形磨屑厚度

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ZY-1型双圆弧齿轮接触应力公式的研究

18

作者 毛继哲 陈渊 +2 位作者 陶冶 袁勇超 张坤 《机械传动》 CSCD 北大核心 2014年第10期35-38,61,共5页

由于双圆弧齿轮ZY-1型与国标型齿形的差异,使其接触应力有所不同。借鉴建立国标型齿形接触应力公式的方法,并对公式中各项参数进行分析,得到不同齿形下影响接触应力的主要因素为接触弧长与接触迹宽度。通过对比ZY-1型与国标型齿形参数,... 由于双圆弧齿轮ZY-1型与国标型齿形的差异,使其接触应力有所不同。借鉴建立国标型齿形接触应力公式的方法,并对公式中各项参数进行分析,得到不同齿形下影响接触应力的主要因素为接触弧长与接触迹宽度。通过对比ZY-1型与国标型齿形参数,并进行理论推导,分别对接触弧长和接触迹宽度两种因素进行了修正,结果表明ZY-1型的接触弧长系数比国标型大30%~35%,而瞬时接触迹宽度比国标型小5.42%;这两种因素的变化,使ZY-1型双圆弧齿轮的接触应力比国标型大30%~40%。将国标型接触应力公式中这两种因素进行替换,即可得到ZY-1型双圆弧齿轮的接触应力公式。 展开更多

关键词 ZY -1 型 接触弧长系数 接触迹宽度 接触应力公式

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