不同维度碳系材料填充无规共聚聚丙烯的流变行为

1

作者 李媛媛 乔盼 +2 位作者 贾婷婷 尚子豪 胡海青 《青岛科技大学学报（自然科学版）》 CAS 2024年第1期100-107,共8页

采用熔融共混法分别制备了不同组分含量的多壁碳纳米管(MWCNTs)、少层石墨烯(FLG)和炭黑(CB)填充无规共聚聚丙烯(PPR)纳米复合材料。通过扫描电子显微镜(SEM)、毛细管流变仪、旋转流变仪等方法研究了不同聚丙烯复合材料的外观形貌及流... 采用熔融共混法分别制备了不同组分含量的多壁碳纳米管(MWCNTs)、少层石墨烯(FLG)和炭黑(CB)填充无规共聚聚丙烯(PPR)纳米复合材料。通过扫描电子显微镜(SEM)、毛细管流变仪、旋转流变仪等方法研究了不同聚丙烯复合材料的外观形貌及流变性能。结果表明,填料的添加量和形貌都会影响其黏弹性和内部结构,其中MWCNTs的加入对PPR复合材料的黏弹性改变明显强于CB与FLG。在相同含量下,只有PPR/MWCNTs体系出现了拉伸硬化、黏弹逾渗、剪切变稀程度增加等特殊流变现象,这是高长径比MWCNTs的自身缠结及与基体间的缠结网络结构造成的。 展开更多

关键词 碳系填料 无规共聚聚丙烯 拉伸硬化 流变性能

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长径比对PPR/CNT复合体系流变性能的影响

2

作者 尚子豪 乔盼 +2 位作者 贾婷婷 王浩 胡海青 《现代塑料加工应用》 CAS 2023年第2期5-8,共4页

采用熔融共混法制备了2种不同长径比的碳纳米管(CNT)填充聚丙烯无规共聚物(PPR)复合体系,研究了PPR/CNT复合体系的稳态以及动态流变性能。结果表明:CNT的加入使得PPR体系的剪切应力、剪切黏度以及入口压力降提高,损耗因子降低,且大长径... 采用熔融共混法制备了2种不同长径比的碳纳米管(CNT)填充聚丙烯无规共聚物(PPR)复合体系,研究了PPR/CNT复合体系的稳态以及动态流变性能。结果表明:CNT的加入使得PPR体系的剪切应力、剪切黏度以及入口压力降提高,损耗因子降低,且大长径比CNT的加入对PPR体系的影响程度更为明显。当大长径比CNT的质量分数大于1%时,PPR/CNT复合体系出现了明显的拉伸硬化现象,而小长径比CNT的质量分数为5%时,复合体系才出现了微弱的拉伸硬化现象。CNT的加入能使PPR体系的储能模量以及复数黏度增加,在大长径比的CNT填充PPR复合体系中效果更为明显。 展开更多

关键词 聚丙烯无规共聚物 碳纳米管 长径比 拉伸硬化

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高强钢筋高强混凝土连梁抗震试验及非线性有限元分析 被引量：2

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作者 丁永君 于敬海 +3 位作者 付春兵 李端 徐红茂 曹剑锋 《建筑结构》 CSCD 北大核心 2015年第12期1-6,共6页

对3个三层1/4缩尺比的高强钢筋高强混凝土双肢剪力墙进行了低周往复试验,并采用ABAQUS软件对其进行了非线性有限元弹塑性分析,得到了双连梁在弹塑性阶段的内力以及其变化规律。结果表明,有限元分析结果与试验结果吻合良好,表明高强钢筋... 对3个三层1/4缩尺比的高强钢筋高强混凝土双肢剪力墙进行了低周往复试验,并采用ABAQUS软件对其进行了非线性有限元弹塑性分析,得到了双连梁在弹塑性阶段的内力以及其变化规律。结果表明,有限元分析结果与试验结果吻合良好,表明高强钢筋高强混凝土双肢剪力墙具有一定的抗震性能;增加连梁跨高比可以避免连梁发生剪切破坏,进而增加连梁的延性;与单连梁相比,双连梁具有更好的延性和耗能能力。 展开更多

关键词 高强钢筋 双肢剪力墙 HRB500钢筋 双连梁 拉伸硬化

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直流脉冲电流对4043铝合金拉伸硬化的影响 被引量：1

4

作者 李云 乔生儒 +1 位作者 李艳丽 周忠强 《机械科学与技术》 CSCD 北大核心 2008年第4期520-522,527,共4页

低成本消除加工硬化,愈合损伤对轧制材料具有重要意义。本文将4043铝合金在介于其名义屈服强度和强度极限之间的某一应力下进行拉伸,造成拉伸硬化和损伤后,用直流脉冲电流处理。结果表明:随着脉冲处理时间的增加,试件延伸率增加,名义屈... 低成本消除加工硬化,愈合损伤对轧制材料具有重要意义。本文将4043铝合金在介于其名义屈服强度和强度极限之间的某一应力下进行拉伸,造成拉伸硬化和损伤后,用直流脉冲电流处理。结果表明:随着脉冲处理时间的增加,试件延伸率增加,名义屈服强度和强度极限减小;0.5 s脉冲处理试样的力学性能十分接近未损伤试样的性能;光学显微照片显示同一位置上的损伤得到部分愈合。试样拉伸造成一定损伤后,其电阻值有明显增加;脉冲电流处理后电阻减小,但没有恢复到拉伸前的电阻值。经过不同时间的脉冲处理后,其电阻值十分接近,但是力学性能差异较大,表明电阻值对材料的力学性能不十分敏感,不能完全依赖电阻值判定材料的力学性能。 展开更多

关键词 脉冲电流 4043铝合金 拉伸硬化 电阻

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线性和长支链结构聚丙烯的流动不稳定性

5

作者 乔盼 闫路瑶 +3 位作者 胡海青 蔺玉胜 李媛媛 赵健 《青岛科技大学学报（自然科学版）》 CAS 2021年第4期54-61,共8页

研究了线性分子链结构的无规共聚聚丙烯(PPR)和通过化学接枝改性获得少量长支链结构的高熔体强度聚丙烯(HMSPP)的流动不稳定性以及剪切、拉伸流动性能。结果表明:PPR挤出物出现螺纹状畸变,在高剪切速率下发生熔体破裂与入口区压力不稳... 研究了线性分子链结构的无规共聚聚丙烯(PPR)和通过化学接枝改性获得少量长支链结构的高熔体强度聚丙烯(HMSPP)的流动不稳定性以及剪切、拉伸流动性能。结果表明:PPR挤出物出现螺纹状畸变,在高剪切速率下发生熔体破裂与入口区压力不稳定性有关;HMSPP入口压力降在测试范围内没有出现明显的压力波动,挤出物仅表现出螺纹畸变;PPR的剪切黏度随毛细管长径比的增大而增大,毛细管长径比对HMSPP的剪切黏度影响较小;PPR和HMSPP的黏流活化能表现出切应力敏感性;PPR的拉伸黏度表现出拉伸软化行为,HMSPP因其特殊的长支链结构表现出不同程度的拉伸硬化行为。HMSPP的支化结构对拉伸硬化有明显的影响。 展开更多

关键词 无规共聚聚丙烯 高熔体强度聚丙烯 流动不稳定性 拉伸硬化

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拉压不同模拉伸硬化GRC矩形梁弯曲性能研究

6

作者 司国栋 吕锋 +3 位作者 孙诗兵 田英良 李欣 金晓冬 《硅酸盐通报》 CAS 北大核心 2020年第7期2092-2098,共7页

对拉压不同模拉伸硬化(THDM)模型矩形梁进行分析,推导了弯矩方程,其可以退化为弹性(E)、弹塑性(EP)、弹性硬化(EH)、拉压不同模弹性(DM)、拉压同模拉伸硬化(THSM)模型矩形梁弯矩方程。用ABAQUS模拟不同模型的四点弯曲试验,THDM模型挠度... 对拉压不同模拉伸硬化(THDM)模型矩形梁进行分析,推导了弯矩方程,其可以退化为弹性(E)、弹塑性(EP)、弹性硬化(EH)、拉压不同模弹性(DM)、拉压同模拉伸硬化(THSM)模型矩形梁弯矩方程。用ABAQUS模拟不同模型的四点弯曲试验,THDM模型挠度与玻璃纤维掺量为5%的GRC试验挠度最接近。相同最大拉应力对应的THDM模型的弯矩大于E模型的弯矩。 展开更多

关键词 玻璃纤维增强水泥(GRC) 矩形梁 弯曲性能 拉伸硬化 拉压不同模

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钢筋混凝土结构的拉伸硬化模型研究

7

作者 沈欣欣 《科技与创新》 2018年第8期59-59,62,63,共2页

拉伸硬化是钢筋混凝土结构的重要工作机制之一,它的建模影响到结构的刚度与变形及承载能力的正确评估。研究了基于连续模式的混凝土拉伸硬化模型,详细说明了混凝土拉伸硬化下降段方程,并分析、比较了其适用情况,为准确评价钢筋混凝土结... 拉伸硬化是钢筋混凝土结构的重要工作机制之一,它的建模影响到结构的刚度与变形及承载能力的正确评估。研究了基于连续模式的混凝土拉伸硬化模型,详细说明了混凝土拉伸硬化下降段方程,并分析、比较了其适用情况,为准确评价钢筋混凝土结构的力学响应提供支撑。 展开更多

关键词 拉伸硬化 钢筋混凝土结构 刚度 承载能力

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拉伸应变硬化指数的解析测定及力学分析 被引量：23

8

作者 方健 魏毅静 王承忠 《塑性工程学报》 CAS CSCD 2003年第3期12-17,共6页

基于Hollomon公式σ=kεn所定义的有关应变硬化指数 (n值 )力学本质 ,本文提出了求解金属材料均匀变形阶段n值的新的测试手段 ,包括差分平均法 (DAM)与解析拟合法 (APM)。以国标线性回归法所得结果为参考基准 ,DAM与APM在规定应变范围 (... 基于Hollomon公式σ=kεn所定义的有关应变硬化指数 (n值 )力学本质 ,本文提出了求解金属材料均匀变形阶段n值的新的测试手段 ,包括差分平均法 (DAM)与解析拟合法 (APM)。以国标线性回归法所得结果为参考基准 ,DAM与APM在规定应变范围 (以 10 %～ 2 0 %为例 )内所测出的n值具有极高的准确度和可靠性。借助解析拟合法单点n值测定技术和高分辨率的Zwick材料拉伸试验机 ,本文详细论述了载荷极值点上应变硬化指数与均匀延伸率的相关特性 ,并从实验上证实了关联公式n =ln (1+Agt)。此外 ,本文也探讨了差分法具有数据处理方便、计算结果可靠的特点 ,以及能够在拉伸试验过程中动态实时地显示n值随应变量变化的半定量关系曲线。 展开更多

关键词 拉伸应变硬化指数(n值) 多项式拟合 差分法 线性回归

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拉伸应变硬化指数的测试及方法比较 被引量：11

9

作者 苏洪英 隋晓红 +1 位作者 李文斌 张涛 《理化检验（物理分册）》 CAS 2011年第11期682-685,712,共5页

针对ISO 10275:2007及GB/T 5028—2008中对于材料在拉伸时呈现锯齿屈服效应曲线如何计算拉伸应变硬化指数n值的问题,就未呈现锯齿屈服效应的曲线和呈现锯齿屈服效应的曲线,采用国际线性回归法计算n_(ine),并用ZwicK试验机采用回归法测试... 针对ISO 10275:2007及GB/T 5028—2008中对于材料在拉伸时呈现锯齿屈服效应曲线如何计算拉伸应变硬化指数n值的问题,就未呈现锯齿屈服效应的曲线和呈现锯齿屈服效应的曲线,采用国际线性回归法计算n_(ine),并用ZwicK试验机采用回归法测试n_(test)以及用差分平均法测试n_(single),同时对三种测试方法进行比较。结果表明:对于不呈现锯齿屈服效应的曲线,可以同时采用上述三种方法;而对于呈现锯齿屈服效应的曲线,不能采用差分平均法测试n_(single),只能采用国际线性回归法计算n_(line),以及采用ZwicK试验机用回归法测试n_(test)。且对于呈现锯齿屈服效应的曲线测试n_(line)和n_(test),回归区间不宜太小。 展开更多

关键词 拉伸应变硬化指数(n值) 锯齿屈服效应 差分平均法 线性回归

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离子改性对宽分子量分布聚丙烯黏弹性能影响

10

作者 徐耀辉 唐伊文 +1 位作者 郭鹏 吕明福 《中国塑料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期7-13,共7页

宽分子量分布聚丙烯(BMWDPP)PP1经离子改性剂处理后得到PP4。通过凝胶渗透色谱(GPC)与平板旋转流变、拉伸流变和熔体强度测试研究了PP1和PP4的分子结构与流变性能的变化。离子改性过程中的自由基诱发PP降解会降低BMWDPP的分子量大小及... 宽分子量分布聚丙烯(BMWDPP)PP1经离子改性剂处理后得到PP4。通过凝胶渗透色谱(GPC)与平板旋转流变、拉伸流变和熔体强度测试研究了PP1和PP4的分子结构与流变性能的变化。离子改性过程中的自由基诱发PP降解会降低BMWDPP的分子量大小及多分散性;虽未形成真正的长支链结构,但由于接枝在PP分子链上的金属盐之间靠离子相互作用造成“类长支链”效果,PP4可产生拉伸应变硬化现象;PP4因大分子量组分的降解削弱缠结及小分子量组分的降解增强塑化,导致黏弹性低于PP1。拉伸应变硬化对熔体强度增高的影响强于分子量降低对熔体强度削弱的影响,故PP4的熔体强度在不同的温度下皆高于PP1;在低温下呈现线形大分子量分子链PP特点,而在高温下呈现长支链PP特点。 展开更多

关键词 宽分子量分布聚丙烯 离子改性 黏弹性 拉伸应变硬化 熔体强度

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拉伸应变硬化UHTCC材料的弯曲变形分析 被引量：5

11

作者 侯利军 张秀芳 徐世烺 《工程力学》 EI CSCD 北大核心 2011年第8期9-16,共8页

该文依据弯矩．面积方法给出了弯曲变形计算的理论闭合解，结合所完成的不同厚度超高韧性水泥基复合材料试件的四点弯曲试验结果，计算了弯矩．曲率曲线、荷载．挠度曲线，通过与挠度简化计算公式及试验结果对比分析了理论公式的可行性... 该文依据弯矩．面积方法给出了弯曲变形计算的理论闭合解，结合所完成的不同厚度超高韧性水泥基复合材料试件的四点弯曲试验结果，计算了弯矩．曲率曲线、荷载．挠度曲线，通过与挠度简化计算公式及试验结果对比分析了理论公式的可行性。结果表明：基于闭合解得到的结果与试验实测值吻合最好，最大误差不超过5％，且试件厚度对变形计算基本没有影响；而基于简化公式计算的变形与实测值相差很大，最大误差达30％～50％。因此，对于有着拉伸应变硬化性能的材料，弯曲变形理论闭合解可以作为其变形计算的合理公式，并为拉伸性能反预测作准备。 展开更多

关键词 拉伸应变硬化 超高韧性水泥基复合材料 弯曲变形性能 闭合解 试件厚度

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两种方法测定冷轧薄板应变硬化指数、塑性应变比值和伸长率的结果比较 被引量：5

12

作者 高怡斐 赵海声 +1 位作者 郑建平 王春华 《理化检验（物理分册）》 CAS 2002年第10期431-433,共3页

借助两种不同的方法 ,测定了冷轧薄板的应变硬化指数 (n)、塑性应变比 (r)值和伸长率。在GALDABINISUN1 0 0 0试验机上 ,用光学非接触引伸计在GRAPHWORK 1软件上实现冷轧薄板的n和r值及伸长率的自动测量 ;在INSTRON 1 1 86试验机上 ,用Y... 借助两种不同的方法 ,测定了冷轧薄板的应变硬化指数 (n)、塑性应变比 (r)值和伸长率。在GALDABINISUN1 0 0 0试验机上 ,用光学非接触引伸计在GRAPHWORK 1软件上实现冷轧薄板的n和r值及伸长率的自动测量 ;在INSTRON 1 1 86试验机上 ,用YYU5 0 5 0引伸计在LZC2软件上自动测量冷轧薄板的n值 ,手工测量r值和伸长率。将两种方法得到的试验结果进行比较 ,发现两种方法的结果非常接近。用光学非接触引伸计在GRAPHWORK 1软件上自动测量的n和r值及伸长率具有较高的可靠性和重现性。 展开更多

关键词 冷轧薄板 拉伸应变硬化指数 n值 塑性应变比 r值 伸长率 光学非接触引伸计 自动测量 测定方法

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冷却模式对集装箱用耐候钢力学性能的影响 被引量：4

13

作者 李永亮 张洪波 +3 位作者 邝霜 杨玉厚 刘丽萍 汪云辉 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期150-155,共6页

利用显微组织分析、力学性能测试和电子背散射衍射(EBSD)分析等手段系统地研究了轧后冷却模式对集装箱用耐候钢SPA-H显微组织演变、力学性能变化的影响,并对相关相变机制和力学性能改善的机理进行了探讨。结果表明,当卷取温度不变,轧后... 利用显微组织分析、力学性能测试和电子背散射衍射(EBSD)分析等手段系统地研究了轧后冷却模式对集装箱用耐候钢SPA-H显微组织演变、力学性能变化的影响,并对相关相变机制和力学性能改善的机理进行了探讨。结果表明,当卷取温度不变,轧后冷却模式由前端冷却改为适当空冷后末端冷却后,显微组织中珠光体相变受到抑制,铁素体含量增加。钢板屈服强度、屈强比明显下降,拉伸应变硬化指数n值显著下降。采用末端冷却模式,由于应变诱导铁素体形核和长大的时间充足,使变形奥氏体大部分转变为铁素体组织,组织细化程度提高。钢的强化机制由珠光体强化转变为铁素体细晶强化,是力学性能改善的关键。 展开更多

关键词 集装箱用耐候钢 冷却模式 显微组织 屈服强度 拉伸应变硬化指数

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铝合金薄板n值和r值测试的影响因素分析

14

作者 张银祥 陈玉 《铝加工》 CAS 2023年第4期18-22,共5页

拉伸应变硬化指数(n值)、塑性应变比(r值)已成为评价材料成形性能的重要指标,因此,n值、r值测试数据的准确性就显得特别重要。本文针对测试中影响n值、r值结果的几个主要因素进行了分析讨论。结果表明,试样尺寸在(12.50±0.20)mm范... 拉伸应变硬化指数(n值)、塑性应变比(r值)已成为评价材料成形性能的重要指标,因此,n值、r值测试数据的准确性就显得特别重要。本文针对测试中影响n值、r值结果的几个主要因素进行了分析讨论。结果表明,试样尺寸在(12.50±0.20)mm范围内,对n值测试结果几乎无影响;同一个试样用方法A与方法B计算的n值、r值有一定差异;试样装夹偏移角度不超过±3.6°时,对n值几乎无影响;对于全自动引伸计,试样装夹偏移角度对r值影响明显,极限情况下,偏移角度的绝对值达到0.7°时即可能导致r值明显增大。 展开更多

关键词 铝合金 拉伸应变硬化指数(n值) 塑性应变比(r值) 试验验证

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基于梁理论的ECC拉伸应变硬化与开裂行为的数值模拟 被引量：2

15

作者 吴畅 王欣汝 +3 位作者 许铭纹 姚杰 陈明糠 金辰华 《复合材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第11期5216-5227,共12页

基于描述超高延性水泥基复合材料(Engineered cementitious composites,ECC)中单根纤维拔出行为的等效弹性地基梁模型,通过纤维-基体系统切面的平面应变有限元分析,提出了等效连续梁弹簧约束刚度的显式计算方法,建立了改进的等效弹性地... 基于描述超高延性水泥基复合材料(Engineered cementitious composites,ECC)中单根纤维拔出行为的等效弹性地基梁模型,通过纤维-基体系统切面的平面应变有限元分析,提出了等效连续梁弹簧约束刚度的显式计算方法,建立了改进的等效弹性地基梁模型,并将模型应用于ECC单轴拉伸应变硬化与多缝开裂行为的数值模拟分析。分别基于摩擦滑轮模型和等效弹性地基梁模型计算ECC应力-应变关系曲线,并与试验结果进行对比。结果表明:对于聚乙烯(PE)/ECC,大部分情况下基于等效地基梁模型的计算结果与试验结果相比于聚乙烯醇(PVA)/ECC更加吻合。表明本文提出的改进的等效地基梁模型能够很好地描述抗弯刚度无法忽略的纤维的拔出行为,对于此类ECC材料和结构的受力机制和设计理论具有一定的参考价值。 展开更多

关键词 超高延性水泥基复合材料 单根纤维拔出 拉伸应变硬化 多缝开裂 数值模拟 梁理论

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AZ31镁合金板单向拉伸应变硬化指数的试验测定 被引量：1

16

作者 冯建友 《机械工程与自动化》 2014年第2期99-100,108,共3页

在阐述拉伸应变硬化指数（n值）的物理意义和应用价值的基础上，推导了用线性回归法借助单向拉伸变形试验记录的工程应力与工程应变数据计算 n值的表达式，并对2种不同轧制成形的AZ31镁合金板材的 n值进行了试验测定计算。试验结果表明... 在阐述拉伸应变硬化指数（n值）的物理意义和应用价值的基础上，推导了用线性回归法借助单向拉伸变形试验记录的工程应力与工程应变数据计算 n值的表达式，并对2种不同轧制成形的AZ31镁合金板材的 n值进行了试验测定计算。试验结果表明：交叉轧制的AZ31镁合金板材的 n值在3个方向上相近，均在0.22～0.24之间。 展开更多

关键词 AZ31镁合金 拉伸应变硬化指数 测定

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AZ31镁合金拉伸应变硬化指数的测试

17

作者 王宝 池成忠 +3 位作者 梁伟 李黎忱 聂慧慧 黄莉莉 《轻合金加工技术》 CAS 北大核心 2013年第2期53-56,61,共5页

针对镁合金板材在拉伸时呈现微型锯齿屈服效应曲线时应如何计算拉伸应变硬化指数n值的问题,采用差分平均法、两点分析法、解析拟合法以及国标线性回归法对AZ31镁合金板材拉伸曲线进行计算,以国标线性回归法所得结果 nline为参考基准,将... 针对镁合金板材在拉伸时呈现微型锯齿屈服效应曲线时应如何计算拉伸应变硬化指数n值的问题,采用差分平均法、两点分析法、解析拟合法以及国标线性回归法对AZ31镁合金板材拉伸曲线进行计算,以国标线性回归法所得结果 nline为参考基准,将另外三种方法得出的ndiff、ntwo-point、npoly同nline进行比较。结果表明:用差分平均法、两点分析法和解析拟合法计算的n值非常吻合。解析拟合法得到的结果同线性回归法的结果相符程度最高,误差仅为0.27%,差分平均法次之,为-0.53%,两点法计算误差在1%左右。验证了金属材料拉伸呈现微型锯齿屈服效应曲线时,其n值仍然可用这四种方法计算。当金属材料拉伸均匀塑性变形阶段曲线变化较平稳时,建议优先采用解析拟合法,此时用该方法计算n值既方便又可信度高。 展开更多

关键词 AZ31镁合金 拉伸应变硬化指数 差分平均法 两点分析法 解析拟合法

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