高级别油气管线钢内腐蚀及化学防护研究进展

1

作者 高屹 《广东化工》 CAS 2024年第17期92-95,共4页

针对X80-X120高级别管线钢在我国石油天然气管道工程应用中面临的内腐蚀问题,阐述了其在单一CO_(2)、单一H_(2)S和CO_(2)/H_(2)S共存环境下的腐蚀机理和国内外的内腐蚀及化学防护研究现状,指出了目前国内研究的不足,并提出了相应的建议。

关键词 高级别油气管线钢 co_(2)腐蚀 h2S腐蚀 co_(2)/h_(2)S腐蚀 化学防护

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热采井中油套管钢的腐蚀行为

2

作者 陈毅 张彬奇 +1 位作者 陈彬 袁梦瑶 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期33-41,共9页

采用高温高压反应釜模拟稠油热采CO_(2)和H_(2)S腐蚀环境,研究了热采井油套管钢110H、L80-3Cr、L80-9Cr和L80-13Cr在此环境中的腐蚀行为。结果表明,在单一CO_(2)腐蚀环境中,随着温度的升高,4种油套管钢的均匀腐蚀速率均增大,80℃时随着... 采用高温高压反应釜模拟稠油热采CO_(2)和H_(2)S腐蚀环境,研究了热采井油套管钢110H、L80-3Cr、L80-9Cr和L80-13Cr在此环境中的腐蚀行为。结果表明,在单一CO_(2)腐蚀环境中,随着温度的升高,4种油套管钢的均匀腐蚀速率均增大,80℃时随着油套管钢中铬含量的增加,均匀腐蚀速率降低。在CO_(2)和H_(2)S共存腐蚀环境中,油套管钢的均匀腐蚀速率随CO_(2)和H_(2)S分压比p(CO_(2))/p(H_(2)S)的变化呈现不同的规律:80℃时,随着p(CO_(2))/p(H_(2)S)增大,110H和L80-3Cr的均匀腐蚀速率逐渐增大,而L80-9Cr和L80-13Cr呈现先增大后减小的趋势;150℃时,随着p(CO_(2))/p(H_(2)S)增大,4种油套管钢的均匀腐蚀速率先增大后减小。在300℃和350℃的CO_(2)和H_(2)S共存腐蚀环境中,L80-9Cr和L80-13Cr的耐蚀性远远优于L80-3Cr和110H。 展开更多

关键词 稠油热采 油套管 co_(2)/h_(2)S腐蚀 气体分压比 腐蚀机理

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高含CO_(2)低含H2S条件下温度对P110碳钢腐蚀规律的影响 被引量：1

3

作者 胡广强 肖雯雯 +4 位作者 梁婷婷 任月 曲志豪 张玉楠 张雷 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期59-64,共6页

为了明确高含CO_(2)及少量H2S条件下,温度变化对石油管材P110钢腐蚀速率的影响,利用高温高压硫化氢反应釜开展了腐蚀模拟试验,利用失重法记录腐蚀速率。应用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和激光共聚焦显微镜等,研究并分析了P11... 为了明确高含CO_(2)及少量H2S条件下,温度变化对石油管材P110钢腐蚀速率的影响,利用高温高压硫化氢反应釜开展了腐蚀模拟试验,利用失重法记录腐蚀速率。应用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和激光共聚焦显微镜等,研究并分析了P110钢表面的腐蚀形貌和产物。结果表明:在1 MPa CO_(2)分压、20 kPa H2S分压和流速1 m/s条件下,P110钢管材均匀腐蚀速率随温度升高先增大后减小,在100℃附近达到峰值。当温度超过80℃时,P110钢表面腐蚀形态由全面腐蚀转变为局部腐蚀。随着温度的升高,P110钢表面腐蚀产物由富铁结构转变为富硫结构,致密的陨硫铁矿和磁黄铁矿阻碍腐蚀反应的离子扩散。此外,在60~100℃,温度升高会同时促进阴极反应和阳极反应,导致P110钢自腐蚀电流密度增加,腐蚀速率提高,而当温度继续由100℃升高至120℃时,P110钢自腐蚀电流密度减小,腐蚀过程逐渐受到抑制。 展开更多

关键词 co_(2)-h_(2)S腐蚀 温度 腐蚀速率 局部腐蚀

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变换单元洗氨塔腐蚀与防护探讨

4

作者 郑明光 侯艳宏 +2 位作者 于凤昌 于慧文 张宏飞 《压力容器》 北大核心 2023年第9期74-79,86,共7页

为解决煤制氢装置变换单元变换气洗氨塔内壁及塔盘存在严重腐蚀的问题,在对部分生产企业腐蚀调研和文献调研的基础上,探讨腐蚀机理及其影响因素,确认变换气洗氨塔腐蚀属于CO_(2)与H_(2)S共同存在下的腐蚀,腐蚀的发生与H_(2)S浓度、CO_(2... 为解决煤制氢装置变换单元变换气洗氨塔内壁及塔盘存在严重腐蚀的问题,在对部分生产企业腐蚀调研和文献调研的基础上,探讨腐蚀机理及其影响因素,确认变换气洗氨塔腐蚀属于CO_(2)与H_(2)S共同存在下的腐蚀,腐蚀的发生与H_(2)S浓度、CO_(2)分压、pH等因素相关。在变换气洗氨塔操作条件下,变换气中的氨被洗涤水吸附后,CO_(2)破坏了不锈钢钝化层,形成腐蚀产物保护膜,低H_(2)S含量可破坏腐蚀产物膜导致腐蚀加剧;随着H_(2)S含量增加,生成的FeS和FeS_(1-x)逐渐转化为FeS保护膜减缓腐蚀;当变换气中H_(2)S含量大于临界值,在不锈钢表面形成完整的硫化物钝化膜,从而保护金属。工业实际应用表明,变换气中硫化氢浓度为不低于5335μg/g,相应体积浓度不低于0.35%时,变换气洗氨塔腐蚀轻微。在此基础上,对变换气洗氨塔提出了材质升级、H_(2)S浓度调整等方面的防腐改进措施。 展开更多

关键词 煤气变换 洗氨塔 co_(2)/h_(2)S腐蚀 h_(2)S浓度 腐蚀防护

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原油集输管道在CO_(2)和H_(2)S环境下的腐蚀规律研究 被引量：5

5

作者 丁杰 《能源化工》 CAS 2021年第4期68-71,共4页

室内采用高温高压动态腐蚀反应釜,开展了M油田原油集输管道在CO_(2)和H_(2)S环境下的腐蚀规律研究,并提出了相应的腐蚀防护措施。研究结果表明:在单一CO_(2)和H_(2)S环境下,随着CO_(2)和H_(2)S分压的逐渐增大,X65钢的腐蚀速率逐渐增大;... 室内采用高温高压动态腐蚀反应釜,开展了M油田原油集输管道在CO_(2)和H_(2)S环境下的腐蚀规律研究,并提出了相应的腐蚀防护措施。研究结果表明:在单一CO_(2)和H_(2)S环境下,随着CO_(2)和H_(2)S分压的逐渐增大,X65钢的腐蚀速率逐渐增大;在CO_(2)和H_(2)S共存的情况下,随着H_(2)S分压的逐渐增大,X65钢的腐蚀速率呈先减小后增大的趋势,而随着试验温度的逐渐升高,X65钢的腐蚀速率呈先增大后减小的趋势。不锈钢316L在CO_(2)和H_(2)S环境下的腐蚀速率明显低于X65钢;缓蚀剂S-12的加入能够有效降低X65钢在CO_(2)和H_(2)S环境中的腐蚀速率,起到较好的缓蚀效果。 展开更多

关键词 原油集输管道 co_(2)/h_(2)S腐蚀 腐蚀速率 影响因素 防护措施

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油气开采环境下管道的协同腐蚀及防护研究进展 被引量：1

6

作者 刘政宇 曹学乾 +2 位作者 王少龙 张广安 薛群基 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第6期36-48,共13页

服役于高温高压CO_(2)/H_(2)S环境下的管道腐蚀是油气田中急需解决的重要问题。CO_(2)、H_(2)S及Cl^(-)是油气田管道中常见的腐蚀介质,其与温度、压力、pH值、含水率、流速等外界因素间的协同腐蚀作用会导致管道严重腐蚀,研究这些腐蚀... 服役于高温高压CO_(2)/H_(2)S环境下的管道腐蚀是油气田中急需解决的重要问题。CO_(2)、H_(2)S及Cl^(-)是油气田管道中常见的腐蚀介质,其与温度、压力、pH值、含水率、流速等外界因素间的协同腐蚀作用会导致管道严重腐蚀,研究这些腐蚀介质与外界因素的协同腐蚀机制以及减缓管道腐蚀的措施有着重要的科学意义和经济价值。针对油气开采过程中金属管道的腐蚀问题,综述了CO_(2)、H_(2)S及Cl^(-)在协同腐蚀过程中起到的作用,讨论了温度、压力、pH值、含水率及流速等实际工况条件下外界因素对腐蚀过程的影响。论述了现有管道腐蚀防护技术与工艺的特点:合金元素的掺杂可以改善腐蚀形貌,提高腐蚀产物层的致密性,等离子体扩渗与镀膜技术能够制备一层致密的保护层来吸收部分腐蚀介质并减缓腐蚀速率,缓蚀剂的添加可以减缓管道的阴极或阳极反应或形成减缓腐蚀速率的吸附层。最后展望了未来油气田管道防护技术的发展方向:为了有效地对油气开采环境下的管道进行保护,需要进一步研究腐蚀介质和外界因素间的协同腐蚀作用,模拟实际工况下的腐蚀环境,对等离子体扩渗与镀膜技术、缓蚀剂等现有的防护技术进行系统的试验测试。 展开更多

关键词 油气管道 co_(2)/h_(2)S腐蚀 影响因素 表面防护 等离子体

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延长气田抗CO_(2)/H_(2)S复配缓蚀剂的研究及应用 被引量：1

7

作者 高利军 罗蕴鑫 +3 位作者 田川川 白小芳 徐磊 侯彬彬 《油气田地面工程》 2023年第5期24-29,共6页

为了解决延长含硫气田管材严重腐蚀问题,通过对试片腐蚀形貌以及腐蚀产物组成、含量的检测来确定含硫气田管材的腐蚀成因,以3种现场抗腐蚀缓释效果较好、主要成分为咪唑啉的KS系列抗CO_(2)/H_(2)S腐蚀缓蚀剂为助剂,以抗CO_(2)腐蚀性能... 为了解决延长含硫气田管材严重腐蚀问题,通过对试片腐蚀形貌以及腐蚀产物组成、含量的检测来确定含硫气田管材的腐蚀成因,以3种现场抗腐蚀缓释效果较好、主要成分为咪唑啉的KS系列抗CO_(2)/H_(2)S腐蚀缓蚀剂为助剂,以抗CO_(2)腐蚀性能较好的E-04缓蚀剂为主剂进行复配,通过失重法、图像采集等手段对3种复配缓蚀剂进行缓蚀性能效果评价,并探究不同H_(2)S分压下3种复配缓蚀剂的缓蚀效果,筛选出缓蚀效果较好的复配缓蚀剂,并将其在现场应用。结果表明:溶解氧、侵蚀性CO_(2)、CI^(-)引起的吸氧腐蚀、CO_(2)腐蚀和点蚀是导致管材腐蚀的主要原因,细菌造成的结垢腐蚀对其也有一定影响;在CO_(2)/H_(2)S腐蚀联合控制条件下,抗CO_(2)/H_(2)S复配缓蚀剂KS-02缓蚀效果最优,缓蚀效率可达80%以上。现场含硫气井监测显示抗CO_(2)/H_(2)S复配缓蚀KS-02平均缓蚀效率可达到79.63%,缓蚀性能较好。 展开更多

关键词 延长气田 抗co_(2)/h_(2)S腐蚀 缓蚀剂 缓蚀效率

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CO_(2)、H_(2)S对3Cr钢静态腐蚀的影响

8

作者 张思琦 赵国仙 +2 位作者 王映超 郭梦龙 宋洋 《焊管》 2023年第6期7-13,20,共8页

为了研究3Cr钢在不同CO_(2)、H_(2)S腐蚀介质中耐蚀性,对3Cr钢分别在1 MPa CO_(2)、0.3 MPa H_(2)S及1 MPa CO_(2)+0.3 MPa H_(2)S腐蚀环境中的腐蚀速率和电化学性能进行测试,同时采用SEM、EDS和XRD等手段对上述三种腐蚀环境中的腐蚀产... 为了研究3Cr钢在不同CO_(2)、H_(2)S腐蚀介质中耐蚀性,对3Cr钢分别在1 MPa CO_(2)、0.3 MPa H_(2)S及1 MPa CO_(2)+0.3 MPa H_(2)S腐蚀环境中的腐蚀速率和电化学性能进行测试,同时采用SEM、EDS和XRD等手段对上述三种腐蚀环境中的腐蚀产物进行分析对比。结果表明,3Cr钢在1 MPa CO_(2)环境下腐蚀速率最大,通过对腐蚀产物进行分析,发现其表面未形成连续分布且具有致密性腐蚀产物保护膜是其腐蚀速率高的主要原因。电化学测试发现3Cr钢EIS阻抗在1 MPa CO_(2)中呈现单容抗弧,而在0.3 MPa H_(2)S和1 MPa CO_(2)+0.3 MPa H_(2)S环境中呈现双容抗弧,进一步印证了其在1 MPa CO_(2)环境中耐蚀性较差的结果。 展开更多

关键词 3Cr钢 co_(2)/h_(2)S腐蚀 腐蚀速率 极化曲线

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L245NS管线钢在含硫油田环境下电化学腐蚀行为研究

9

作者 李鑫 秦霖 +4 位作者 尹志福 吴东军 张佳 白巧燕 郑帅 《当代化工》 CAS 2022年第3期581-584,共4页

通过动电位极化扫描和电化学交流阻抗方法,研究了L245NS 管线钢在含硫油田地面集输环境下的电化学腐蚀行为,并拟合分析了腐蚀热动力学参数。结果表明:(1) L245NS 管线钢在 0.1% NaCl 或 5%NaCl+饱和 CO_(2)基础介质中加入含硫物质后,极... 通过动电位极化扫描和电化学交流阻抗方法,研究了L245NS 管线钢在含硫油田地面集输环境下的电化学腐蚀行为,并拟合分析了腐蚀热动力学参数。结果表明:(1) L245NS 管线钢在 0.1% NaCl 或 5%NaCl+饱和 CO_(2)基础介质中加入含硫物质后,极化曲线的腐蚀电流密度(i_(corr))增大显著;介质中 Cl^(-)浓度增大 i_(corr)值增大,对比含硫介质中 Cl^(-)浓度增大 i_(corr)值却有所降低。(2) Nyquist 谱含中高频区的容抗和低频区的 Warburg阻抗扩散的特征,加入含硫物质后中高频区的容抗弧显著减小,R_(t)值降低显著,Z_(w)值减小。(3)在低 Cl^(-)浓度介质中引入较低含硫物质后,会促进对碳钢的 CO_(2)腐蚀,而在较高 Cl^(-)浓度介质中引入较低含硫物质后,则对腐蚀有所减缓。 展开更多

关键词 L245NS管线钢 co_(2)/h_(2)S腐蚀 极化曲线 交流阻抗

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海上某油田油井管腐蚀穿孔失效分析

10

作者 李阳 何瑞兵 +4 位作者 霍宏博 杨中娜 杨阳 安静 冯电稳 《常州大学学报（自然科学版）》 CAS 2023年第5期53-59,共7页

针对海上某油田油井管腐蚀穿孔失效现象,通过现场井况调研、材质评价、腐蚀形貌宏观观察、扫描电镜微观观察及能谱分析,结合室内腐蚀模拟试验及激光扫描共聚焦显微镜(LSCM)测量技术对穿孔原因进行了综合分析。结果表明,现场井况含有CO_... 针对海上某油田油井管腐蚀穿孔失效现象,通过现场井况调研、材质评价、腐蚀形貌宏观观察、扫描电镜微观观察及能谱分析,结合室内腐蚀模拟试验及激光扫描共聚焦显微镜(LSCM)测量技术对穿孔原因进行了综合分析。结果表明,现场井况含有CO_(2)和H_(2)S,地层轻微出砂,失效管材的化学成分、金相组织和力学性能均符合标准要求,穿孔处腐蚀形貌具有流体冲刷特征,腐蚀产物主要包含C,O,S,Fe这4种元素,系CO_(2)和H_(2)S腐蚀产物,流速为3 m/s的腐蚀模拟试验诱发了局部腐蚀,导致管材穿孔失效。 展开更多

关键词 腐蚀穿孔 失效分析 co_(2)和h_(2)S腐蚀 冲刷腐蚀

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CO_(2)-O_(2)环境中油井管钢的腐蚀研究

11

作者 张雅妮 樊冰 王思敏 《全面腐蚀控制》 2024年第1期115-118,共4页

油气田开采过程中井下环境复杂,影响因素较多,CO_(2)-O_(2)共存环境对油井管钢造成严重腐蚀且目前研究较少,所以分析CO_(2)-O_(2)环境中油井管钢的腐蚀行为很有必要。本文通过对CO_(2)-O_(2)共存环境中油井管钢腐蚀机制的研究,结果如下:... 油气田开采过程中井下环境复杂,影响因素较多,CO_(2)-O_(2)共存环境对油井管钢造成严重腐蚀且目前研究较少,所以分析CO_(2)-O_(2)环境中油井管钢的腐蚀行为很有必要。本文通过对CO_(2)-O_(2)共存环境中油井管钢腐蚀机制的研究,结果如下:(1)CO_(2)腐蚀在早期成膜后速度下降到很低,CO_(2)-O_(2)共存环境下腐蚀速率一直保持较高。(2)单一CO_(2)环境腐蚀后钢表面生成致密FeCO_(3)膜,保护基体防止继续腐蚀,而在CO_(2)-O_(2)共存环境下,腐蚀产物主要为FeCO_(3)和Fe氧化物,其中Fe氧化物使得FeCO_(3)晶体间的附着力降低,膜层疏松多孔,从而促进腐蚀。(3)温度升高使氧的传质速度加快,腐蚀产物中保护性较差的Fe氧化物增多,导致腐蚀速率急剧增加。 展开更多

关键词 co_(2)-O_(2)腐蚀 腐蚀机制 腐蚀影响因素

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新疆油田某稠油注采合一单井埋地管道腐蚀原因

12

作者 杨龙斐 侯丽娜 +3 位作者 吴凡 李玲杰 陈立江 孙浩楠 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期107-112,共6页

通过宏观观察、扫描电镜、激光共聚焦显微镜和能谱分析,结合电化学测试,分析了新疆油田某稠油注采合一单井埋地管道腐蚀穿孔的原因。结果表明:该管道外腐蚀严重,内腐蚀较轻微,外腐蚀穿孔是主要的失效模式;冷热交替导致管道防腐蚀层老化... 通过宏观观察、扫描电镜、激光共聚焦显微镜和能谱分析,结合电化学测试,分析了新疆油田某稠油注采合一单井埋地管道腐蚀穿孔的原因。结果表明:该管道外腐蚀严重,内腐蚀较轻微,外腐蚀穿孔是主要的失效模式;冷热交替导致管道防腐蚀层老化、破损严重,管道本体裸露在腐蚀介质中,这是管道外腐蚀减薄穿孔的直接原因;CO_(2)和O_(2)腐蚀、细菌腐蚀是造成稠油热采管线外腐蚀的重要原因;温度60℃时,外腐蚀最严重。 展开更多

关键词 腐蚀 穿孔 稠油热采 co_(2)和O_(2)腐蚀 细菌腐蚀

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定边油田注水区CO_(2)/O_(2)对J55油管钢腐蚀行为的影响研究 被引量：2

13

作者 李楠 袁青 +4 位作者 白耀文 尹志福 罗莹 高小燕 张雁婷 《材料保护》 CAS CSCD 2023年第7期83-89,共7页

为明确定边油田注水区油井采出液中含有的大量侵蚀性CO_(2)和O_(2)对油管钢腐蚀行为的影响,并揭示其腐蚀特征,通过动电位极化曲线和电化学交流阻抗测试方法,结合现场腐蚀挂环监测方法,研究了油田注水区J55油管钢在模拟油井采出水以及饱... 为明确定边油田注水区油井采出液中含有的大量侵蚀性CO_(2)和O_(2)对油管钢腐蚀行为的影响,并揭示其腐蚀特征,通过动电位极化曲线和电化学交流阻抗测试方法,结合现场腐蚀挂环监测方法,研究了油田注水区J55油管钢在模拟油井采出水以及饱和CO_(2)/O_(2)模拟油井采出水中的电化学腐蚀行为,通过失重法计算了试样的腐蚀速率并分析了试样的腐蚀形貌特征和产物成分。结果表明:CO_(2)和O_(2)促进了阴极去极化作用,饱和CO_(2)/O_(2)显著增加了J55油管钢的腐蚀电流密度;环境温度的升高加速了反应动力学,使得腐蚀电流密度显著增大,但弱化了CO_(2)和O_(2)的侵蚀作用;25℃时试样在含饱和CO_(2)/O_(2)模拟油井采出水环境中的低频区出现了感抗特征,60℃时试样在2种介质环境中的低频区均呈现Warburg扩散阻抗特征;现场油井上部油管比下部油管的腐蚀程度轻,腐蚀产物主要为铁的氧化物以及氢氧化物。 展开更多

关键词 J55油管钢 co_(2)/O_(2)腐蚀 极化曲线 交流阻抗 腐蚀挂环

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高温高压CO_(2)/O_(2)共存流体中N80钢腐蚀特性分析 被引量：4

14

作者 李臻 邱婕 +2 位作者 周晓义 刘银磊 程嘉瑞 《西安石油大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2022年第2期118-124,共7页

在高温高压釜中进行CO_(2)和O_(2)共存流动液体环境中N80油管钢的腐蚀实验,采用失重法测量腐蚀速率,扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)测试腐蚀表面形貌和成分的方法,得到N80钢在流动多元热流体中的腐蚀规律与形貌特征。实验结果表明:在C... 在高温高压釜中进行CO_(2)和O_(2)共存流动液体环境中N80油管钢的腐蚀实验,采用失重法测量腐蚀速率,扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)测试腐蚀表面形貌和成分的方法,得到N80钢在流动多元热流体中的腐蚀规律与形貌特征。实验结果表明:在CO_(2)和O_(2)共存环境下,N80钢腐蚀以均匀腐蚀为主伴有部分局部腐蚀,腐蚀速率呈现随温度的升高先快速增大后缓慢减小的趋势;200℃时生成的腐蚀产物以碳酸亚铁和铁的氧化物为主,该腐蚀产物膜更为致密,腐蚀速率更小;在CO_(2)和O_(2)共存环境下相比于介质中仅含CO_(2)或O_(2)环境下N80钢的腐蚀程度更严重。 展开更多

关键词 N80钢 高温高压 co_(2)/O_(2)腐蚀 腐蚀产物膜

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油井管用N80钢和13Cr钢在多元热流体环境中的腐蚀行为

15

作者 杨立红 马昊哲 +1 位作者 贾小兰 黄伟 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期1-7,共7页

采用高温高压反应釜进行模拟腐蚀试验,探究了油井管材料N80钢和13Cr钢在不同温度和O_(2)分压下多元热流体环境中的腐蚀行为;通过失重法评价了材料的腐蚀速率,并结合激光共聚焦显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)等测试方法... 采用高温高压反应釜进行模拟腐蚀试验,探究了油井管材料N80钢和13Cr钢在不同温度和O_(2)分压下多元热流体环境中的腐蚀行为;通过失重法评价了材料的腐蚀速率,并结合激光共聚焦显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)等测试方法,分析了两种材料腐蚀速率及腐蚀产物的变化规律。结果表明:当温度超过180℃时,两种材料的腐蚀速率均随温度的升高而增大,腐蚀产物中有Fe_(3)O_(4)生成;而随着O_(2)分压的升高,腐蚀产物逐渐由FeCO_(3)转变为Fe_(3)O_(4),两种材料的腐蚀速率均增大;当O_(2)分压达到0.2 MPa以上时,腐蚀产物全部转变为Fe_(3)O_(4),均匀腐蚀和局部腐蚀加重。 展开更多

关键词 多元热流体 co_(2)/O_(2)腐蚀 腐蚀产物 N80钢 13Cr钢

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CO_2分压对油管钢CO_2/H_2S腐蚀的影响 被引量：27

16

作者 张清 李全安 +1 位作者 文九巴 白真权 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第4期72-74,共3页

采用高温高压釜、失重法和扫描电镜,对不同CO2分压(310 2642、930 7926、1551 3210、2171 8494kPa)条件下油管钢N80和P110的CO2/H2S腐蚀进行了研究。结果表明,随着CO2分压的升高,两种钢的CO2/H2S腐蚀速率均单调增加;除了CO2分压极低的... 采用高温高压釜、失重法和扫描电镜,对不同CO2分压(310 2642、930 7926、1551 3210、2171 8494kPa)条件下油管钢N80和P110的CO2/H2S腐蚀进行了研究。结果表明,随着CO2分压的升高,两种钢的CO2/H2S腐蚀速率均单调增加;除了CO2分压极低的情况以外,P110钢的腐蚀速率总是大于N80钢。 展开更多

关键词 co2分压 N80钢 P110钢 co2/h2S腐蚀速率

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压力与油管钢CO_2/H_2S腐蚀速率的关系 被引量：12

17

作者 张清 李全安 +1 位作者 文九巴 白真权 《焊管》 2005年第5期24-27,共4页

采用高温高压釜,辅以失重法和扫描电镜,对不同CO2和H2S分压下油管钢N80、P110的CO2/H2S腐蚀进行了研究。结果表明,随着CO2分压的升高,两种钢的CO2/H2S腐蚀速率均单调增加;随着H2S分压的升高,两种钢的腐蚀速率先增后降,且都在H2S分压为3 ... 采用高温高压釜,辅以失重法和扫描电镜,对不同CO2和H2S分压下油管钢N80、P110的CO2/H2S腐蚀进行了研究。结果表明,随着CO2分压的升高,两种钢的CO2/H2S腐蚀速率均单调增加;随着H2S分压的升高,两种钢的腐蚀速率先增后降,且都在H2S分压为3 psi时取得最大值。 展开更多

关键词 co2分压 h2S分压 N80钢 P110钢 co2/h2S腐蚀速率

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在含CO_2/H_2S介质中油气田用钢的腐蚀研究进展 被引量：14

18

作者 赵永峰 王吉连 +1 位作者 左禹 熊金平 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 2010年第1期1-8,共8页

研究了CO_2和H_2S对油气田开发用钢材的腐蚀机理、分析了影响因素以及防护措施,并对研究进展情况进行综述。指出目前国内各油气田关于CO_2/H_2S的腐蚀问题,一方面对腐蚀机理的认识还不够全面与深入,另一方面其防护技术研究尚未达到系统... 研究了CO_2和H_2S对油气田开发用钢材的腐蚀机理、分析了影响因素以及防护措施,并对研究进展情况进行综述。指出目前国内各油气田关于CO_2/H_2S的腐蚀问题,一方面对腐蚀机理的认识还不够全面与深入,另一方面其防护技术研究尚未达到系统化和实用化的程度。 展开更多

关键词 钢材 co_2/h_2S腐蚀 腐蚀因素 防护措施

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Cr含量对X120级管线钢组织及耐酸性腐蚀性能的影响 被引量：11

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作者 武会宾 刘跃庭 +1 位作者 王立东 刘立甫 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第9期32-37,43,共7页

运用SEM,TEM和失重法研究了Cr元素对X120级管线钢力学性能及耐CO2/H2S腐蚀性能的影响。力学性能结果表明:四种实验钢显微组织均为回火马氏体,力学性能均达到API 5L标准中X120级别,且随Cr含量增加,板条束数量增加,宽度变窄,使得屈服强度... 运用SEM,TEM和失重法研究了Cr元素对X120级管线钢力学性能及耐CO2/H2S腐蚀性能的影响。力学性能结果表明:四种实验钢显微组织均为回火马氏体,力学性能均达到API 5L标准中X120级别,且随Cr含量增加,板条束数量增加,宽度变窄,使得屈服强度和抗拉强度逐渐增大;钢中析出物主要为(Nb,Ti)(C,N),当Cr含量达到3%(质量分数)时,析出物中发现极少量Cr。腐蚀实验结果表明:在CO2/H2S环境下,四种钢腐蚀产物膜均分为两层,内层主要为CO2腐蚀产物FeCO3,外层是FeS;Cr主要存在于腐蚀产物膜的内层,且随钢中Cr含量的增加,Cr在内层腐蚀产物中的富集量加大;钢中的Cr元素使腐蚀产物膜变得致密且具有离子选择性,阻止腐蚀液中的阴离子到达基体,进而提高钢的耐CO2/H2S腐蚀性能。 展开更多

关键词 CR含量 X120 co2/h2S腐蚀 Cr富集 离子选择性

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机械复合管在海底管道中的应用 被引量：10

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作者 罗世勇 贾旭 +1 位作者 徐阳 黄俊 《管道技术与设备》 CAS 2012年第1期32-34,共3页

原油、湿气含有CO2或H2S是造成海底管道内腐蚀失效的主要原因之一。机械复合管作为一种新型管材,可以有效解决CO2或H2S造成的内腐蚀问题,在国际上得到了广泛应用,但其在国内油气田开发海底管道中,尚无应用先例。文中介绍了机械复合管的... 原油、湿气含有CO2或H2S是造成海底管道内腐蚀失效的主要原因之一。机械复合管作为一种新型管材,可以有效解决CO2或H2S造成的内腐蚀问题,在国际上得到了广泛应用,但其在国内油气田开发海底管道中,尚无应用先例。文中介绍了机械复合管的制造原理、设计制造规范、用作海底管道的技术要求、海上安装技术特点以及应用前景。文中研究了机械复合管在海底管道中应用对设计制造和安装技术的要求,以推动其在国内油气田开发海底管道中的应用。 展开更多

关键词 机械复合管 海底管道 co2或h2S腐蚀

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