304奥氏体不锈钢应变诱发马氏体的研究 被引量：34

1

作者 杨钒 黄建龙 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期104-109,共6页

用X射线衍射(XRD)、磁针法、力学性能和显微分析研究了商用热轧态和冷轧态304奥氏体不锈钢在不同变形方式下应变诱发马氏体的行为。结果表明:304钢热轧态由于存在多量碳化物和组织不均匀性,其奥氏体稳定性低,拉伸应变诱发马氏体量达40%... 用X射线衍射(XRD)、磁针法、力学性能和显微分析研究了商用热轧态和冷轧态304奥氏体不锈钢在不同变形方式下应变诱发马氏体的行为。结果表明:304钢热轧态由于存在多量碳化物和组织不均匀性,其奥氏体稳定性低,拉伸应变诱发马氏体量达40%,冷轧(固溶)态组织均匀、奥氏体稳定性高,拉伸应变诱发马氏体量仅9%;304冷轧板材扩孔、杯突成形时其切向和径向的二向拉应力有助于γ→α'转变,诱发马氏体量(30%～35%)多于单向拉应力的拉伸诱发马氏体量(8%～10%)。对于冷轧304不锈钢,在20%以上拉伸工程应变的驱动下才能较明显地诱发马氏体。304明显的强化效果(△σ达320～400 MPa)来自应变硬化和马氏体相变强化两方面:冷轧304钢的强化主要来自应变硬化本身;热轧304钢的强化不光有应变硬化的贡献,还有应变诱发的多量马氏体的重要贡献,而且后者是主要的。 展开更多

关键词 奥氏体不锈钢 304钢 应变诱发马氏体 热轧态 冷轧态

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17-4PH不锈钢表面激光熔覆钴基合金涂层的空蚀行为研究 被引量：18

2

作者 秦承鹏 郑玉贵 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2011年第3期209-213,共5页

采用激光熔覆方法在汽轮机叶片材料0Cr17Ni4Cu4Nb(17-4PH)沉淀硬化不锈钢表面制备Co基合金涂层,并研究其在蒸馏水和3%NaCl溶液中的空蚀行为.用扫描电子显微镜(SEM)及能谱(EDS)分析熔覆层的显微组织及元素分布并跟踪观察空蚀后试样表面... 采用激光熔覆方法在汽轮机叶片材料0Cr17Ni4Cu4Nb(17-4PH)沉淀硬化不锈钢表面制备Co基合金涂层,并研究其在蒸馏水和3%NaCl溶液中的空蚀行为.用扫描电子显微镜(SEM)及能谱(EDS)分析熔覆层的显微组织及元素分布并跟踪观察空蚀后试样表面的形貌;用X射线衍射仪(XRD)和显微硬度计分别检查空蚀前后熔覆层的相组成和横截面的硬度变化.结果表明:在17-4PH不锈钢表面采用激光熔覆制备的Co基合金熔覆层具有非常优异的抗空蚀性能,这与熔覆层组织中碳化物骨架的强化作用以及空蚀过程中发生的应变诱发马氏体相变密切相关. 展开更多

关键词 空蚀 液滴冲蚀 激光熔覆 钴基合金涂层 应变诱发马氏体

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几种不锈钢的拉伸应变硬化行为 被引量：12

3

作者 杨瑞成 夏渊 +1 位作者 胡天雷 张安明 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2011年第1期5-8,共4页

采用金相、X射线衍射(XRD)、拉伸试验和洛氏硬度检测等实验方法,研究4种不锈钢(410S、430、409L和304)的室温拉伸应变硬化行为,探讨其拉伸应变行为的特征与规律.结果表明:304不锈钢的加工硬化能力远高于410S、430、409L不锈钢,而且304冷... 采用金相、X射线衍射(XRD)、拉伸试验和洛氏硬度检测等实验方法,研究4种不锈钢(410S、430、409L和304)的室温拉伸应变硬化行为,探讨其拉伸应变行为的特征与规律.结果表明:304不锈钢的加工硬化能力远高于410S、430、409L不锈钢,而且304冷轧(固溶)态的n值(0.57)高于304热轧(空冷)态n值(0.48).晶粒大小和第二相粒子数量是铁素体不锈钢应变硬化的主要因素,3种铁素体不锈钢应变硬化能力大小为:n410S>n430>n409L.304钢的强化主要来自加工硬化和应变诱发马氏体的相变硬化的贡献,冷轧态304与热轧态相比,在拉伸过程中诱发的马氏体很少(10%),其拉伸强化效应(384 MPa)主要来自加工硬化本身. 展开更多

关键词 不锈钢 应变硬化行为 应变诱发马氏体 n值 加工硬化

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组织结构对应变硬化的影响 被引量：8

4

作者 张旺峰 卢正欣 +1 位作者 陈瑜眉 朱金华 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2002年第10期7-9,37,共4页

研究了不同类型材料应变硬化的变化特征 ,结果表明 :存在应变诱发马氏体转变的亚稳奥氏体不锈钢、TRIP钢平均硬化率最高 ,硬化指数随应变的增加呈抛物线型变化 ;变形后无相变但组织转变为孪晶结构的奥氏体锰钢硬化率次之 ,硬化指数n随... 研究了不同类型材料应变硬化的变化特征 ,结果表明 :存在应变诱发马氏体转变的亚稳奥氏体不锈钢、TRIP钢平均硬化率最高 ,硬化指数随应变的增加呈抛物线型变化 ;变形后无相变但组织转变为孪晶结构的奥氏体锰钢硬化率次之 ,硬化指数n随应变量呈线性变化 ;组织无变化的稳定态材料硬化率最低 ,n是常数。 展开更多

关键词 组织结构 应变硬化 硬化率 硬化指数 应变诱发马氏体 孪晶

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纳米/超细晶18Cr-8Ni奥氏体不锈钢力学性能及变形机制 被引量：5

5

作者 刘佳 邓想涛 +1 位作者 黄龙 王昭东 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期88-93,共6页

采用应变诱发马氏体退火逆相变的方法制备了18Cr-8Ni奥氏体不锈钢的纳米/超细晶组织,并对其力学性能和变形机制进行了分析。通过对奥氏体不锈钢进行室温轧制(压下率为70%)以及分别进行710℃×10 min,760℃×5 min和950℃×5... 采用应变诱发马氏体退火逆相变的方法制备了18Cr-8Ni奥氏体不锈钢的纳米/超细晶组织,并对其力学性能和变形机制进行了分析。通过对奥氏体不锈钢进行室温轧制(压下率为70%)以及分别进行710℃×10 min,760℃×5 min和950℃×5 min的退火处理来获得不同晶粒尺寸的组织。结果表明:纳米/超细晶的平均晶粒尺寸为400 nm,屈服强度为878 MPa,伸长率为33%。对粗晶和纳米/超细晶钢的变形行为进行研究发现,纳米/超细晶钢断口处的显微组织存在大量的应变诱发马氏体和少量的孪晶。然而,在粗晶钢的断口处观察到了应变诱发马氏体、高密度位错和剪切带组织。 展开更多

关键词 奥氏体不锈钢 应变诱发马氏体 纳米/超细晶

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Ti-5Mo-5V-1Cr-3Al合金的热压缩变形行为研究 被引量：4

6

作者 崔雪飞 米绪军 +3 位作者 林晨光 惠松晓 魏衍广 陶海明 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第12期19-26,共8页

采用恒应变速率热压缩模拟实验,对Ti-5Mo-5V-1Cr-3A1（简称1Cr）钛合金在应变速率0.001～1s-1、变形温度700～900℃条件下进行研究.结果表明：该材料的流变应力对温度与应变速率敏感：当变形温度为700～800℃时,真应力-真应变曲线呈现... 采用恒应变速率热压缩模拟实验,对Ti-5Mo-5V-1Cr-3A1（简称1Cr）钛合金在应变速率0.001～1s-1、变形温度700～900℃条件下进行研究.结果表明：该材料的流变应力对温度与应变速率敏感：当变形温度为700～800℃时,真应力-真应变曲线呈现动态再结晶单曲线特征;当变形温度为800～900℃时,低应变速率（0.001s-1）的真应力-真应变曲线呈现动态再结晶多应力峰值曲线特征,高应变速率（0.01～1s-1）的真应力-真应变曲线呈现动态回复曲线特征.1Cr合金在等温压缩变形时的流变行为可用包含Zener-Holomon参数的Arrhenius本构方程描述,变形激活能为456kJ/mol.金相结果显示,材料在热压缩过程中的动态行为除了与变形速率、变形温度等加工参数相关外,也与相应温度、变形速率下材料的组织及相结构有关.合金在低应变速率0.001s 1下热压缩变形时,在接近相变点或以上（800～900℃）温度范围内仍呈现动态再结晶行为,这与材料在此阶段发生的应变诱发马氏体转变密切相关,马氏体相的析出促使材料在热变形时趋向于发生动态再结晶行为. 展开更多

关键词 Ti-5Mo-5V-1Cr-3Al合金 等温压缩 流变应力 应变诱发马氏体

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304不锈钢板材冲压成形中应变诱发马氏体及其影响 被引量：4

7

作者 杨钒 梁君 杨瑞霞 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第8期175-183,共9页

X射线衍射分析、磁针分析和力学性能及硬度测试等的结果表明,冷轧(固溶处理)状态的304奥氏体不锈钢板材在冷成(变)形过程中产生了应变诱发马氏体(Martensite,M),扩孔、杯突成形时可达35%M,单向拉伸变形不足10%M。另一方面,发现须在一定... X射线衍射分析、磁针分析和力学性能及硬度测试等的结果表明,冷轧(固溶处理)状态的304奥氏体不锈钢板材在冷成(变)形过程中产生了应变诱发马氏体(Martensite,M),扩孔、杯突成形时可达35%M,单向拉伸变形不足10%M。另一方面,发现须在一定程度的应变量驱动下冷轧304钢的亚稳态奥氏体(Austenite,A)才能较明显地转变为马氏体,拉伸试验时此门槛值约为20%;对304钢板料扩孔成形的有限元分析表明,在应变约为10%时即可生成22%的马氏体;那些较高硬度地点,即应变诱发马氏体量较多的部位,也正是扩孔应变量最大的区域。分析认为,二向拉应力状态的扩孔、杯突成形更有利于具有体积膨胀效应的A→M转变,能在主要变形区域(凸台、杯突处)诱发多量的马氏体,产生的综合硬化效应可达Δ35 HRB。304钢薄板成形中所诱发的马氏体是甚低碳(wC<0.05%)的体心立方强韧结构(α′-马氏体),具有增加n值、促进变形传播和应变均匀化等作用,有利于不锈钢板料伸长类成形性能的提升以及获得高的扩孔值λ、杯突值IE,也有利于提高304不锈钢冲压制件的结构强度。 展开更多

关键词 304奥氏体不锈钢 应变诱发马氏体 扩孔成形 杯突成形 拉伸变形 有限元

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支架用冷轧2205不锈钢板微观组织演变及硬度分析

8

作者 罗志华 《山西冶金》 CAS 2023年第6期57-59,共3页

以支架用2205不锈钢板作为研究对象,对其开展扩孔、拉伸、杯突等多种测试试验,同时对其进行X射线衍射测试、硬度表征等。研究结果表明:固溶2205冷轧板中主要由单相奥氏体组织构成,在基体内生成了部分小尺寸的碳化物颗粒;2205钢经过拉伸... 以支架用2205不锈钢板作为研究对象,对其开展扩孔、拉伸、杯突等多种测试试验,同时对其进行X射线衍射测试、硬度表征等。研究结果表明:固溶2205冷轧板中主要由单相奥氏体组织构成,在基体内生成了部分小尺寸的碳化物颗粒;2205钢经过拉伸与冲压处理后,基体中的奥氏体发生了马氏体转变;材料硬度则跟马氏体比例呈现相近的变化趋势;冷轧态下杯突与扩孔形成了比拉伸变形状态更高比例的诱发马氏体量。 展开更多

关键词 2205不锈钢 应变诱发马氏体 扩孔成形 杯突成形

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TRIP钢的应变硬化规律研究 被引量：3

9

作者 满忠雷 江守和 +3 位作者 王会永 毛成涛 魏刚 黄蒲 《山东轻工业学院学报（自然科学版）》 CAS 2008年第1期81-83,共3页

应变硬化是金属和合金十分重要的力学性能之一,相变诱发塑性钢(TRIP钢)由于应变诱发马氏体相变,导致材料具有很高的硬化率d/σdε,硬化曲线与其他高强度钢有显著不同,硬化指数与应变的关系曲线呈抛物线形。通过实验分析,揭示了硬化率随... 应变硬化是金属和合金十分重要的力学性能之一,相变诱发塑性钢(TRIP钢)由于应变诱发马氏体相变,导致材料具有很高的硬化率d/σdε,硬化曲线与其他高强度钢有显著不同,硬化指数与应变的关系曲线呈抛物线形。通过实验分析,揭示了硬化率随应变的增加而增大是TRIP钢具有高强度和塑性的原因;硬化指数的变化与TRIP钢的硬化曲线和马氏体转变动力学有关。 展开更多

关键词 TRIP钢 应变诱发马氏体 应变 应变硬化指数

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利用拉伸曲线测定应变诱发马氏体相变能 被引量：1

10

作者 张旺峰 陈瑜眉 朱金华 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第10期1023-1026,共4页

依据应变诱发马氏体相变材料拉伸曲线的特点，提出了一种应变诱发马氏体相变能 Ｅｐｔ的测定方法，并测定了 ３种材料在弹塑性失稳与应力平台阶段的相变能. 结果表明，应变诱发马氏体相变能只与材料成分有关，且随应变量增加分别保持恒... 依据应变诱发马氏体相变材料拉伸曲线的特点，提出了一种应变诱发马氏体相变能 Ｅｐｔ的测定方法，并测定了 ３种材料在弹塑性失稳与应力平台阶段的相变能. 结果表明，应变诱发马氏体相变能只与材料成分有关，且随应变量增加分别保持恒定值．随相变能Ｅｐｔ增加，Ｍｓ地点降低，诱发马氏体的最小应变εｐｈ增大. 展开更多

关键词 相变能 应变诱发马氏体 拉伸曲线 测定

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Fe—Cr—Mn(W,V)奥氏体钢的低温韧性 被引量：2

11

作者 胡本芙 贾成厂 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第7期703-708,共6页

研究了 Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）低活性奥氏体钢的相稳定性对低温韧性的影响．结果表明， Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）奥氏体钢存在韧－脆转变行为，应变诱发ε－马氏体和热诱发ε－马氏体的相互作用造成局部应力集中，导致粗晶粒亚... 研究了 Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）低活性奥氏体钢的相稳定性对低温韧性的影响．结果表明， Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）奥氏体钢存在韧－脆转变行为，应变诱发ε－马氏体和热诱发ε－马氏体的相互作用造成局部应力集中，导致粗晶粒亚稳奥氏体 Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）钢低温脆断；形变诱发层错重叠造成稳定奥氏体 Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）钢脆性断裂．沿晶断裂抗力随温度降低而减弱，发生沿晶断裂是高Ｍｎ钢断裂的重要特征． 展开更多

关键词 低温韧性 应变诱发马氏体 层错 奥氏体钢

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ZGMn13钢辙叉与U71Mn钢钢轨闪光焊接接头组织 被引量：1

12

作者 张继明 张福成 胡白桃 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2001年第9期36-38,共3页

利用X射线衍射、金相和透射电镜分析方法 ,分析了ZGMn13钢辙叉和U71Mn钢钢轨加介质闪光焊接接头组织。结果表明 ,ZGMn13钢焊接热影响区内无碳化物析出 ,U71Mn钢接头无马氏体产生 ,介质熔合区内形成宽约 5 0 μm的纳米晶组织 。

关键词 闪光焊接 应变诱发马氏体 纳米晶 铁路辙叉 高锰钢

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高应变冷加工对奥氏体不锈钢的强化

13

作者 张爱云(译) 刘红(校) 《太钢译文》 2019年第1期44-51,共8页

本文对高应变冷轧S304H奥氏体不锈钢的拉伸性能进行了研究,冷轧过程中伴有李生形变及马氏体转变。冷轧后总应变为4,应变诱发马氏体生成相比例为0.65,奥氏体相及马氏体相的横向晶粒度逐渐减少至200nm左右。

关键词 奥氏体不锈钢 高应变 冷加工 应变诱发马氏体 强化 冷轧过程 马氏体转变 拉伸性能

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Relationships between KIC and CVN at the Lower Shelf of the Transition Curve CVN-T

14

作者 M. Habashi M. Tvrdy 《材料科学与工程（中英文A版）》 2015年第5期209-220,共12页

关键词 过渡曲线 断裂韧性试验 下架 KIC 应变率敏感性 马氏体转变 缺口半径 应变诱发马氏体

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冷轧和时效过程中1RK91不锈钢的组织与性能演变

15

作者 田硕士 马凤仓 +3 位作者 刘平 刘新宽 李伟 张柯 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第12期229-235,共7页

利用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、场发射扫描电镜(SEM)、维氏硬度计、万能材料试验机等研究了1RK91不锈钢冷轧过程中应变诱发马氏体组织转变及时效工艺对材料力学性能的影响。结果表明:1RK91不锈钢冷轧过程中发生应变诱发马氏体... 利用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、场发射扫描电镜(SEM)、维氏硬度计、万能材料试验机等研究了1RK91不锈钢冷轧过程中应变诱发马氏体组织转变及时效工艺对材料力学性能的影响。结果表明:1RK91不锈钢冷轧过程中发生应变诱发马氏体相变,应变诱发马氏体的形核取决于冷轧中位错的增殖与运动,受变形温度影响。材料的强度和位错密度随冷轧变形量的增大而增大,固溶和75%冷轧后抗拉强度分别为903 MPa和1195 MPa,位错密度分别为5.75×10^(10)cm^(-2)和8.84×10^(10)cm^(-2),计算得到该钢的冷加工强化系数为3.89 MPa/%。常规时效下,固溶和75%变形量的峰值硬度分别为499 HV0.2和610 HV0.2,分级时效后峰值硬度分别为513 HV0.2和639 HV0.2。随变形量的增大,常规时效处理材料峰值硬度增加,达到峰值硬度的温度降低,总体上分级时效处理后具有更高的峰值硬度和更好的抗过时效能力。 展开更多

关键词 1RK91不锈钢 冷轧 应变诱发马氏体 时效工艺 硬度

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高碳高合金钢激光熔凝处理的性能研究 被引量：12

16

作者 赵玉珍 刘建萍 史耀武 《激光技术》 CAS CSCD 北大核心 2003年第3期205-207,共3页

采用CO2 连续波工业激光器在高碳高合金钢Cr12表面进行了激光熔凝处理试验 ,比较了激光处理前后Cr12钢的抗弯强度和耐磨性 ,采用电子显微镜观察了断口特征、断口处和磨面处熔凝层的TEM形貌 ,并用X射线仪测量了抗弯试验前后激光处理层中... 采用CO2 连续波工业激光器在高碳高合金钢Cr12表面进行了激光熔凝处理试验 ,比较了激光处理前后Cr12钢的抗弯强度和耐磨性 ,采用电子显微镜观察了断口特征、断口处和磨面处熔凝层的TEM形貌 ,并用X射线仪测量了抗弯试验前后激光处理层中奥氏体含量随熔凝层深的变化。结果表明 ,激光熔凝处理后获得超细化的枝晶组织 ,其抗弯强度和耐磨性显著提高。在抗弯试验和磨损过程中 ,熔凝层内的奥氏体含量大幅度降低 ,并出现了大量的层错和位错团。晶粒细化 ,奥氏体应变诱发马氏体转变 ,大量位错团的产生是抗弯强度和耐磨性提高的主要原因。 展开更多

关键词 激光表面处理 抗弯强度 耐磨性 组织细化 位错团 奥氏体应变诱发马氏体转变

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304不锈钢棘轮变形过程中应变诱发马氏体相变行为研究 被引量：10

17

作者 程晓娟 王弘 +2 位作者 康国政 董亚伟 刘宇杰 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第7期830-834,共5页

利用OM,SEM和XRD对单轴非对称应力循环下304不锈钢棘轮变形过程中的微观组织变化进行了实验观察.结果表明:304不锈钢棘轮变形过程中,当棘轮应变达到一定值后会产生应变诱发马氏体相变,形成板条状马氏体,并且随循环周次的增加,形成的应... 利用OM,SEM和XRD对单轴非对称应力循环下304不锈钢棘轮变形过程中的微观组织变化进行了实验观察.结果表明:304不锈钢棘轮变形过程中,当棘轮应变达到一定值后会产生应变诱发马氏体相变,形成板条状马氏体,并且随循环周次的增加,形成的应变诱发马氏体相对量逐渐增加.因马氏体相变而诱发的塑性变形对总的棘轮变形量产生一定的影响,材料的棘轮应变应由两部分组成,即应力引起的塑性应变和相变诱发的塑性应变. 展开更多

关键词 304不锈钢 棘轮变形 应变诱发马氏体相变 单轴应力循环 相变诱发塑性

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马氏体相变诱发塑性量化表征及合金元素的影响 被引量：4

18

作者 张旺峰 陈瑜眉 朱金华 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期323-327,共5页

利用亚稳奥氏作不锈钢低温拉伸曲线的特点，提出了表征相变诱发塑性增量的量化指标：单位体积分数的马氏体诱发的平均塑性增量 Ｄ及本征塑性增量 ＤＩ；且 Ｄ近似等于 ＤＩ．对三种材料的相变诱发塑性的研究表明：钢中碳含量的增加使Ｄ... 利用亚稳奥氏作不锈钢低温拉伸曲线的特点，提出了表征相变诱发塑性增量的量化指标：单位体积分数的马氏体诱发的平均塑性增量 Ｄ及本征塑性增量 ＤＩ；且 Ｄ近似等于 ＤＩ．对三种材料的相变诱发塑性的研究表明：钢中碳含量的增加使Ｄ值降低，降低层错能的合金元素有利于Ｄ的增加，而应变速率对Ｄ不产生明显的影响． 展开更多

关键词 相变诱发塑性 应变诱发马氏体转变 应变速率 马氏体不锈钢 塑性 韧性

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积累冲击能量对ZGMn8CrMo表层应变诱发马氏体相变的影响 被引量：4

19

作者 陈宗浩 韩文政 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 2008年第5期35-37,42,共4页

在低、中等冲击能量条件下实现应变诱发马氏体相变是ZGMn8CrMo钢的重要服役特征。应用MLD–10型冲击磨料磨损试验机,研究了积累冲击能量与ZGMn8CrMo材料应变诱发马氏体相变量的关系。结果表明,随着积累冲击能量的增加,其应变诱发马氏体... 在低、中等冲击能量条件下实现应变诱发马氏体相变是ZGMn8CrMo钢的重要服役特征。应用MLD–10型冲击磨料磨损试验机,研究了积累冲击能量与ZGMn8CrMo材料应变诱发马氏体相变量的关系。结果表明,随着积累冲击能量的增加,其应变诱发马氏体量增加,并得到了二者之间关系的经验公式:y=12.1lnx+16.4,为探讨该材料的应用范围提供了依据。 展开更多

关键词 冲击能量 应变诱发马氏体相变 中锰铸钢 服役性能

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ZGMn8CrMo铸钢冲击磨损表层马氏体相变研究 被引量：1

20

作者 陈宗浩 韩文政 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2009年第3期19-22,共4页

应用透射电镜分析方法,分层研究了经3.0 J/cm2、6000次冲击磨料磨损后ZGMn8CrMo铸钢试样表层的微观组织和结构。结果表明,在表面层深6 mm范围内,ZGMn8CrMo铸钢发生了应变诱发马氏体相变,其相变机理为:随积累冲击能量的提高,材料的应变... 应用透射电镜分析方法,分层研究了经3.0 J/cm2、6000次冲击磨料磨损后ZGMn8CrMo铸钢试样表层的微观组织和结构。结果表明,在表面层深6 mm范围内,ZGMn8CrMo铸钢发生了应变诱发马氏体相变,其相变机理为:随积累冲击能量的提高,材料的应变量增加,奥氏体基体依次发生位错、层错、孪晶并在孪晶表面形成马氏体晶胚并长大的马氏体相变过程。 展开更多

关键词 冲击磨料磨损 应变诱发马氏体相变 位错 层错 孪晶

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