钢丝绳内钢丝间接触角计算分析

1

作者 顾小建 顾洪均 《金属制品》 CAS 2024年第1期1-7,共7页

钢丝绳内钢丝的接触状态直接影响钢丝绳使用寿命。通过计算点接触钢丝绳股内各层钢丝之间的接触角、线接触金属芯钢丝绳股钢丝和金属芯钢丝的接触角以及多层股钢丝绳外层股钢丝和内层股钢丝之间的接触角,计算分析不同捻距捻向情况下接... 钢丝绳内钢丝的接触状态直接影响钢丝绳使用寿命。通过计算点接触钢丝绳股内各层钢丝之间的接触角、线接触金属芯钢丝绳股钢丝和金属芯钢丝的接触角以及多层股钢丝绳外层股钢丝和内层股钢丝之间的接触角,计算分析不同捻距捻向情况下接触角的变化,用于指导钢丝绳工艺设计。 展开更多

关键词 钢丝绳 接触应力 接触角 捻向 捻距

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高强度高破断粗直径压实股钢丝绳的研制 被引量：5

2

作者 洪求芳 《金属制品》 2017年第5期6-8,共3页

介绍8×K84WSNS+IWR-110 mm高强度高破断粗直径压实股钢丝绳研发过程。制绳钢丝生产选用特种钢号,确保钢丝的强度达到1 960 MPa。股绳生产采用多层压实,模拉与锻打相结合的方法,在满足绳径公差要求的同时,尽量提高钢丝绳的最小破断... 介绍8×K84WSNS+IWR-110 mm高强度高破断粗直径压实股钢丝绳研发过程。制绳钢丝生产选用特种钢号,确保钢丝的强度达到1 960 MPa。股绳生产采用多层压实,模拉与锻打相结合的方法,在满足绳径公差要求的同时,尽量提高钢丝绳的最小破断拉力。股绳下线压缩率为12%,上线压缩率为6%。生产过程中严格控制股径,提高对模具及锻打瓦的材质要求。合绳时选用合适的预变形器,控制好各股张力。结果显示,研制的钢丝绳实测绳径114.25 mm,拆股各项技术指标符合YB/T 5359—2010要求;整绳破断拉力达到9 000 k N时未出现断丝断股现象,完全达到客户要求。 展开更多

关键词 压实股钢丝绳 粗直径 高破断 锻打法 捻距

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借助Solidworks软件进行有间隙西鲁结构参数设计 被引量：4

3

作者 秦万信 孙冠 佟玉飞 《金属制品》 2018年第2期1-6,共6页

借助Solidworks软件绘图功能、计算功能,举例说明采用绝对间隙与相对间隙随动法、固定相对间隙法和固定绝对间隙法,如何实现间隙条件下满足工程应用西鲁结构参数设计过程。按照上述方法虽然不能得到结构参数设计精确解,但可方便获得满... 借助Solidworks软件绘图功能、计算功能,举例说明采用绝对间隙与相对间隙随动法、固定相对间隙法和固定绝对间隙法,如何实现间隙条件下满足工程应用西鲁结构参数设计过程。按照上述方法虽然不能得到结构参数设计精确解,但可方便获得满足实际使用的工程解。结构参数设计过程看似存在多次尝试或逼近,但由于相关数据关系能够通过添加方程链接进行重复计算,从而使复杂过程简单化,具有大多数工程技术人员容易掌握的特点。 展开更多

关键词 钢丝绳 西鲁式 间隙 捻距 捻制圆半径

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10×K26WS-IWRC-30 mm装甲抢救牵引车绞盘钢丝绳研制

4

作者 申慧芸 《金属制品》 CAS 2023年第1期8-11,共4页

装甲抢救牵引车专用绞盘工况恶劣:空间受限、受力大,钢丝绳需多层缠绕,绳和轮之间摩擦剧烈。研究10×K26WS-IWRC-30 mm钢丝绳结构排列、工艺参数设计及捻制过程控制,通过对钢丝绳进行拆股和整绳破断拉力试验,各项技术性能指标满足YB... 装甲抢救牵引车专用绞盘工况恶劣:空间受限、受力大,钢丝绳需多层缠绕,绳和轮之间摩擦剧烈。研究10×K26WS-IWRC-30 mm钢丝绳结构排列、工艺参数设计及捻制过程控制,通过对钢丝绳进行拆股和整绳破断拉力试验,各项技术性能指标满足YB/T 5359—2020标准及技术要求,钢丝绳具有良好的柔韧性、耐磨性和抗挤压性,可满足装甲抢救牵引车专用绞盘的特殊工况使用要求。 展开更多

关键词 绞盘 钢丝绳 破断拉力 捻距 耐磨性 抗挤压性

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18×7+FC(IWS,IWR)钢丝绳生产工艺改进 被引量：4

5

作者 曹玉德 朱宝仓 《金属制品》 2010年第2期17-19,共3页

两层股钢丝绳的不旋转条件为内外层股刚度系数之和为零。指出18×7+FC(IWS,IWR)钢丝绳使用中常出现绳旋转,内外层绳分层,外层股塌陷及绳松散等问题,提出解决措施:(1)缩小股的捻距;(2)将内层绳变形率控制在20%以内;(3)麻芯直径按钢... 两层股钢丝绳的不旋转条件为内外层股刚度系数之和为零。指出18×7+FC(IWS,IWR)钢丝绳使用中常出现绳旋转,内外层绳分层,外层股塌陷及绳松散等问题,提出解决措施:(1)缩小股的捻距;(2)将内层绳变形率控制在20%以内;(3)麻芯直径按钢丝绳股径的1.7～1.8倍来控制,钢芯直径按钢丝绳股径的1.23～1.33倍来控制;(4)对截断股复股情况及时进行观察并及时调整外层股预变形工艺参数,辊距一般取钢丝绳捻距的0.80～0.85倍,同直径钢丝高强度的比低强度的压下量大6%～8%;(5)选取合理的后变形参数。改进效果明显。 展开更多

关键词 不旋转钢丝绳 刚度系数 捻距 绳芯 预变形 后变形

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GGZ18/200股绳机设计

6

作者 郑周友 文明 《金属制品》 CAS 2023年第5期11-13,共3页

随着6×19S+FC和8×19(S)+FC直径不大于10.00 mm小规格电梯钢丝绳生产合同的增加,原有股绳捻制设备已不能满足市场生产的需要。根据工艺要求:捻制钢丝直径0.25~1.00 mm,捻制股直径1.50~6.00 mm,捻距15~60 mm,筒体转速1 200~1 50... 随着6×19S+FC和8×19(S)+FC直径不大于10.00 mm小规格电梯钢丝绳生产合同的增加,原有股绳捻制设备已不能满足市场生产的需要。根据工艺要求:捻制钢丝直径0.25~1.00 mm,捻制股直径1.50~6.00 mm,捻距15~60 mm,筒体转速1 200~1 500 r/min,收线工字轮直径400~630 mm,通过计算设计了一种GGZ18/200股绳机。股绳机主机传动功率为11 kW,主机与牵引、收线采用机械联动方式,采用32级捻距变速箱通过手柄控制实现捻距要求。股绳机安全罩采用全封闭式防护系统,安全性好,噪声较低。 展开更多

关键词 股绳机 电梯钢丝绳 同步带 捻距

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1×19-7×7-6.60 mm高性能输送带用钢丝绳研制

7

作者 牛飞 王紫鹏 +1 位作者 夏承堂 高明 《金属制品》 CAS 2023年第2期5-8,共4页

根据客户技术要求研制了1×19-7×7-6.60 mm输送带用钢丝绳,钢丝绳捻距倍数为8,外层股捻距倍数为15,钢丝绳开放系数为1.55,再根据股绳结构特点计算确定股径和钢丝直径,合绳时外层股变形率控制为80%~90%。通过精准设计和严格工... 根据客户技术要求研制了1×19-7×7-6.60 mm输送带用钢丝绳,钢丝绳捻距倍数为8,外层股捻距倍数为15,钢丝绳开放系数为1.55,再根据股绳结构特点计算确定股径和钢丝直径,合绳时外层股变形率控制为80%~90%。通过精准设计和严格工艺控制,生产的成品钢丝绳实测破断拉力达到45.6 kN,2%~22%最小破断拉力下的实测伸长率为0.37%,橡胶黏合试验检测结果显示:钢丝绳橡胶渗透性符合要求,黏合强度比要求高70%,附胶率达到90%。1×19-7×7与6×19-WSC结构钢丝绳相比,具有橡胶渗透性优良、附胶率好、破断拉力高和伸长率小等优点,适合高品质输送带的使用。 展开更多

关键词 输送带 钢丝绳 破断拉力 橡胶渗透性 附胶率 捻距

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钢丝绳结构设计中内外层椭圆相切问题计算方法 被引量：4

8

作者 向灿阳 黄建平 《金属制品》 2017年第3期10-15,共6页

采用外层椭圆向内层椭圆平移靠近的方法寻找切点,确定外层椭圆中心的位置,再测量股径和间隙,这种方法效率低,测量结果不准确。利用点坐标代入法可判断曲线与椭圆是否相切,将此方法与R_2-Y双重循环计算法结合,编制计算机程序并建立循环... 采用外层椭圆向内层椭圆平移靠近的方法寻找切点,确定外层椭圆中心的位置,再测量股径和间隙,这种方法效率低,测量结果不准确。利用点坐标代入法可判断曲线与椭圆是否相切,将此方法与R_2-Y双重循环计算法结合,编制计算机程序并建立循环计算的逻辑图,求解西鲁式结构内外层椭圆相切时的近似切点、捻制圆半径、股径以及钢丝间的间隙。通过计算结果与绘图测量结果的比较,确认了计算方法和计算程序的正确性和可行性,并对编程的关键问题作出说明。 展开更多

关键词 钢丝绳 西鲁式结构 捻距 点坐标代入法 R2-Y双重循环法

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用双捻机生产普通钢丝绳探析 被引量：3

9

作者 黄忠渠 《金属制品》 2010年第2期10-12,共3页

介绍双捻机的捻制原理、捻制特点以及实现双捻的机械运动过程。针对双捻机用于普通结构钢丝绳生产时产生的"起泡"问题,以内收线式双捻机生产6×19+NF—12.5钢丝绳的内层股为例进行分析,生产过程中,由于在第1,2捻合处形成... 介绍双捻机的捻制原理、捻制特点以及实现双捻的机械运动过程。针对双捻机用于普通结构钢丝绳生产时产生的"起泡"问题,以内收线式双捻机生产6×19+NF—12.5钢丝绳的内层股为例进行分析,生产过程中,由于在第1,2捻合处形成捻距差,使得钢丝绳股产生"起泡"。提出解决"起泡"现象的措施,指出靠加大捻距或增加中心钢丝放线张力的方法不能彻底解决此问题,通过在第1捻合处前增加过捻器的方法,可以有效地解决双捻机在生产钢丝绳股时"起泡"质量缺陷。过捻器的转速一般为主机转速的1.7～2.0倍。 展开更多

关键词 双捻机 钢丝绳 捻距 中心钢丝 绳股起泡 过捻器

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1860MPa级1×19W—28.6钢绞线结构设计 被引量：3

10

作者 胡晓玲 夏楠 张静 《金属制品》 2011年第1期30-32,共3页

针对1860 MPa级1×7—15.24钢绞线的不足,提出开发1860 MPa级1×19W—28.6结构多丝大直径高强度低松弛预应力钢绞线设想。确定1×19W—28.6钢绞线各层钢丝直径的比例关系,并设计一定的调整值,计算出外层细丝、外层粗丝、内... 针对1860 MPa级1×7—15.24钢绞线的不足,提出开发1860 MPa级1×19W—28.6结构多丝大直径高强度低松弛预应力钢绞线设想。确定1×19W—28.6钢绞线各层钢丝直径的比例关系,并设计一定的调整值,计算出外层细丝、外层粗丝、内层丝、中心丝的直径分别为4.95,6.60,6.20,6.40 mm,捻距倍数12.5,捻距360 mm。根据JISG3536—1999标准制定1×19W—28.6钢绞线企业技术要求,设计合理的生产工艺流程,捻制后,在360～400℃进行回火稳定化处理,试制生产的钢绞线成品性能、尺寸等均能满足企业技术要求。 展开更多

关键词 多丝大直径钢绞线 低松弛 结构设计 瓦林吞结构 捻距

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钢帘线捻制用针式预变形器 被引量：3

11

作者 刘建刚 于修全 《金属制品》 2012年第4期30-32,40,共4页

粗直径高强度钢帘线易产生松散、交叉、芯股外翻等捻制缺陷。设计钢帘线生产用针式预变形器,这种预变形器能调整钢丝的侧向扭矩,与捻角配合使各钢丝在聚束之后排列整齐,螺旋形状保持稳定,改善钢帘线中钢丝的松散状态,使钢丝产生一定的曲... 粗直径高强度钢帘线易产生松散、交叉、芯股外翻等捻制缺陷。设计钢帘线生产用针式预变形器,这种预变形器能调整钢丝的侧向扭矩,与捻角配合使各钢丝在聚束之后排列整齐,螺旋形状保持稳定,改善钢帘线中钢丝的松散状态,使钢丝产生一定的曲率,减少由于钢丝自身应力的不平衡造成对钢帘线整体力学性能、几何结构的影响。采用针式预变形装置对3+8×0.33HT钢帘线进行生产试制,捻距18.0 mm,钢帘线直径1.33 mm,变形针水平间距30 mm,预变形器高度15.7 mm,过捻器转速1 970～2 070 r/min,能够满足粗直径钢帘线的不松散和减少捻制不良的要求。 展开更多

关键词 钢帘线 分线盘 针式预变形器 捻距 矫直器

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16×6:IWRC抗旋转钢丝绳研制 被引量：3

12

作者 刘国瑞 王紫鹏 +1 位作者 魏晓旭 康先智 《金属制品》 2015年第3期9-12,共4页

16×6:IWRC属于23×7类钢丝绳的一种新结构,相比18×7+IWS钢丝绳具有更好的抗旋转性、抗冲击性和更高的破断拉力。采用圆股配丝原理对1 770 MPa级16×6:IWRC—28.00钢丝绳进行参数设计,通过精确计算和生产现场的严格控... 16×6:IWRC属于23×7类钢丝绳的一种新结构,相比18×7+IWS钢丝绳具有更好的抗旋转性、抗冲击性和更高的破断拉力。采用圆股配丝原理对1 770 MPa级16×6:IWRC—28.00钢丝绳进行参数设计,通过精确计算和生产现场的严格控制,生产的成品钢丝绳实测直径为28.50 mm,钢丝绳实测捻距195.0 mm,内层绳实测捻距125.0mm,整绳破断拉力524 k N。拆股试验表明,合绳后钢丝性能满足GB 8918—2006的要求。 展开更多

关键词 抗旋转钢丝绳 捻距 破断拉力 抗冲击性

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钢丝绳股绳捻距不均问题分析 被引量：2

13

作者 刘方根 《金属制品》 2010年第1期25-26,共2页

钢丝绳生产过程中各股的捻距均匀性对产品质量和寿命影响很大。股绳的捻距是由牵引轮和筒体的旋转运动决定的。分析造成股绳捻距不均的原因,指出股径相对牵引轮偏大、压线瓦压得过紧、放线工字轮阻力太大、压实股的压缩量过大、牵引轮... 钢丝绳生产过程中各股的捻距均匀性对产品质量和寿命影响很大。股绳的捻距是由牵引轮和筒体的旋转运动决定的。分析造成股绳捻距不均的原因,指出股径相对牵引轮偏大、压线瓦压得过紧、放线工字轮阻力太大、压实股的压缩量过大、牵引轮的包角偏小、股绳在压线瓦前过早合拢、不同型号及相同型号不同精度的设备生产相同捻距的股绳存在误差是造成捻距不均的主要因素,并针对这些因素,提出处理措施。 展开更多

关键词 钢丝绳 捻距 打滑速度 早捻 捻制精度

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平行捻钢丝绳结构和捻制方法探讨 被引量：2

14

作者 秦万信 《金属制品》 2006年第2期10-13,共4页

介绍平行捻钢丝绳的结构、性能特点和捻制关键,指出平行捻钢丝绳具有破断拉力高、结构伸长小和钢芯使用寿命长等特点。实现股在绳中等捻距捻制是制造西鲁式、填充式、瓦林吞式3种基本结构,尤其是大规格钢丝绳的技术关键。

关键词 平行捻钢丝绳 钢芯 捻制 捻距

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高破断拉力集装箱起重机俯仰钢丝绳生产 被引量：2

15

作者 秦万信 康先智 张赞斌 《金属制品》 2011年第3期4-9,共6页

研制公称直径36 mm、最小破断拉力990 kN、主股6根、主股结构1-7-7+7-14港口岸边集装箱起重机俯仰钢芯钢丝绳。分析国内外钢丝绳企业资料,将绳芯设计成压实股钢芯,确定钢丝绳结构为6×36WS-IWRC(K)。给出配丝直径和捻距,以及主股拆... 研制公称直径36 mm、最小破断拉力990 kN、主股6根、主股结构1-7-7+7-14港口岸边集装箱起重机俯仰钢芯钢丝绳。分析国内外钢丝绳企业资料,将绳芯设计成压实股钢芯,确定钢丝绳结构为6×36WS-IWRC(K)。给出配丝直径和捻距,以及主股拆股钢丝抗拉强度。生产出的3根钢丝绳破断拉力分别为1 000,1 002,1 012 kN,不仅每根钢丝绳实测破断拉力满足订货技术要求,而且数值稳定。 展开更多

关键词 起重机俯仰钢丝绳 高破断拉力 压实股钢芯 捻距 钢丝绳试制

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多工序交叉捻股钢丝绳结构特性与参数设计 被引量：1

16

作者 秦万信 《金属制品》 2010年第5期28-32,共5页

对多工序交叉捻股钢丝绳组股不同层钢丝直径是否相等和组股不同层钢丝在股中是否应具有相同捻角进行研究,分析认为,无论组股相邻层钢丝相差多少根,对多工序交叉捻股,当遵循不同层钢丝在股中具有相同捻角与钢丝无间隙时,不同层钢丝直径... 对多工序交叉捻股钢丝绳组股不同层钢丝直径是否相等和组股不同层钢丝在股中是否应具有相同捻角进行研究,分析认为,无论组股相邻层钢丝相差多少根,对多工序交叉捻股,当遵循不同层钢丝在股中具有相同捻角与钢丝无间隙时,不同层钢丝直径并不相等,而当相邻层钢丝相差6根时,不同层钢丝直径差异不大。为提高组股钢丝受力均匀性并保持钢丝间合理间隙,应按照从外到内捻角逐渐增大的方式设计不同层钢丝直径与捻距。 展开更多

关键词 钢丝绳 交叉捻股 钢丝直径 捻距 捻角

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热镀锌钢绞线直径及节径比的测量

17

作者 蔡俊利 《电线电缆》 2018年第3期45-46,共2页

热镀锌钢绞线直径及节径比(捻距倍数)在各类标准中,由于规定的检测方法不详细,测量者操作不规范,造成测量数据出入较大,建议各类标准细化规范,不断完善。

关键词 直径 捻距 节距 捻距倍数 节径比

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圆股钢丝绳结构设计软件主要计算模型及分析 被引量：1

18

作者 向灿阳 洪求芳 《金属制品》 2018年第1期10-14,30,共6页

圆股钢丝绳结构设计中使用的计算模型不能适用于所有的状态和设计阶段。开发圆股钢丝绳设计软件应从分析钢丝绳结构规律和设计流程入手,系统规划软件覆盖的产品范围和所需计算模型;对捻制系数、配丝比例、间隙、椭圆定位、压实度等参数... 圆股钢丝绳结构设计中使用的计算模型不能适用于所有的状态和设计阶段。开发圆股钢丝绳设计软件应从分析钢丝绳结构规律和设计流程入手,系统规划软件覆盖的产品范围和所需计算模型;对捻制系数、配丝比例、间隙、椭圆定位、压实度等参数的计算模型进行分析;提出软件中可能涉及的参数、算法或模块的配置、适用范围、使用方式建议。 展开更多

关键词 钢丝绳 结构设计 计算模型 设计软件 捻距

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多层股钢丝绳生产用组合式成绳机研制 被引量：1

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作者 孙智宗 陈小康 +2 位作者 周雄飞 文明 郑新强 《金属制品》 2018年第1期31-33,共3页

多层股钢丝绳由多层股交互捻制而成,通常先用SK18/500成绳机生产出绳芯,再用SK18/610成绳机捻制外层钢丝绳股,才能生产出成品钢丝绳。针对这种分步生产工艺中存在生产效率低、质量控制难的问题,将SK18/500和SK18/610捻制设备组合在一起... 多层股钢丝绳由多层股交互捻制而成,通常先用SK18/500成绳机生产出绳芯,再用SK18/610成绳机捻制外层钢丝绳股,才能生产出成品钢丝绳。针对这种分步生产工艺中存在生产效率低、质量控制难的问题,将SK18/500和SK18/610捻制设备组合在一起,使绳芯和成品钢丝绳一次捻制成型。这种组合式生产方式,采用减速箱分别控制SK18/500成绳机机身转速和SK18/610成绳机机身转速,实现多层股钢丝绳内外层股绳的捻距匹配,确保钢丝绳生产质量。给出传动示意图和减速箱档位速比及电气控制方式,并将成品钢丝绳捻距与理论值对比,结果满足工艺要求。 展开更多

关键词 钢丝绳 变频器 转速控制 捻距 成绳机

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4V类扇形股钢丝绳捻制过程钢丝强度损失研究 被引量：1

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作者 杨云 梅建强 《金属制品》 2018年第5期8-11,共4页

介绍了4V类扇形股钢丝绳的生产及性能特点,指出4V类扇形股钢丝绳中钢丝强度不合格的原因主要有标准要求较低,生产过程中强度损失。通过分析4V类扇形股钢丝绳强度性能不合格的原因,以1 770 MPa NAT4V×39S+5FC-16 mm圆股挤压法钢丝... 介绍了4V类扇形股钢丝绳的生产及性能特点,指出4V类扇形股钢丝绳中钢丝强度不合格的原因主要有标准要求较低,生产过程中强度损失。通过分析4V类扇形股钢丝绳强度性能不合格的原因,以1 770 MPa NAT4V×39S+5FC-16 mm圆股挤压法钢丝绳的生产为例,提出减小制绳钢丝的强度允许偏差范围和提高钢丝强度下限值等措施,从而满足钢丝在捻制过程中的强度损失,这是解决制绳钢丝在4V类扇形股钢丝绳捻制过程中强度损失的主要途径。 展开更多

关键词 钢丝绳 圆股挤压法 抗拉强度 捻距

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