中国散裂中子源低温系统的氢安全方案设计 被引量：7

1

作者 何崇超 何昆 王国平 《低温工程》 CAS CSCD 北大核心 2010年第6期1-5,共5页

针对氢具有易燃、易爆的危险特性,设计了一套氢安全系统,以保障中国散裂中子源(CSNS)低温系统安全、稳定、可靠地运行。设计的氢安全系统包括配气系统、监控系统、排放系统和真空系统4部分。介绍了CSNS低温氢循环系统的原理,并根据纵深... 针对氢具有易燃、易爆的危险特性,设计了一套氢安全系统,以保障中国散裂中子源(CSNS)低温系统安全、稳定、可靠地运行。设计的氢安全系统包括配气系统、监控系统、排放系统和真空系统4部分。介绍了CSNS低温氢循环系统的原理,并根据纵深防御设计理念,详细阐述了CSNS氢安全系统的组成及设计方法。采用的多重屏障隔离措施是氢安全设计的一大特点,对今后其它系统的氢安全设计具有一定的指导意义。 展开更多

关键词 中国散裂中子源 低温系统 氢循环 氢安全 氢排放

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高压加氢站氢气放空系统工艺设计若干问题探讨

2

作者 孙英蕃 徐兴文 丁梅峰 《炼油技术与工程》 CAS 2023年第11期32-36,56,共6页

从放空系统配置、工艺设计及安装布置等角度对高压加氢站放空系统开展研究。对安全阀选型、管路系统及放空总管的工艺设计进行了论述。针对安全阀泄放量及阻火器设置对整个管路系统和放空总管的影响进行了论证,对不同阻火方式的选择提... 从放空系统配置、工艺设计及安装布置等角度对高压加氢站放空系统开展研究。对安全阀选型、管路系统及放空总管的工艺设计进行了论述。针对安全阀泄放量及阻火器设置对整个管路系统和放空总管的影响进行了论证,对不同阻火方式的选择提出了建议,总结了放空系统的安装布置要求。经论证,安全阀选型冗余和阻火器盲目使用会提高氢气放空管路系统和放空总管的设计要求。设计上建议在满足泄放要求下,合理选用安全阀,根据应用场景选用阻火方式,对管路系统和放空总管规格进行整体核算。安装布置时,在满足规范规定的防火间距基础上,充分考虑管道柔性、接地和防雷要求,保证氢气能够安全通畅排放。 展开更多

关键词 高压加氢站 氢气 放空系统 工艺设计 安全泄放装置 阻火方式 管路系统 安装布置

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中国散裂中子源氢循环系统的氢排放方案设计 被引量：1

3

作者 何崇超 王国平 何昆 《低温工程》 CAS CSCD 北大核心 2015年第1期29-33,共5页

为保障中国散裂中子源(CSNS)氢循环系统停机时,顺利、安全地将低温氢排放至大气中,设计一套可靠的氢排放系统非常重要。设计的氢排放系统包括氢排放管道、氢放空管、净化吹扫管道以及排放控制阀、阻火器、止回阀等装置。介绍了CSNS氢循... 为保障中国散裂中子源(CSNS)氢循环系统停机时,顺利、安全地将低温氢排放至大气中,设计一套可靠的氢排放系统非常重要。设计的氢排放系统包括氢排放管道、氢放空管、净化吹扫管道以及排放控制阀、阻火器、止回阀等装置。介绍了CSNS氢循环系统流程,CSNS氢排放方式和氢排放系统的流程,详细阐述了氢排放管道的设计和允许排放流量的计算。CSNS氢排放系统的设计考虑了CSNS装置的现场环境、风向、风速及居民区的距离,并通过计算确定了氢排放管道的长度,氢排放的最小流量和最大流量。 展开更多

关键词 中国散裂中子源 氢循环 氢安全 氢排放

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离子膜法烧碱装置副产氢气在园区的安全利用

4

作者 杨威 《氯碱工业》 CAS 2018年第9期23-24,共2页

唐山三友氯碱有限责任公司烧碱生产能力为52万t/a,配套产生的大量氢气主要用于合成氯化氢。下游氯化氢用户调整负荷时,须调节氢气排空,以稳定离子膜压差。维持氢气压力稳定的方法有:设置单套独立输送工艺流程,设置基本保护连锁程序,减... 唐山三友氯碱有限责任公司烧碱生产能力为52万t/a,配套产生的大量氢气主要用于合成氯化氢。下游氯化氢用户调整负荷时,须调节氢气排空,以稳定离子膜压差。维持氢气压力稳定的方法有:设置单套独立输送工艺流程,设置基本保护连锁程序,减少氢气浪费,同时优化生产结构。给出了压力控制要点。 展开更多

关键词 氢气 氯化氢 稳压 氢气放空

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泄爆条件对预混H_(2)/空气燃爆特性影响的数值模拟 被引量：1

5

作者 周宁 徐莹莹 +6 位作者 陈兵 李雪 乔世伟 袁雄军 刘俊 黄维秋 赵会军 《化工进展》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第7期3656-3663,共8页

为研究泄爆口处破膜压力对管道内可燃气体燃爆特性的影响,基于大涡模拟(LES)和Zimont燃烧模型,在泄爆口不同破膜压力条件下(0.1MPa、0.3MPa、0.5MPa、0.7MPa),对预混H_(2)/空气燃爆过程开展三维数值模拟。结果表明:在大长径比管道内,由... 为研究泄爆口处破膜压力对管道内可燃气体燃爆特性的影响,基于大涡模拟(LES)和Zimont燃烧模型,在泄爆口不同破膜压力条件下(0.1MPa、0.3MPa、0.5MPa、0.7MPa),对预混H_(2)/空气燃爆过程开展三维数值模拟。结果表明:在大长径比管道内,由于管壁作用、声波震荡作用及火焰的不稳定性,各工况条件下火焰传播速度曲线存在3个波峰、2个波谷;除破膜压力为0.1MPa工况外,泄爆口开启产生减速效应,使各工况条件下的火焰传播速度相比于密闭管道均下降;各工况的管内压力在泄爆口开启后整体呈下降趋势,且泄爆口的破膜压力越小,管内压力峰值越小;对比密闭管道,各工况的压力上升速率均有不同程度的降低,爆炸强度减弱,破膜压力为0.3MPa时,压力上升速率的下降幅度最大,泄爆效果最好。 展开更多

关键词 氢气爆炸 泄爆 破膜压力 火焰传播速度 压力

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通风口位置对蓄电池充电间氢气分布的影响 被引量：1

6

作者 吴静云 郭鹏宇 +3 位作者 石晗 储方舟 丁静鹄 曾倩 《电力安全技术》 2020年第9期69-73,共5页

铅酸蓄电池在充电过程中会因为电解水副反应的存在而释放氢气,使得其充电间的火灾爆炸危险性大大增加。建立了在不同通风条件下铅酸蓄电池充电间内氢气扩散的数值计算模型,得到了不同通风条件下氢气的扩散特性和浓度分布规律。对比数值... 铅酸蓄电池在充电过程中会因为电解水副反应的存在而释放氢气,使得其充电间的火灾爆炸危险性大大增加。建立了在不同通风条件下铅酸蓄电池充电间内氢气扩散的数值计算模型,得到了不同通风条件下氢气的扩散特性和浓度分布规律。对比数值模拟结果,认为铅酸蓄电池充电间产生的氢气扩散后形成的危险区与通风口的位置相关。通过数值分析,得到了双通风系统条件下三种设计工况中通风效果最佳的通风口布置。该结果可为铅酸蓄电池充电间的通风设计提供参考。 展开更多

关键词 铅酸蓄电池 氢气 浓度分布 充电间设计 通风口

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基于联合电解催化交换工艺的氢气排放工艺设计 被引量：1

7

作者 吴栋 尹玉国 +1 位作者 阮皓 胡石林 《山东化工》 CAS 2021年第7期165-166,共2页

针对联合电解催化交换工艺中的氢气中的含氚水蒸气排放进行研究,在对比分析了两种不同的氢气冷凝方案的基础上,提出了“双冷凝器”的工艺优化设计方案,并分析了“双冷凝器”方案的运行模式。

关键词 联合电解催化交换 冷凝器 氢气排放

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液氢无损储存系统的最新研究进展 被引量：10

8

作者 史俊茹 邱利民 《低温工程》 CAS CSCD 北大核心 2006年第6期53-57,共5页

氢的高效、安全储存和输运是氢能发展的主要瓶颈之一。针对液氢储存中存在的蒸发损失问题,介绍了液氢无损储存的概念,并从被动技术和主动技术两方面分类综述了液氢无损储存系统的研究现状。借鉴其它低温液体的无损储存方案,提出利用低... 氢的高效、安全储存和输运是氢能发展的主要瓶颈之一。针对液氢储存中存在的蒸发损失问题,介绍了液氢无损储存的概念,并从被动技术和主动技术两方面分类综述了液氢无损储存系统的研究现状。借鉴其它低温液体的无损储存方案,提出利用低温制冷机对大型液氢储槽内蒸发气体进行集中再冷凝的构想。 展开更多

关键词 液氢 无损储存 零蒸发 低温制冷机 再冷凝

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仲氢转化对液氢无损储存的影响研究 被引量：11

9

作者 安刚 张震 +1 位作者 杨晓阳 刘海生 《低温工程》 CAS CSCD 北大核心 2015年第1期60-63,共4页

针对液氢无损储存(不放空)模型,将仲氢转化制冷技术与之相结合,建立转化过程的无损储存数学物理方程,进行仲氢转化制冷对液氢无损储存的影响分析,分析了储罐压力和初始充满率等因素的影响。结果表明,仲氢转化制冷技术对于延长液氢无损... 针对液氢无损储存(不放空)模型,将仲氢转化制冷技术与之相结合,建立转化过程的无损储存数学物理方程,进行仲氢转化制冷对液氢无损储存的影响分析,分析了储罐压力和初始充满率等因素的影响。结果表明,仲氢转化制冷技术对于延长液氢无损储存时间是有效的,延长率达到18%。 展开更多

关键词 仲氢 充满率 液氢 无损储存

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双氧水热失控时的泄放面积评估 被引量：8

10

作者 孙峰 谢传欣 +3 位作者 薛岩 黄飞 赵磊 霍明甲 《工业安全与环保》 北大核心 2012年第11期54-56,共3页

为了保证50%双氧水热失控时在储罐中的安全泄放,利用VSP2(Vent Sizing Package 2)模拟了50%双氧水在带放空测试池中绝热条件下的热失控过程,得到了过程的温度、压力、温升速率变化情况,利用DIERS通用方法计算了50%双氧水安全泄放所需的... 为了保证50%双氧水热失控时在储罐中的安全泄放,利用VSP2(Vent Sizing Package 2)模拟了50%双氧水在带放空测试池中绝热条件下的热失控过程,得到了过程的温度、压力、温升速率变化情况,利用DIERS通用方法计算了50%双氧水安全泄放所需的放空口面积,得到了放空口面积的计算公式。结果表明,储罐设置足够的放空口面积可保证双氧水的安全泄放,在充装系数为0.8时所需的放空面积为0.005 2 V/m。 展开更多

关键词 双氧水 热失控 安全泄放 放空

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液氢贮箱热力学排气系统建模及控压特性 被引量：7

11

作者 汪彬 王天祥 +2 位作者 黄永华 吴静怡 雷刚 《化工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第S2期20-25,共6页

以低温推进剂液氢贮箱压力控制为目标,建立了热力学排气系统(TVS)和贮箱内流体流动及气液相变过程的数学模型。以18.09m^3液氢贮箱在地面工况充注率75%、漏热量0.76 W·m^(-2)为例,计算了贮箱自增压过程及开启TVS后对贮箱压力控制... 以低温推进剂液氢贮箱压力控制为目标,建立了热力学排气系统(TVS)和贮箱内流体流动及气液相变过程的数学模型。以18.09m^3液氢贮箱在地面工况充注率75%、漏热量0.76 W·m^(-2)为例,计算了贮箱自增压过程及开启TVS后对贮箱压力控制的效果。结果表明,气枕升压速率远大于液体温度对应的饱和压力的升压速率;TVS运行后可将贮箱压力有效地控制在165.5~172.4kPa范围内。对比了混合与排气两种不同运行模式下贮箱气枕的升降压特性,发现排气模式下的气枕降压速率为混合模式的7倍,升压速率为混合模式的95%。同时还分析了贮箱内液体的温度变化规律。 展开更多

关键词 液氢贮箱 热力学排气系统 压力控制 仿真分析

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泄爆口参数对氢气火焰传播过程影响的数值模拟 被引量：5

12

作者 时静洁 赵薇 +2 位作者 陈小林 袁雄军 陈常豪 《中国安全生产科学技术》 CAS CSCD 北大核心 2022年第7期178-186,共9页

为了减少管内气体爆炸造成的损失与破坏,基于大涡模拟LES模型和Zimont燃烧模型,研究泄爆尺寸(直径为40,60,80 mm)和泄爆位置(侧方距点火端1,3,5 m)等泄爆条件对受限空间中氢气燃爆特性的影响。研究结果表明:大孔径泄爆口更好的排放效果... 为了减少管内气体爆炸造成的损失与破坏,基于大涡模拟LES模型和Zimont燃烧模型,研究泄爆尺寸(直径为40,60,80 mm)和泄爆位置(侧方距点火端1,3,5 m)等泄爆条件对受限空间中氢气燃爆特性的影响。研究结果表明:大孔径泄爆口更好的排放效果造成火焰锋面在通过泄爆口时发生严重畸变,而泄爆口与点火端距离的增加则会削弱火焰锋面畸变的程度,且不同尺寸泄爆口产生的泄压效果差异较大。因此,应考虑将合适尺寸的泄爆口设置于靠近易燃点处。通过探索不同泄爆孔径与泄爆口位置对氢气火焰传播的影响规律,可为实际应用中的安全泄爆起到指导性作用。 展开更多

关键词 氢气爆炸 泄爆口参数 火焰结构 爆炸超压 流场特性

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破膜压力对氢-空气预混气体燃爆特性的影响 被引量：1

13

作者 杜赛枫 张凯 +2 位作者 陈昊 郭进 段在鹏 《爆炸与冲击》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第2期157-167,共11页

利用自主设计的5.00 m长矩形管道,对氢气体积分数为30%的氢气-空气预混气体进行了不同破膜压力(p_(v))下的系列燃爆实验,重点研究了p_(v)对管道内外火焰传播行为及爆炸超压的影响。实验结果表明:管道内的火焰传播行为受pv影响显著。在... 利用自主设计的5.00 m长矩形管道,对氢气体积分数为30%的氢气-空气预混气体进行了不同破膜压力(p_(v))下的系列燃爆实验,重点研究了p_(v)对管道内外火焰传播行为及爆炸超压的影响。实验结果表明:管道内的火焰传播行为受pv影响显著。在靠近泄爆口的压力传感器所监测的压力-时间曲线上,可以观察到3个压力峰值(p_(b)、p_(out)、p_(ext)),分别对应于铝膜破裂、燃烧混合物泄放以及外部爆炸,大多数情况下,p_(b)为最大压力峰值。管道内部最大超压随着pv升高而增大,但最大内部超压出现的位置受p_(v)的影响。管道外部火焰传播行为与pv有关,但不同p_(v)下外部火焰的最大长度无明显差异。最大外部超压与p_(v)之间呈现非单调变化规律。 展开更多

关键词 氢气 破膜压力 火焰传播 爆炸超压 外部爆炸

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过氧化氢低温等离子灭菌系统器械灭菌循环中断的原因及其控制措施 被引量：3

14

作者 彭怡新 雷义萍 施欢 《中国当代医药》 CAS 2021年第36期183-185,189,共4页

目的分析过氧化氢低温等离子灭菌系统器械灭菌循环中断的原因,并探讨相应控制措施。方法回顾性分析宜春市人民医院2017年5月至2020年5月过氧化氢低温等离子灭菌循环系统器械灭菌循环中断原因,并分析相关处理措施。结果在2886次灭菌循环... 目的分析过氧化氢低温等离子灭菌系统器械灭菌循环中断的原因,并探讨相应控制措施。方法回顾性分析宜春市人民医院2017年5月至2020年5月过氧化氢低温等离子灭菌循环系统器械灭菌循环中断原因,并分析相关处理措施。结果在2886次灭菌循环中,循环中断163次,总发生率为5.65%,原因包括水分过大(52次,31.90%)、物品超载(45次,27.61%)、物品摆放不规范(23次,14.11%)、禁忌物灭菌(12次,7.36%)、吸附性物质过多(14次,8.59%)、过氧化氢气体出口不通畅(3次,1.84%)、人为取消(7次,4.29%)及不可控因素(7次,4.29%)。结论过氧化氢低温等离子灭菌系统器械灭菌循环中断与器械水分过大、物品超载、物品摆放不规范、禁忌物灭菌、吸附性物质过多、过氧化氢气体排气孔不通畅、人为取消及不可控因素密切相关,科室应针对各因素规范待灭菌物品干燥、包装、装载流程,加强人员培训,定期维护保养灭菌设备,以延长设备使用寿命,降至运行成本。 展开更多

关键词 消毒供应室 过氧化氢 低温等离子灭菌系统 过氧化氢气体排气孔 灭菌循环中断 原因 措施

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关于加氢站放空管不应设置阻火器的论证 被引量：1

15

作者 韩钧 何龙辉 +1 位作者 曾小军 周鑫 《石油化工设备技术》 CAS 2022年第6期22-25,I0002,共5页

加氢站的氢气放空管道上是否应设置阻火器,在业内存在较大争议。文章从设置阻火器的必要性、国内外涉氢标准有关设置阻火器的规定、国内外加氢站实践经验等方面,对加氢站的氢气放空管道上是否应设置阻火器进行了论证。论证结果表明:为... 加氢站的氢气放空管道上是否应设置阻火器,在业内存在较大争议。文章从设置阻火器的必要性、国内外涉氢标准有关设置阻火器的规定、国内外加氢站实践经验等方面,对加氢站的氢气放空管道上是否应设置阻火器进行了论证。论证结果表明:为保证储氢容器和加氢系统的安全排放,氢气放空管道不应设置阻火器。 展开更多

关键词 加氢站 氢气放空管道 阻火器

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非极性有机溶剂对分子内氢键弱化程度的单分子力谱定量研究 被引量：2

16

作者 张勇 许俊 +1 位作者 鲍雨 崔树勋 《高等学校化学学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2022年第4期143-149,共7页

利用单分子力谱技术,以3种不同醇解度的聚乙烯醇(PVA)为模型体系,定量研究了非极性有机溶剂对分子内氢键强度的影响.3种PVA样品在非极性有机溶剂中的分子内氢键强度均约为其在真空中强度的48%.结果表明,非极性有机溶剂对分子内氢键的弱... 利用单分子力谱技术,以3种不同醇解度的聚乙烯醇(PVA)为模型体系,定量研究了非极性有机溶剂对分子内氢键强度的影响.3种PVA样品在非极性有机溶剂中的分子内氢键强度均约为其在真空中强度的48%.结果表明,非极性有机溶剂对分子内氢键的弱化作用十分显著,可削弱其约50%的本征氢键强度.本文研究结果提示人们需重新审视液相环境对高分子单链弹性和非共价相互作用的影响. 展开更多

关键词 分子内氢键 单分子力谱 真空 非极性有机溶剂 聚乙烯醇

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基于仲氢转化的液氢储存过程分析 被引量：2

17

作者 雷刚 杨国平 +3 位作者 王天翔 张震 杨潞锋 苏嘉南 《低温工程》 CSCD 北大核心 2017年第6期70-73,共4页

应用仲氢转化制冷技术,针对液氢无损储存过程,建立液氢储罐中仲氢转化的物理模型,进行液氢储存的流场温度场仿真,研究仲氢转化对液氢储存的影响。分析结果表明,储罐内的液氢经过仲氢转化器后,温度降低,密度增大,有助于罐内液氢自然对流... 应用仲氢转化制冷技术,针对液氢无损储存过程,建立液氢储罐中仲氢转化的物理模型,进行液氢储存的流场温度场仿真,研究仲氢转化对液氢储存的影响。分析结果表明,储罐内的液氢经过仲氢转化器后,温度降低,密度增大,有助于罐内液氢自然对流循环的完成。 展开更多

关键词 仲氢 液氢 无损储存 转化

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离子膜电解放空氢气并入系统改造小结

18

作者 沙德志 卢干仓 康长永 《氯碱工业》 CAS 2013年第1期25-26,共2页

将离子膜电解氢气系统进行改进,使原来放空的氢气并入系统,减少放空量,并可保证氯氢压差稳定。

关键词 离子膜法电解 氢气 放空氢气 氯氢压差

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