利用圆环镦粗与有限元法测定TC4钛合金高温变形的摩擦系数 被引量：7

1

作者 李治华 牛昌安 +3 位作者 佗劲红 闵慧娜 徐强 朱艳春 《精密成形工程》 2013年第2期11-15,65,共6页

将圆环镦粗与有限元方法相结合测定了TC4钛合金高温变形时的摩擦系数。利用有限元模拟方法确定了摩擦系数的理论校准曲线,并根据圆环镦粗试验结果确定了圆环内径与高度变化的关系,将圆环镦粗后的内径和高度的变化百分比与模拟得到的摩... 将圆环镦粗与有限元方法相结合测定了TC4钛合金高温变形时的摩擦系数。利用有限元模拟方法确定了摩擦系数的理论校准曲线,并根据圆环镦粗试验结果确定了圆环内径与高度变化的关系,将圆环镦粗后的内径和高度的变化百分比与模拟得到的摩擦系数理论校准曲线进行对比,得出TC4钛合金在玻璃润滑剂和干摩擦条件下的摩擦系数分别为0.32和0.58。 展开更多

关键词 圆环镦粗 理论校准曲线 摩擦系数 有限元 玻璃润滑

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大吨位卧式双动正向钢挤压机设备及工艺优化 被引量：6

2

作者 包进平 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期78-82,共5页

热挤压工艺是生产不锈钢、高温合金及其它高合金钢管材和异型材的重要方法。大吨位卧式双动正向钢挤压机是指带独立立式穿(扩)孔系统的卧式正挤压机,最大挤压力在40MN以上,挤压速度较大,挤压品种主要为钢。本文介绍了大吨位卧式双动正... 热挤压工艺是生产不锈钢、高温合金及其它高合金钢管材和异型材的重要方法。大吨位卧式双动正向钢挤压机是指带独立立式穿(扩)孔系统的卧式正挤压机,最大挤压力在40MN以上,挤压速度较大,挤压品种主要为钢。本文介绍了大吨位卧式双动正向钢挤压机国内外应用现状,重点讨论了其设计及使用过程中普遍存在的问题,包括设备、工艺、工模具及润滑问题,并提出了优化措施。 展开更多

关键词 大吨位挤压机 钢挤压 挤压筒 玻璃润滑

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不锈钢管及高温合金管热挤压工艺优化 被引量：6

3

作者 包进平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第21期125-128,共4页

叙述了挤压在高端钢管行业的应用前景,包括高温合金管、超级奥氏体不锈钢管、双相不锈钢管和复合管等。并提出了其在中低端不锈钢管领域的竞争方式。提出了挤压工艺的各工步的优化工艺参数及要求,包括坯料准备、环形炉预热、感应炉加热... 叙述了挤压在高端钢管行业的应用前景,包括高温合金管、超级奥氏体不锈钢管、双相不锈钢管和复合管等。并提出了其在中低端不锈钢管领域的竞争方式。提出了挤压工艺的各工步的优化工艺参数及要求,包括坯料准备、环形炉预热、感应炉加热、玻璃润滑、扩孔和挤压等。针对坯料外表面散热快及工模具水冷后容易产生裂纹的情况,提出了解决方法。 展开更多

关键词 高温合金 玻璃润滑 钢挤压 挤压速度

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Zr-4合金与H13模具钢的界面换热行为研究 被引量：4

4

作者 倪嘉 王练 +1 位作者 张志豪 谢建新 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第5期1579-1583,共5页

测定了界面有、无玻璃润滑剂条件下Zr-4合金和H13模具钢的界面接触温度随接触时间的变化曲线,在此基础上分析了界面换热特征,获得了界面换热系数随初始界面温度变化的函数式。结果表明,玻璃润滑剂可有效减缓Zr-4合金与H13钢的界面传热,... 测定了界面有、无玻璃润滑剂条件下Zr-4合金和H13模具钢的界面接触温度随接触时间的变化曲线,在此基础上分析了界面换热特征,获得了界面换热系数随初始界面温度变化的函数式。结果表明,玻璃润滑剂可有效减缓Zr-4合金与H13钢的界面传热,当Zr-4合金和H13钢的初始界面温度分别为700和470℃时,有玻璃润滑剂时Zr合金表面温度达到稳定的时间约为16.3 s,该时间段内相应的界面换热系数随实验时间的延长由226 W/(m^2·℃)增大到2166W/(m^2·℃),无润滑剂时Zr合金表面温度达到稳定的时间约为7.7 s,该时间段内界面换热系数由250W/(m^2·℃)增大到2700 W/(m^2·℃)。采用本研究确定的换热系数随温度变化的关系式进行热交换模拟可以获得较高的模拟精度,模拟与实验结果的最大误差约为4.5%。 展开更多

关键词 ZR-4合金 模具钢 界面换热系数 玻璃润滑剂

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带有玻璃润滑剂的P92耐热钢与H13模具钢间的界面传热系数 被引量：4

5

作者 刘长勇 张人佶 +2 位作者 颜永年 林峰 张磊 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第5期24-28,共5页

在玻璃润滑热挤压工艺的模拟中,界面传热系数是非常重要的一项参数,然而目前已有文献中所使用的数值缺乏实验依据。该文根据一维稳态传热原理,搭建了界面传热系数的测试平台,测试了P92耐热钢与H13模具钢之间的界面传热系数。P92与H13之... 在玻璃润滑热挤压工艺的模拟中,界面传热系数是非常重要的一项参数,然而目前已有文献中所使用的数值缺乏实验依据。该文根据一维稳态传热原理,搭建了界面传热系数的测试平台,测试了P92耐热钢与H13模具钢之间的界面传热系数。P92与H13之间用玻璃润滑剂隔开,研究不同温度、不同玻璃润滑剂厚度和不同界面压力对传热系数的影响,并提出了应用于工艺数值模拟的界面传热系数的合理数值。 展开更多

关键词 玻璃润滑剂 界面传热系数 一维稳态传热

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H型钢热挤压成形技术研究 被引量：2

6

作者 拓雷锋 闫志杰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第19期29-32,共4页

H型钢通常采用焊接和热轧的成形方法获得,而采用热挤压成形技术生产H型钢目前并没有成熟工艺,在国内也没有相关案例。成形技术的难点在挤压设备能力、变形工艺、实心坯料加热、工模具设计及玻璃润滑等。介绍了TP304A不锈H型钢的热挤压... H型钢通常采用焊接和热轧的成形方法获得,而采用热挤压成形技术生产H型钢目前并没有成熟工艺,在国内也没有相关案例。成形技术的难点在挤压设备能力、变形工艺、实心坯料加热、工模具设计及玻璃润滑等。介绍了TP304A不锈H型钢的热挤压成形工艺,通过塑性变形、加热、工模具设计和玻璃润滑等技术上的突破,采用60MN挤压机成功将外径为准Ф388mm的实心坯料热挤压成形为外接圆准Ф311mm的H型钢。经检验,表面质量、尺寸精度均达到了设计要求。 展开更多

关键词 不锈钢 H型钢 热挤压 工模具 玻璃润滑

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浅析工艺参数对TA2挤压管材质量的影响 被引量：1

7

作者 王怀柳 《特钢技术》 CAS 2016年第2期12-17,共6页

本文针对TA2 管材挤压过程中,挤压温度、玻璃润滑、挤压速度等工艺参数对挤压质量影响的机理进行了研究.这三个因素通过改变金属流动均匀性、挤压力大小、边界摩擦条件等方式,影响挤压产品质量.制订工艺时,应先根据产品特性确定挤压温度... 本文针对TA2 管材挤压过程中,挤压温度、玻璃润滑、挤压速度等工艺参数对挤压质量影响的机理进行了研究.这三个因素通过改变金属流动均匀性、挤压力大小、边界摩擦条件等方式,影响挤压产品质量.制订工艺时,应先根据产品特性确定挤压温度,再根据挤压温度确定玻璃润滑剂和挤压速度.挤压TA2 管材时,挤压温度870-880℃,采用玻璃润滑（外涂粉为TLC-8-22,内涂粉为360W-2,玻璃垫为GD-9-8）,挤压速度为60-70mm/s,可得到良好的质量. 展开更多

关键词 TA2 挤压温度 玻璃润滑 挤压速度

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热挤压无缝钢管橘皮缺陷分析

8

作者 董亚彪 马振华 牛博 《山西冶金》 CAS 2021年第3期178-180,共3页

热挤压无缝钢管橘皮缺陷一直是影响钢管一次性合格率和成材率指标的重要原因之一。橘皮缺陷是在挤压过程中最后一段从二次感应后的钢坯到挤压管形成的过程中产生的,其产生的原因与钢坯的材质、润滑、工艺参数设定以及挤压工艺等有关。... 热挤压无缝钢管橘皮缺陷一直是影响钢管一次性合格率和成材率指标的重要原因之一。橘皮缺陷是在挤压过程中最后一段从二次感应后的钢坯到挤压管形成的过程中产生的,其产生的原因与钢坯的材质、润滑、工艺参数设定以及挤压工艺等有关。通过分析橘皮缺陷与材质、润滑、工艺参数设定以及挤压工艺的关系,提出了预防橘皮产生的措施。 展开更多

关键词 热挤压 橘皮缺陷 二次感应 挤压工艺

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无缝钢管的热挤压技术探讨 被引量：12

9

作者 陈群立 《钢管》 CAS 2007年第4期43-46,共4页

简述了无缝钢管和异型管材热挤压的一般工艺过程,包括热挤压生产无缝钢管时所需空心管坯的几种制造方法。介绍了16.3MN钢管挤压机生产线的设备构成,包括挤压机的主机、机械化辅机、机后出料系统、液压动力装置和电气控制系统。热挤压加... 简述了无缝钢管和异型管材热挤压的一般工艺过程,包括热挤压生产无缝钢管时所需空心管坯的几种制造方法。介绍了16.3MN钢管挤压机生产线的设备构成,包括挤压机的主机、机械化辅机、机后出料系统、液压动力装置和电气控制系统。热挤压加工能将金属管坯一次加工成管、型材,可以很好地实现难变形钢种的钢管成型,是生产高合金、难变形钢种和各种异型无缝钢管的较理想的方法。 展开更多

关键词 无缝钢管 热挤压工艺 挤压机 玻璃润滑剂

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玻璃润滑剂对TA15钛合金与K403镍基高温合金界面接触热阻的影响 被引量：2

10

作者 张兴致 张立文 邢磊 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2009年第7期12-15,18,共5页

为了给钛合金的模锻工艺制定提供理论依据，利用稳态法在自制的接触热阻测量装置上研究了玻璃润滑剂对TA15钛合金与模具用K403镍基高温合金界面接触热阻的影响。结果表明：在TA15和K403合金接触面间加入玻璃润滑剂可显著增大两者间的接... 为了给钛合金的模锻工艺制定提供理论依据，利用稳态法在自制的接触热阻测量装置上研究了玻璃润滑剂对TA15钛合金与模具用K403镍基高温合金界面接触热阻的影响。结果表明：在TA15和K403合金接触面间加入玻璃润滑剂可显著增大两者间的接触热阻；当界面平均温度不超过636℃，玻璃润滑剂厚度在0．06～0．96mm范围内时，TA15与K403合金界面接触热阻与玻璃润滑剂厚度大致呈线性关系；TA15与K403合金的界面接触热阻随着温度的升高及压力的增大而减小。 展开更多

关键词 钛合金 接触热阻 导热系数 玻璃润滑剂

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钢管玻璃润滑热挤压工艺的边界条件 被引量：27

11

作者 吴任东 王雪凤 张磊 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2009年第4期95-99,共5页

以P91钢为例进行了小口径钢管玻璃润滑热挤压工艺试验，记录不同挤压温度、挤压速度下的挤压力变化。以物理试验的观察结果为依据，借助于有限元软件DEFORM2D进行模拟分析，根据稳定挤压阶段的挤压力大小，得出相应的摩擦系数，根据挤... 以P91钢为例进行了小口径钢管玻璃润滑热挤压工艺试验，记录不同挤压温度、挤压速度下的挤压力变化。以物理试验的观察结果为依据，借助于有限元软件DEFORM2D进行模拟分析，根据稳定挤压阶段的挤压力大小，得出相应的摩擦系数，根据挤压力曲线的后期变化趋势，得出相应的换热系数。并最终得出玻璃润滑边界的换热系数q≤1．0×10。J／（m2·s·℃），库仑摩擦系数μ=0．02～0．03，从而为钢管玻璃润滑热挤压工艺提供合理准确的边界参数。 展开更多

关键词 玻璃润滑 热挤压 边界条件 有限元模拟

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应用FEM与圆环镦粗实验测定TC4钛合金高温变形时的摩擦因数 被引量：3

12

作者 邰清安 李晓光 +3 位作者 李治华 刘艳 朱艳春 曾卫东 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第6期23-26,31,共5页

采用圆环镦粗与有限元模拟相结合的方法测定了TC4钛合金高温变形时摩擦因数。利用有限元模拟确定了摩擦因数的理论标定曲线,采用圆环镦粗实验确定圆环内径变化百分比与圆环高度压缩百分比的关系曲线,将圆环镦粗后的内径减小百分比与模... 采用圆环镦粗与有限元模拟相结合的方法测定了TC4钛合金高温变形时摩擦因数。利用有限元模拟确定了摩擦因数的理论标定曲线,采用圆环镦粗实验确定圆环内径变化百分比与圆环高度压缩百分比的关系曲线,将圆环镦粗后的内径减小百分比与模拟得到的摩擦因数理论标定曲线进行对比,发现TC4钛合金在干摩擦和玻璃润滑剂的条件下摩擦因数分别为0.58和0.32,与国内外的研究结果吻合。采用有限元模拟确定摩擦因数理论标定曲线的方法,可以克服传统理论解析方法无法考虑的材料特性、温度和应变速率变化的影响的缺点,是测定高温变形过程中工件与模具间摩擦因数的一种非常有效的方法。 展开更多

关键词 摩擦因数 理论标定曲线 圆环镦粗实验 玻璃润滑 干摩擦

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大口径钢管突破挤压力分析 被引量：2

13

作者 武东文 吴任东 +2 位作者 袁朝龙 焦玮 强浩 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期24-29,共6页

以P91、25钢为材料挤压生产大口径厚壁钢管,记录了在相同的玻璃润滑剂、不同的空冷时间条件下的突破挤压力大小。针对影响突破挤压力大小的两个因素:温度、摩擦系数展开研究。基于DEFORM-2D平台进行模拟分析,根据不同的边界条件下突破... 以P91、25钢为材料挤压生产大口径厚壁钢管,记录了在相同的玻璃润滑剂、不同的空冷时间条件下的突破挤压力大小。针对影响突破挤压力大小的两个因素:温度、摩擦系数展开研究。基于DEFORM-2D平台进行模拟分析,根据不同的边界条件下突破挤压力的变化并与实际值对比,得出了大型钢坯的温度下降规律T=0.29t^2+(4.3-0.016T_0)t+T_0及其对突破挤压力的影响,并获得采用玻璃润滑剂时的库仑摩擦系数约为0.05,研究结果可供实际生产参考。 展开更多

关键词 挤压 大口径钢管 突破挤压力 上限法 玻璃润滑

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铝硅酸盐玻璃润滑剂黏度与结构研究 被引量：1

14

作者 陈晓东 庞红星 +1 位作者 刘宝友 王觅堂 《内蒙古科技大学学报》 CAS 2018年第3期287-291,共5页

为了获得可用于TC11钛合金热挤压工艺的玻璃润滑剂,本文利用高温旋转黏度仪测试铝硅酸盐玻璃高温黏度,通过改变B2O3/Si O2和Ca O/Al2O3的比值调整铝硅酸盐玻璃润滑剂的高温黏度,获得了适用于900~1 050℃温度范围内使用的钛合金热挤压工... 为了获得可用于TC11钛合金热挤压工艺的玻璃润滑剂,本文利用高温旋转黏度仪测试铝硅酸盐玻璃高温黏度,通过改变B2O3/Si O2和Ca O/Al2O3的比值调整铝硅酸盐玻璃润滑剂的高温黏度,获得了适用于900~1 050℃温度范围内使用的钛合金热挤压工艺用玻璃防护润滑剂.同时利用傅里叶红外光谱仪检测玻璃结构变化,合理解释了玻璃高温黏度与组分之间的关系. 展开更多

关键词 TC11钛合金 玻璃润滑剂 粘度 铝硅酸盐玻璃

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无缝钢管的热挤压技术 被引量：1

15

作者 王国颖 《现代工业经济和信息化》 2013年第10期60-61,67,共3页

随着玻璃润滑剂的出现,无缝钢管的热挤压技术得到了快速的发展。同时,无氧化加热和工模具使用寿命等问题也随着无缝钢管热挤压技术的发展得到了有效解决。近年来,我国先后引进和自主建设了多条热挤压无缝钢管生产线用于生产高端无缝钢管... 随着玻璃润滑剂的出现,无缝钢管的热挤压技术得到了快速的发展。同时,无氧化加热和工模具使用寿命等问题也随着无缝钢管热挤压技术的发展得到了有效解决。近年来,我国先后引进和自主建设了多条热挤压无缝钢管生产线用于生产高端无缝钢管,使我国无缝钢管的热挤压技术水平得到了很大的提升。 展开更多

关键词 玻璃润滑剂 热挤压 无缝钢管 生产线

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穿孔不锈钢管用钼合金顶头的研制和应用 被引量：1

16

作者 徐有容 窦铁镛 宋治鉴 《上海金属》 CAS 1995年第5期37-40,共4页

介绍了变形态钼合金穿管顶头的研制及其工艺技术。在生产上应用该顶头穿孔1Cr18Ni9Ti管获得成功，试验表明，与玻璃润滑剂配合使用可取得更佳效果，还可改善钢管内外表面质量。

关键词 钼合金 顶头 不锈钢 穿孔机 玻璃润滑剂 钢管

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玻璃润滑剂对TC4钛合金挤压管材外表面质量的影响 被引量：1

17

作者 万鹏 李树荣 李永林 《云南冶金》 2017年第4期58-62,共5页

对比分析了国内外不同玻璃粉润滑挤压对TC4钛合金挤压管材外表面质量的影响规律。阐明了润滑剂对挤压管材外表面质量的影响规律。采用国产玻璃粉裸锭涂覆挤压管材的表面质量明显比使用国外玻璃粉的差,其原因为国产玻璃粉的高温粘度比国... 对比分析了国内外不同玻璃粉润滑挤压对TC4钛合金挤压管材外表面质量的影响规律。阐明了润滑剂对挤压管材外表面质量的影响规律。采用国产玻璃粉裸锭涂覆挤压管材的表面质量明显比使用国外玻璃粉的差,其原因为国产玻璃粉的高温粘度比国外玻璃粉的高温粘度波动范围大,在热挤压时玻璃粉易发生脱落和不规则流动。 展开更多

关键词 玻璃润滑剂 钛合金 挤压管 外表面

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防护型RE-SiO_2-B_2O_3玻璃润滑剂的研究

18

作者 向上 吴德忠 +2 位作者 张凯峰 郭殿俭 王仲仁 《哈尔滨工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1990年第5期85-89,共5页

本文研究了等温成形过程中适用的RE-SiO_2-B_2O_3防护型玻璃润滑剂。在600℃-800℃使用温度内,测定了润滑剂的摩擦系数μ和防氧化脱碳性能。用园环镦粗法和SEM测试观察结果表明:制得润滑剂的摩擦系数μ<0.1,且具有良好的防氧化脱碳... 本文研究了等温成形过程中适用的RE-SiO_2-B_2O_3防护型玻璃润滑剂。在600℃-800℃使用温度内,测定了润滑剂的摩擦系数μ和防氧化脱碳性能。用园环镦粗法和SEM测试观察结果表明:制得润滑剂的摩擦系数μ<0.1,且具有良好的防氧化脱碳性能。 展开更多

关键词 锻造 润滑剂 玻璃 稀土

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钛合金精锻工艺用T281环保型玻璃防护润滑剂 被引量：5

19

作者 段素杰 李锡春 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期114-116,共3页

本研究适用于850~960℃钛合金精锻工艺,玻璃润滑剂采用静电喷涂工艺,属于环保型钛合金精锻工艺用玻璃防护润滑剂。简述了精锻工艺用玻璃防护润滑剂的作用 介绍了玻璃防护润滑剂配方设计特点、配方组成及性能 讨论了玻璃防护润滑剂的... 本研究适用于850~960℃钛合金精锻工艺,玻璃润滑剂采用静电喷涂工艺,属于环保型钛合金精锻工艺用玻璃防护润滑剂。简述了精锻工艺用玻璃防护润滑剂的作用 介绍了玻璃防护润滑剂配方设计特点、配方组成及性能 讨论了玻璃防护润滑剂的防护性能、润滑性能和浆料工艺特性。结果显示,T281玻璃防护润滑剂能满足钛合金精锻工艺和静电喷涤工艺的使用要求,防护润滑效果好,无毒、环保、使用简便,可以获得更高的表面质量。 展开更多

关键词 钛合金 精锻 玻璃防护润滑剂 无铅 静电喷涂

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基于圆环镦粗法的TC4钛合金热成形摩擦因数测定 被引量：1

20

作者 肖良红 陆东 +1 位作者 艾自祯 汪宇 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第1期196-203,共8页

为了准确测定玻璃润滑涂层的摩擦因数,通过分析圆环镦粗变形理论,修改传统DEFORM-3D有限元模型并完成TC4钛合金圆环镦粗正交数值模拟,得到3种摩擦因数标定曲线。对比分析了理论解析、传统有限元模型和改进有限元模型数值模拟所得3种摩... 为了准确测定玻璃润滑涂层的摩擦因数,通过分析圆环镦粗变形理论,修改传统DEFORM-3D有限元模型并完成TC4钛合金圆环镦粗正交数值模拟,得到3种摩擦因数标定曲线。对比分析了理论解析、传统有限元模型和改进有限元模型数值模拟所得3种摩擦因数标定曲线的差异性和分散度。研究了坯料温度、模具温度、镦粗速度和热传导系数工艺参数对摩擦因数标定曲线的影响。采用圆环镦粗实验,结合改进模型摩擦因数标定曲线测定了TC4钛合金在不同摩擦条件下的摩擦因数。结果表明:3种摩擦因数标定曲线存在明显差异,改进模型数值模拟所得标定曲线有较好的分散度;镦粗速度对摩擦因数标定曲线的影响最大,其他依次是坯料温度、热传导系数和模具温度。TC4钛合金圆环在坯料温度950℃、模具温度400℃和镦粗速度5 mm·s^(-1)条件下镦粗时,干摩擦、自制玻璃涂层和Ti-1玻璃涂层润滑的摩擦因数分别为0.64、0.23和0.20。改进模型摩擦因数标定曲线充分考虑了成形工艺参数的影响,更接近TC4钛合金热成形实际过程,通过圆环镦粗实验验证了改进模型模拟结果的准确性和可靠性。 展开更多

关键词 TC4钛合金 玻璃润滑涂层 摩擦因数标定曲线 圆环镦粗实验 有限元数值模拟

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