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固溶强化铁素体球墨铸铁 被引量:30
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作者 Larker Richard 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2010年第6期622-627,共6页
用球墨铸铁生产结构件具有生产成本低、力学性能稳定、加工性能优异等特点,在液压转节的生产中,理想的尺寸公差是20μm。通常铁素体-珠光体球铁用于生产需要适中强度和延展性的铸件,这种球铁的硬度分散性很大,主要是由于珠光体量不同引... 用球墨铸铁生产结构件具有生产成本低、力学性能稳定、加工性能优异等特点,在液压转节的生产中,理想的尺寸公差是20μm。通常铁素体-珠光体球铁用于生产需要适中强度和延展性的铸件,这种球铁的硬度分散性很大,主要是由于珠光体量不同引起的,因此有效的补救方法是避免珠光体形成,代之以增加硅含量至3.7%~3.8%,固溶强化铁素体基体以获得需要的力学性能。Indexator AB公司生产的球铁件使用JS/500-10,使铸件硬度减小了75%,切削工具寿命增加了30%,同时获得了稳定的力学性能。 展开更多
关键词 铁素体球铁 铁素体-珠光体球铁 固溶强化 液压转节
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铜对低温球墨铸铁组织与力学性能的影响研究
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作者 齐鹏 许荣福 +4 位作者 马驿皓 王文浩 王广雨 裴栋梁 冯以盛 《铸造技术》 CAS 2023年第5期443-448,共6页
目前对球墨铸铁低温冲击韧性的研究越来越受到重视,本文以低温球墨铸铁为研究对象,研究了铜元素对低温球铁(球墨铸铁)组织及力学性能的影响规律。结果表明,铜元素可以提高石墨球的圆整度,减小石墨球径,并且使石墨球的分布更加均匀。在... 目前对球墨铸铁低温冲击韧性的研究越来越受到重视,本文以低温球墨铸铁为研究对象,研究了铜元素对低温球铁(球墨铸铁)组织及力学性能的影响规律。结果表明,铜元素可以提高石墨球的圆整度,减小石墨球径,并且使石墨球的分布更加均匀。在一定范围内(铜的质量分数为0~0.5%),随着含铜量的增多,球铁的抗拉强度、硬度得到有效提高,低温冲击性能、伸长率降低;当名义含铜量为0.3%时,布氏硬度达到178 HBW,抗拉强度达到510 MPa,伸长率为18%,-40℃热处理后低温冲击功为16 J,综合性能较好。 展开更多
关键词 铁素体球墨铸铁 力学性能 低温韧性 低温球铁
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高硅铁素体球墨铸铁的组织及性能 被引量:5
3
作者 周宏伟 程和法 +2 位作者 韦杰 程文 魏家强 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第5期111-116,共6页
制备了含硅量达到4.0%以上的高硅铁素体球墨铸铁,采用光学显微镜及电子万能拉伸试验机研究了其显微组织及力学性能,并通过X射线衍射仪(XRD)半宽高法测定了其铁素体基体的晶格常数。结果表明:含硅量为4.0%~4.1%时,高硅铁素体球铁的基体... 制备了含硅量达到4.0%以上的高硅铁素体球墨铸铁,采用光学显微镜及电子万能拉伸试验机研究了其显微组织及力学性能,并通过X射线衍射仪(XRD)半宽高法测定了其铁素体基体的晶格常数。结果表明:含硅量为4.0%~4.1%时,高硅铁素体球铁的基体组织为全铁素体,石墨数量多、石墨球细小圆整;球铁的抗拉强度达到608~626 MPa,屈服强度为498~519 MPa,屈强比为0.81%~0.83%,伸长率为18%~21%。硅对球铁中铁素体具有显著的固溶强化作用,使铁素体基体的晶格发生畸变,含硅量为4.0%的球铁中铁素体的晶格常数比含硅量为2.6%时的晶格常数减小0.067%。 展开更多
关键词 铁素体球墨铸铁 力学性能 微观组织 固溶强化
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生产铸态中小型薄壁铁素体球铁件铋的应用 被引量:2
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作者 李冠彬 《铸造技术》 EI CAS 北大核心 2000年第4期8-10,共3页
铋是阻碍石墨化元素 ,在生产可锻铸铁件时常采用添加铋的办法来获得白口组织 ;在生产铸态中小型薄壁铁素体球铁件时 ,通过加入适量的铋来获得符合标准的铸态组织 ,机械性能有所提高 ,特别是延伸率提高较多。
关键词 铁素体球铁 铸态组织 石墨形态 球化级别
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Cu含量对QT600-10显微组织和力学性能的影响
5
作者 杨宗武 柏建雨 +2 位作者 张广勤 孙文辉 申高远 《铸造技术》 CAS 2023年第11期1036-1042,共7页
QT600-10球墨铸铁主要用于差速器、凸轮轴等核心零部件,然而随着产品轻量化的快速发展,对QT600-10屈强比提出了更高要求。Cu有助于提升QT600-10的屈强比,但是在工厂生产条件下根据经验严格限定了Cu含量不超过0.2%(质量分数),这极大地影... QT600-10球墨铸铁主要用于差速器、凸轮轴等核心零部件,然而随着产品轻量化的快速发展,对QT600-10屈强比提出了更高要求。Cu有助于提升QT600-10的屈强比,但是在工厂生产条件下根据经验严格限定了Cu含量不超过0.2%(质量分数),这极大地影响了Cu对铸态QT600-10屈强比的调控作用。本文针对该经验参数的合理性开展研究,在稳定工厂生产条件下制备了具有不同Cu含量的铸态QT600-10球墨铸铁,并采用多种表征和测试手段对其组织形貌、元素分布、硬度及拉伸性能等进行分析。结果表明,0.2%(质量分数)Cu含量上限并不具有合理性,Cu含量提升至0.456%(质量分数)时对铸态QT600-10的显微组织不产生显著影响且不引发有害相变,同时提升了铸态QT600-10的屈强比和硬度,并保持较高的伸长率。 展开更多
关键词 铁素体基体球墨铸铁 固溶强化 显微组织 力学性能
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固溶强化球墨铸铁QT500-14工艺试验与分析 被引量:3
6
作者 宋光密 徐水利 +1 位作者 王垒 费洪祥 《中国铸造装备与技术》 CAS 2019年第4期65-68,共4页
对硅固溶强化球墨铸铁QT500-14熔炼工艺,球化处理,孕育处理以及大型铸件去应力退火等工艺方法进行了阐述,通过试验获得了铸件的机械性能对比数据和金相组织图片,总结出了硅固溶强化球墨铸铁的优点,从而实现铸件高性能,高品质,低成本,轻... 对硅固溶强化球墨铸铁QT500-14熔炼工艺,球化处理,孕育处理以及大型铸件去应力退火等工艺方法进行了阐述,通过试验获得了铸件的机械性能对比数据和金相组织图片,总结出了硅固溶强化球墨铸铁的优点,从而实现铸件高性能,高品质,低成本,轻量化设计。 展开更多
关键词 固溶强化 铁素体球墨铸铁 球化处理
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新型分体式摩擦焊接球墨铸铁活塞及其应用 被引量:1
7
作者 朱斌 江诚 +2 位作者 王传超 刘艳林 何涛 《内燃机与配件》 2022年第15期51-53,共3页
球墨铸铁作为重要的工程材料,在工业上获得了广泛的应用;目前内燃机市场上,已有企业开始研究生产球磨铸铁活塞,但基本都采用的是整体铸造法[1];随着发动机性能的不断提高,要求活塞的整体高度尺寸及重量不断减小,整体铸造球墨铸铁活塞制... 球墨铸铁作为重要的工程材料,在工业上获得了广泛的应用;目前内燃机市场上,已有企业开始研究生产球磨铸铁活塞,但基本都采用的是整体铸造法[1];随着发动机性能的不断提高,要求活塞的整体高度尺寸及重量不断减小,整体铸造球墨铸铁活塞制造工艺难度越来越大、成本越来越高;本文利用球墨铸铁型材分体法制造新一代高性能活塞,即使用球磨铸铁型材加工活塞头部、裙部,然后进行固态法焊接并机加工,得到新型球磨铸铁成品活塞。 展开更多
关键词 铁素体球墨铸铁 钢质活塞 固态法焊接 等温淬火处理 冷却油道
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缩松对铁素体球墨铸铁QT400-18L力学性能和断裂机理的影响 被引量:2
8
作者 王泽华 梅婉 +3 位作者 蔡有伟 周泽华 赵伟华 张欣 《铸造》 CAS 北大核心 2021年第8期906-914,共9页
制作了不同程度缩松缺陷的QT400-18L球墨铸铁试样,研究了缩松对铁素体球墨铸铁力学性能和断裂机理的影响。结果表明:QT400-18L的抗拉强度R_(m)随缩松孔面积率r_(p)的增加呈线性下降,可表示为R_(m)=358-352r_(p)(MPa);QT400-18L的断后伸... 制作了不同程度缩松缺陷的QT400-18L球墨铸铁试样,研究了缩松对铁素体球墨铸铁力学性能和断裂机理的影响。结果表明:QT400-18L的抗拉强度R_(m)随缩松孔面积率r_(p)的增加呈线性下降,可表示为R_(m)=358-352r_(p)(MPa);QT400-18L的断后伸长率随着缩松的出现而急剧下降,且缩松分布越集中,断后伸长率越小;QT400-18L的疲劳寿命随缩松的增加而急剧下降,在σ_(max)=150MPa、r=0的轴向循环载荷作用下,其疲劳寿命N与缩松孔面积率r_(p)可表示为N=5.79×10^(3)r_(p)^(-1.4),缩松孔面积率r_(p)和缩松孔尺寸越大,疲劳寿命越短。缩松对QT400-18L的断裂机理影响不大,不规则石墨颗粒和缩松的锐角都有可能成为裂纹源,所以球墨铸铁疲劳源众多,疲劳断口形貌复杂。 展开更多
关键词 铁素体球墨铸铁 QT400-18L 缩松缺陷 力学性能 疲劳性能 断裂机理
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大断面球墨铸铁件的化学成分和显微组织对低温冲击强度的影响
9
作者 C.Labrecque P.M.Cabanne 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2011年第1期13-19,共7页
力拓Iron&Titanium公司最近开展一项铸造研究项目,目的是更好地了解在低温下满足高冲击功要求的铸态大断面球铁件的制造。试验铸件尺寸为180 mm×180 mm×190 mm,铸态夏比冲击强度达到17 J(室温)、16 J(-20℃)和11 J(-40℃... 力拓Iron&Titanium公司最近开展一项铸造研究项目,目的是更好地了解在低温下满足高冲击功要求的铸态大断面球铁件的制造。试验铸件尺寸为180 mm×180 mm×190 mm,铸态夏比冲击强度达到17 J(室温)、16 J(-20℃)和11 J(-40℃)。把试验铸件的铸造工艺、化学成分和显微组织与各种实例中的一些进行了比较,目的是说明残余元素、显微疏松和显微碳化物对冲击性能的有害影响。最后用品质系数经验模型(以铸件化学成分为基础的)分析冲击试验结果。结果表明,适当的石墨球数能有助于减小残余元素和显微偏析的有害作用。 展开更多
关键词 大断面球墨铸铁件 铸态组织 低温冲击强度 品质系数 铁素体球墨铸铁
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铁素体晶粒尺寸及晶界夹杂物对球墨铸铁冲击断裂行为的影响 被引量:1
10
作者 蒋立鹏 曲迎东 +1 位作者 张新宁 李荣德 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2016年第8期774-778,共5页
在低温下对不同晶粒尺寸的QT400-18L及QT350-22L球墨铸铁件进行Charpy缺口系列冲击实验。实验结果表明,晶粒大小及晶界分布对冲击性能有明显影响;粗大晶粒QT400-18L铁素体球墨铸铁的解理断裂单元尺寸比细小晶粒的解理断裂单元尺寸大,低... 在低温下对不同晶粒尺寸的QT400-18L及QT350-22L球墨铸铁件进行Charpy缺口系列冲击实验。实验结果表明,晶粒大小及晶界分布对冲击性能有明显影响;粗大晶粒QT400-18L铁素体球墨铸铁的解理断裂单元尺寸比细小晶粒的解理断裂单元尺寸大,低温冲击作用下解理裂纹开始和扩展遇到粗大晶粒的概率也相应较高。晶界处夹杂物的存在导致韧窝断口处往往存在一些细微孔洞,这些孔洞排布紧密且全部分布在变形的最后区域即韧窝的边缘部位,这种由夹杂物引起的显微孔洞的连接导致了材料的最终断裂。 展开更多
关键词 晶粒尺寸 晶界 球墨铸铁 冲击吸收功
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铸态铁素体球墨铸铁的生产工艺研究
11
作者 宗振华 《襄樊学院学报》 2005年第2期64-66,共3页
针对铁素体球墨铸铁生产时质量不稳定和成本较高等问题,通过各种可行的工艺手段--严格成份控制,采用高效孕育剂,瞬时孕育处理等,在铸态获得铁素体基体的球墨铸铁,不用进行退火处理,使生产周期缩短,成本下降,并且质量稳定,创造了较好的... 针对铁素体球墨铸铁生产时质量不稳定和成本较高等问题,通过各种可行的工艺手段--严格成份控制,采用高效孕育剂,瞬时孕育处理等,在铸态获得铁素体基体的球墨铸铁,不用进行退火处理,使生产周期缩短,成本下降,并且质量稳定,创造了较好的经济效益和社会效益. 展开更多
关键词 铁素体基体 球墨铸体 铸态 铸造工艺
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硅固溶强化铁素体球铁的凝固组织形貌及晶间析出相分析
12
作者 翟秋亚 全真 +2 位作者 徐锦锋 赵新武 何宝楼 《铸造技术》 CAS 2021年第8期651-655,共5页
硅固溶强化铁素体球铁是一种生产工艺简单而力学性能优良的工程材料。借助着色腐蚀方法,在较宽的硅含量范围内,研究了硅固溶强化铁素体球铁的凝固组织演变规律及常见晶界析出相。结果表明,硅固溶强化铁素体球铁的凝固组织由(石墨+奥氏体... 硅固溶强化铁素体球铁是一种生产工艺简单而力学性能优良的工程材料。借助着色腐蚀方法,在较宽的硅含量范围内,研究了硅固溶强化铁素体球铁的凝固组织演变规律及常见晶界析出相。结果表明,硅固溶强化铁素体球铁的凝固组织由(石墨+奥氏体)共晶团及发源于奥氏体壳的少量的晕圈枝晶组成。随着碳当量的增大,球化率降低,球数减少,球径增大.晕圈枝晶数量减少。凝固末期的残余铁液富含Ti、Mo、Mn、Cr和O元素,经最后凝固形成少量形态不规则的合金碳化物、氧化物、硅铁化合物等物相。 展开更多
关键词 硅固溶强化 铁素体球铁 凝固组织 晶间析出相
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低温铁素体球墨铸铁的特性及质量稳定性研究 被引量:18
13
作者 丁建中 马敬仲 +2 位作者 曾艺成 丁杰 赵金权 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2015年第3期193-201,共9页
探讨了低温铁素体球墨铸铁的理论基础。详细介绍了低温铁素体球墨铸铁的生产技术,包括化学成分、金相组织、力学性能以及生产流程的控制。成功生产了抗拉强度≥400 MPa,伸长率≥18%,-40℃、-50℃、-60℃时的冲击功大于12 J的低温铁素体... 探讨了低温铁素体球墨铸铁的理论基础。详细介绍了低温铁素体球墨铸铁的生产技术,包括化学成分、金相组织、力学性能以及生产流程的控制。成功生产了抗拉强度≥400 MPa,伸长率≥18%,-40℃、-50℃、-60℃时的冲击功大于12 J的低温铁素体球墨铸铁,满足了用户的要求。 展开更多
关键词 低温铁素体球墨铸铁 化学成分 组织 力学性能
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Si、Mn对厚断面铸态铁素体球铁组织与机械性能的影响 被引量:5
14
作者 陈其善 程和法 张勤贤 《铸造技术》 CAS 北大核心 1995年第2期10-13,共4页
在实验室条件下,研究了Si、Mn对厚断面铸态铁大体球铁基体组织及机械性能的影响;确定了铸态高韧性厚断面铁素体球铁与之相适应的Si、Mn含量。
关键词 铁素体 球墨铸铁 力学性质 铸件
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铸态球墨铸铁磨盘的生产 被引量:1
15
作者 何良荣 柯志敏 张红林 《铸造设备与工艺》 2019年第3期19-21,27,共4页
本文介绍了铸态铁素体球墨铸铁磨盘的生产过程,磨盘要求铸态硬度值偏差小、探伤无铸造缺陷。详细阐述了其铸造工艺、浇注系统、冷铁方案和平做斜浇的浇注方案,并给出了铸件的化学成分控制范围及球化孕育处理方法。批量生产检验结果表明... 本文介绍了铸态铁素体球墨铸铁磨盘的生产过程,磨盘要求铸态硬度值偏差小、探伤无铸造缺陷。详细阐述了其铸造工艺、浇注系统、冷铁方案和平做斜浇的浇注方案,并给出了铸件的化学成分控制范围及球化孕育处理方法。批量生产检验结果表明,磨盘整体硬度偏差小,超声探伤符合要求,加工后无铸造缺陷,质量全面达到客户的要求。 展开更多
关键词 铁素体球墨铸铁磨盘 硬度偏差 浇注系统 冷铁方案 平做斜浇
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Si对铁素体球铁耐热冲击性能的影响 被引量:1
16
作者 程和法 陈其善 朱启鑫 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1994年第3期6-8,共3页
对不同含Si量的铁素体球铁进行了热冲击试验,并考出了Si量及石墨组织对其抗热冲击性能的影响.
关键词 铁素体球铁 热冲击性能
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利用余热生产金属型薄壁铁素体球铁件的研究 被引量:1
17
作者 高岩 曾效舒 魏华玉 《铸造技术》 CAS 北大核心 1996年第2期19-23,共5页
利用铸件余热,在金属型中生产薄壁铁素体球铁件.研究结果表明,当球化剂加入量为1.0%~1.1%,孕育剂为0.6%,型内孕育剂为0.15%~0.2%时,可保证壁厚为6~4mm,带有坭芯的管道三通球铁铸件基体中不出现莱氏... 利用铸件余热,在金属型中生产薄壁铁素体球铁件.研究结果表明,当球化剂加入量为1.0%~1.1%,孕育剂为0.6%,型内孕育剂为0.15%~0.2%时,可保证壁厚为6~4mm,带有坭芯的管道三通球铁铸件基体中不出现莱氏体.若铸件在开箱后本身温度高于840℃时进入600℃的保温炉,保温30min,可使基体铁素体量最高达85% 展开更多
关键词 铁素体 金属型铸造 薄壁件 球墨铸铁 余热利用
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铸态铁素体球铁的模拟焊接热影响区组织与力学性能
18
作者 周民 周振丰 +1 位作者 孙大谦 龚慧 《吉林工业大学学报》 CSCD 1997年第1期54-59,共6页
系统地研究了铸态铁素体球铁的模拟焊接热影响区组织与力学性能,揭示了铸态铁素体球铁的高硅低锰特性对组织与力学性能的影响。指出热影响区的高碳马氏体使其塑性与韧性严重下降,预热400℃可消除马氏体,并使热影响区的力学性能显... 系统地研究了铸态铁素体球铁的模拟焊接热影响区组织与力学性能,揭示了铸态铁素体球铁的高硅低锰特性对组织与力学性能的影响。指出热影响区的高碳马氏体使其塑性与韧性严重下降,预热400℃可消除马氏体,并使热影响区的力学性能显著改善。 展开更多
关键词 铸态铁素体 焊接 球墨铸铁 热影响区 力学性能
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铸态铁素体球铁螺纹管件的生产实践
19
作者 陈思夫 王瑞昌 +1 位作者 贾大为 殷际成 《铸造技术》 CAS 北大核心 2006年第10期1045-1047,共3页
针对球铁管件壁薄(3~9 mm)、冷却速度快、白口倾向大的特点,选择合适的化学成分;采用双联熔炼工艺,多孔塞法炉外脱硫,获得温度和成分稳定的铁液;选用FeSiMg6RE2低稀土球化剂进行球化处理;炉前出铁槽添加w为0.6%~0.8%75SiFe,进行一... 针对球铁管件壁薄(3~9 mm)、冷却速度快、白口倾向大的特点,选择合适的化学成分;采用双联熔炼工艺,多孔塞法炉外脱硫,获得温度和成分稳定的铁液;选用FeSiMg6RE2低稀土球化剂进行球化处理;炉前出铁槽添加w为0.6%~0.8%75SiFe,进行一次孕育;在手端浇包内添加w为0.1%~0.2%高效复合孕育剂,进行二次孕育;稳定地生产了铸态铁素体球铁螺纹管件,其抗拉强度σb≥520 MPa,伸长率δ≥14%.同时,对生产中球铁管件出现的反白口和石墨漂浮缺陷的形成原因,进行了分析,并采取了有效措施,防止缺陷的产生. 展开更多
关键词 铸态铁素体球铁螺纹管件 双联熔炼 多孔塞法脱硫 反白口 石墨漂浮
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Weldability of Ferritic Ductile Cast Iron Using Full Factorial Design of Experiment 被引量:5
20
作者 Mohsen Askari-Paykani Mehrdad Shayan Morteza Shamanian 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2014年第2期252-263,共12页
The weldability of a ferritic ductile cast iron was investigated as a function of different consumables and welding conditions. A 23 full factorial experimental design was used to analyze the effect of factors and the... The weldability of a ferritic ductile cast iron was investigated as a function of different consumables and welding conditions. A 23 full factorial experimental design was used to analyze the effect of factors and their interac- tions on ultimate tensile strength of weldments. The shielded metal arc welding (SMAW) process was used with two types of consumables (E7018 and ENi-CI) under eight different conditions using as-cast samples. The microstructur- al evolution and fracture mechanisms were investigated by optical microscopy and scanning electron microscopy (SEM), respectively. The hardness, tensile and impact tests were also performed to determine the weld quality. Based on experiment design, preheat, consumable, cooling condition, preheat cooling and preheat-consumable inter- actions were significant factors. Preheat is the most effective factor and in the case of E7018, preheat and cooling conditions were the most sensible factors. It was found that buttering was the most appropriate welding method for ferritic ductile cast iron. 展开更多
关键词 ferritic ductile cast iron shielded metal arc welding WELDABILITY full factorial experimental design
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