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石灰石/石灰—石膏湿法脱硫浆液溢流问题研究 被引量：11
1
作者 吕宏俊 《电力环境保护》 2009年第6期22-24,共3页
在火电厂石灰石/石灰—石膏湿法脱硫系统中,吸收塔浆液溢流是运行过程中常见的问题之一,它对FGD系统的稳定运行非常不利。分析了吸收塔浆液溢流的成因,介绍了浆液溢流对FGD系统运行的危害,提出了吸收塔浆液溢流的预防和处理措施。
关键词 湿法烟气脱硫 浆液溢流 真实液位 虚假液位 消泡剂
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酯醚型消泡剂的合成及性能研究 被引量：5
2
作者 张纪梅 贺立平 代昭 《精细石油化工》 CAS CSCD 北大核心 2000年第1期4-6,共3页
以对甲苯磺酸为催化剂 ,采用 1 0 0～ 1 80℃真空除水法 ,合成了几种醇醚的月桂酸酯 ,并进行了提纯 ,测试了这些醇醚的消泡效率 ,与商品的聚醚 70 1 0消泡剂进行了比较。
关键词 酯化 月桂酸 合成 消泡剂 性能 表面活性剂
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聚合物水泥防水浆料的性能研究 被引量：4
3
作者 王岳 聂雁翔 +2 位作者 张军 汪婷 朱厚信 《中国建筑防水》 2013年第5期13-15,共3页
探讨了苯丙乳液、润湿剂的添加量对聚合物水泥防水浆料性能的影响,结果表明,随着苯丙乳液添加量的增加,防水浆料的抗折强度增大,抗压强度减小,苯丙乳液的最佳添加量为35%;适量的润湿剂能使防水浆料分散均匀,当其添加量为0.2%时,防水浆... 探讨了苯丙乳液、润湿剂的添加量对聚合物水泥防水浆料性能的影响,结果表明,随着苯丙乳液添加量的增加,防水浆料的抗折强度增大,抗压强度减小,苯丙乳液的最佳添加量为35%;适量的润湿剂能使防水浆料分散均匀,当其添加量为0.2%时,防水浆料的黏度为2 480 mPa.s,有利于施工;消泡剂NXZ与BH-508复合使用,能够明显降低防水浆料中的气泡。本研究制备的聚合物水泥防水浆料具有良好的耐水性。 展开更多
关键词 防水浆料 苯丙乳液 润湿剂 消泡剂
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消泡剂对聚羧酸系减水剂配制混凝土气泡结构的影响 被引量：3
4
作者 陆加越 赵爽 +1 位作者 刘红 施展 《江苏建筑》 2017年第2期110-113,共4页
文章研究了3种不同消泡剂XP-1、XP-2、XP-3对聚羧酸减水剂配制的混凝土内部气泡结构的影响。研究表明:不同消泡剂消泡能力有较大不同,且相同消泡剂在不同掺量下,混凝土含气量稳定性存在较大差异。添加消泡剂混凝土,随成型时间的推迟,混... 文章研究了3种不同消泡剂XP-1、XP-2、XP-3对聚羧酸减水剂配制的混凝土内部气泡结构的影响。研究表明:不同消泡剂消泡能力有较大不同,且相同消泡剂在不同掺量下,混凝土含气量稳定性存在较大差异。添加消泡剂混凝土,随成型时间的推迟,混凝土气泡参数均有一定增加,即气泡结构均有劣化。 展开更多
关键词 消泡剂 聚羧酸系减水剂 气泡参数
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油用消泡剂的消泡抑泡性能评价 被引量：3
5
作者 王宸宸 左一杰 +2 位作者 杨艳娜 易玉峰 丁福臣 《应用化工》 CAS CSCD 北大核心 2017年第4期646-649,654,共5页
在自制的消泡剂性能评价装置上,研究了消泡剂在稠油模拟油中的使用量与消泡抑泡性能的关系。考察了硅油类、氟硅油类与硅醚类三种油用消泡剂的消泡抑泡性能与界面张力之间的关系。结果表明,硅油类、氟硅油类与硅醚类三种油用消泡剂合适... 在自制的消泡剂性能评价装置上,研究了消泡剂在稠油模拟油中的使用量与消泡抑泡性能的关系。考察了硅油类、氟硅油类与硅醚类三种油用消泡剂的消泡抑泡性能与界面张力之间的关系。结果表明,硅油类、氟硅油类与硅醚类三种油用消泡剂合适的用量为35~45μg/g。在相同剂量下,硅醚型消泡剂的消泡抑泡性能最好。将消泡剂消泡性能与稠油模拟油界面张力进行关联发现,加入相同剂量的消泡剂后,硅醚消泡剂使稠油模拟油界面张力下降更显著。能大幅度降低稠油模拟油界面张力的消泡剂有更好的消泡抑泡性能。因此可以用降低界面张力能力的大小来衡量油用消泡剂的消泡抑泡性能。 展开更多
关键词 延迟焦化 消泡剂 稠油模拟油 消泡 抑泡 界面张力
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祛泡剂在儿童消化内镜中的应用进展 被引量：1
6
作者 高洁霞(综述) 刘海峰(审校) 《中国当代儿科杂志》 CAS CSCD 北大核心 2023年第5期541-545,共5页
内镜是诊断和治疗儿童消化道疾病的常见手段。胃肠道内存在气泡,是影响内镜视野清晰度的重要因素之一。祛泡剂的应用,可显著减少肠道内气泡,提高胃肠道准备质量,进一步提高疾病检出率。现关于儿童内镜检查前的胃肠道准备各有研究,但缺... 内镜是诊断和治疗儿童消化道疾病的常见手段。胃肠道内存在气泡,是影响内镜视野清晰度的重要因素之一。祛泡剂的应用,可显著减少肠道内气泡,提高胃肠道准备质量,进一步提高疾病检出率。现关于儿童内镜检查前的胃肠道准备各有研究,但缺乏对应用祛泡剂的统一方案。故该文就儿童消化内镜检查前祛泡剂的使用情况及研究进展作一总结,并指出对祛泡剂的现有研究样本量少,用药选择和时机仍存在争议,为以后祛泡剂的深入研究提供借鉴。 展开更多
关键词 内镜 祛泡剂 胃肠道准备 儿童
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消泡剂气/液界面膜的性质对其消泡性能的影响 被引量：2
7
作者 王宸宸 易玉峰 +3 位作者 孙超 丁福臣 毛瑞云 韩佳 《日用化学工业》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期13-17,共5页
参照消泡试验标准ASTM E2407,评价了硅油类、聚醚酯类及聚醚改性聚硅氧烷类3种消泡剂的消/抑泡性能,并采用LB膜天平,测试了消泡剂对模拟起泡体系扩张模量、扩张弹性和扩张黏度的影响。结果表明,消泡剂分子吸附在气/液界面上,降低了界面... 参照消泡试验标准ASTM E2407,评价了硅油类、聚醚酯类及聚醚改性聚硅氧烷类3种消泡剂的消/抑泡性能,并采用LB膜天平,测试了消泡剂对模拟起泡体系扩张模量、扩张弹性和扩张黏度的影响。结果表明,消泡剂分子吸附在气/液界面上,降低了界面膜的弹性,减小了界面膜的强度,使得界面膜厚度变薄,泡沫寿命缩短,从而达到破泡效果;消泡剂存在下的界面膜强度在一定时间内不足以形成稳定的泡沫,从而达到抑泡效果。同种消泡剂,在一定质量分数范围内,随质量分数增加,界面膜扩张模量、扩张弹性均降低,消泡剂消/抑泡性能变好;超过某一质量分数时,界面膜扩张模量、扩张弹性基本保持不变,消/抑泡性能也不再增强。不同种消泡剂,界面膜扩张模量及扩张弹性降低幅度越大,消/抑泡性能越好。因此,扩张模量和扩张弹性可以很好地解释消泡剂的消/抑泡效果。 展开更多
关键词 消泡剂 消泡性能 抑泡性能 气/液界面膜 扩张模量 扩张弹性 扩张黏度
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基于影响函数控制的结构动网格生成方法
8
作者 龚军锋 祝小平 +1 位作者 周洲 刘斌 《西北工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第6期887-891,共5页
在静态结构网格的基础上,根据流场边界的运动提出了一种新的结构网格变形技术。通过影响函数的作用,将运动边界的信息向周围的网格传递,流场中的网格节点通过影响函数获取移动变形信息,构建出新的网格。相对于弹性网格变形方法,影响函... 在静态结构网格的基础上,根据流场边界的运动提出了一种新的结构网格变形技术。通过影响函数的作用,将运动边界的信息向周围的网格传递,流场中的网格节点通过影响函数获取移动变形信息,构建出新的网格。相对于弹性网格变形方法,影响函数控制方法具有更强的网格变形能力和更好的网格质量。该方法能够满足生成贴体的粘性动网格,适用于Navier-Stokes方程。耦合Navier-Stokes方程与强迫运动方程,数值模拟了NACA0012翼型做强迫俯仰振荡(AGARD-CT1)的粘性动态流场。计算结果与试验值的对比,表明了该方法的有效性。 展开更多
关键词 结构动网格 影响函数 移动边界 变形 Navier—Stokes方程
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非氧化性杀生剂与海水淡化用阻垢剂和消泡剂的配伍性研究
9
作者 王永辉 王磊 +3 位作者 霍丽新 周筝 赵小芳 李亚红 《工业用水与废水》 CAS 2022年第6期57-61,共5页
为探索非氧化性杀生剂在低温多效海水淡化系统中的应用可能性,采用静态杀菌法、碳酸钙沉积法和鼓泡法分别测定了3种常用非氧化性杀生剂(SW303、QAS和EGD)、阻垢剂PM15l、消泡剂AF及其组合物的杀菌率、阻垢率和消泡率,并通过匹配因子法... 为探索非氧化性杀生剂在低温多效海水淡化系统中的应用可能性,采用静态杀菌法、碳酸钙沉积法和鼓泡法分别测定了3种常用非氧化性杀生剂(SW303、QAS和EGD)、阻垢剂PM15l、消泡剂AF及其组合物的杀菌率、阻垢率和消泡率,并通过匹配因子法定量评价了3种杀生剂与PM15l、AF之间的配伍性。结果显示,3种杀生剂对PM15l阻垢性能主要表现为相加作用,对AF消泡性能主要表现为相加和增效作用。PM15l对3种杀生剂性能的影响各不相同,对SW303表现为相加作用,对QAS和EGD表现为相减或拮抗作用,且低浓度PM15l即可对EGD的杀菌性能造成明显干扰,但仅有高浓度的PM15l才对QAS的性能造成干扰;AF对3种杀生剂杀生性能的影响较小,匹配因子在2.72~9.80之间,均为相加作用。 展开更多
关键词 非氧化性杀生剂 阻垢剂 消泡剂 配伍性 低温多效海水淡化
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乳液型消泡剂的制备工艺研究
10
作者 姚红 《有机硅材料》 CAS 2016年第2期133-138,共6页
以有机硅副产的高、低沸混合物为原料,通过缩聚反应制得硅油中间体;再依次加入气相法白炭黑、复合乳化剂、增稠剂和适量水进行配比,经高速乳化后制得乳液型消泡剂。硅油中间体最佳制备工艺为：高沸物100 g、低沸物100 g、乙醇100 g、水5... 以有机硅副产的高、低沸混合物为原料,通过缩聚反应制得硅油中间体;再依次加入气相法白炭黑、复合乳化剂、增稠剂和适量水进行配比,经高速乳化后制得乳液型消泡剂。硅油中间体最佳制备工艺为：高沸物100 g、低沸物100 g、乙醇100 g、水50 g、反应温度50-55℃,所得硅油中间体的黏度为135 mm^2/s、折射率为1.4700-1.5200,收率71.20%;消泡剂的最佳配方为：硅油中间体30 g,气相法白炭黑6 g,乳化剂8 g,聚乙烯醇4 g,去离子水余量。该消泡剂的表面张力为45-48 m N/m^2,动态稳定性为不分层,在水中迅速分散并无絮状物存在,消泡时间小于10 s,乳液粒径为0.12-0.15 nm。 展开更多
关键词 高沸物 低沸物 消泡剂 乳液型 有机硅
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多点锚拉桩板墙的变形约束计算法 被引量：4
11
作者 陈新 《四川联合大学学报（工程科学版）》 EI CAS CSCD 1997年第5期68-74,共7页
本文将多点锚拉对桩板墙的约束视作弹性支点，同时考虑到基床对桩的抗力作用，得出了计算锚拉索拉力和桩墙内力、位移的方法和公式，并编制了能模拟施工过程的计算程序。实例分析表明，本文的方法能够较真实地反映锚拉桩板墙的结构性态... 本文将多点锚拉对桩板墙的约束视作弹性支点，同时考虑到基床对桩的抗力作用，得出了计算锚拉索拉力和桩墙内力、位移的方法和公式，并编制了能模拟施工过程的计算程序。实例分析表明，本文的方法能够较真实地反映锚拉桩板墙的结构性态，计算结果与模型试验成果基本一致。 展开更多
关键词 多点锚拉索 变形约束 模型试验 锚拉桩板墙
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有机硅消泡剂的制备及性能 被引量：7
12
作者 李荣 张洪武 +1 位作者 高洁莹 曾少华 《河南师范大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2007年第4期99-102,共4页
采用正交设计实验法以二甲基硅油及二氧化硅为主要原料制备了有机硅消泡剂，研究了原料配比、稳定剂、HLB值对消泡剂稳定性及消泡性能的影响，实验结果表明：当二甲基硅油为16．0％，二氧化硅为2．0％，乳化剂为6．0％，聚乙烯醇用量为0... 采用正交设计实验法以二甲基硅油及二氧化硅为主要原料制备了有机硅消泡剂，研究了原料配比、稳定剂、HLB值对消泡剂稳定性及消泡性能的影响，实验结果表明：当二甲基硅油为16．0％，二氧化硅为2．0％，乳化剂为6．0％，聚乙烯醇用量为0．21％，HLB值为9．55-9．65时，制备的有机硅消泡剂的稳定性及消泡性能较好。 展开更多
关键词 有机硅消泡剂 稳定性 消泡性能 正交设计
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汽车起重机伸缩臂用钢丝绳的设计和制造 被引量：5
13
作者 过惠成 《金属制品》 2012年第1期5-8,共4页
汽车起重机普遍采用伸缩油缸加绳排的伸缩结构,伸缩结构的最末一、二节采用钢丝绳,要求该钢丝绳破断拉力高、结构伸长小,一般应经过预张拉处理。以8×K26WS-PWRC(K)—20为例,介绍汽车起重机伸缩臂用平行捻压实股钢丝绳的要求及设计... 汽车起重机普遍采用伸缩油缸加绳排的伸缩结构,伸缩结构的最末一、二节采用钢丝绳,要求该钢丝绳破断拉力高、结构伸长小,一般应经过预张拉处理。以8×K26WS-PWRC(K)—20为例,介绍汽车起重机伸缩臂用平行捻压实股钢丝绳的要求及设计和制造过程。设计钢丝绳公称抗拉强度2 160 MPa,钢丝绳捻距倍数为6.8倍,股捻距倍数为8.5倍,股的压缩率为12%～15%,钢丝绳整绳破断拉力为421 kN;盘条选择80或82A钢,S、P质量分数均应不大于0.020%;采用模拉的方法生产股绳;预变形器股的变形量一般控制在钢丝绳公称直径的0.80～0.85倍;捻股时采用喷淋的方式添加润滑油脂。根据设计和生产控制要求制造的成品钢丝绳实测破断拉力达428 kN。 展开更多
关键词 汽车起重机伸缩结构 绳排 平行捻压实股钢丝绳 破断拉力 捻距倍数 模拉 预变形器
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细小规格钢丝绳结构伸长研究 被引量：3
14
作者 刘勇 刘红芳 《金属制品》 2014年第2期14-19,共6页
残余拉拔应力和捻制应力是钢丝绳在生产捻制过程产生结构伸长的主要原因。制绳钢丝的残余拉拔应力主要有残余拉应力、残余弯曲应力和残余扭转应力。钢丝绳股绳捻制过程中的捻制应力主要有扭转应力、弯曲应力和拉伸应力。以7×3—0.9... 残余拉拔应力和捻制应力是钢丝绳在生产捻制过程产生结构伸长的主要原因。制绳钢丝的残余拉拔应力主要有残余拉应力、残余弯曲应力和残余扭转应力。钢丝绳股绳捻制过程中的捻制应力主要有扭转应力、弯曲应力和拉伸应力。以7×3—0.90结构细小钢丝绳为研究对象,将制绳钢丝的直径公差控制在±0.005 mm,中心股的3根钢丝适当加粗为0.16 mm,各股的股间间隙保证在0.01 mm,中心股丝径加粗,破断拉力上升,结构伸长下降。钢丝绳的股捻距一定,随着成品绳捻距的增大,钢丝绳破断拉力上升,结构伸长率下降。当钢丝绳成品捻距一定时,随着股捻距的增大,钢丝绳破断拉力上升,结构伸长率下降。 展开更多
关键词 钢丝绳 结构伸长 弹性 捻制应力 残余应力 预变形器
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钢帘线捻制用针式预变形器 被引量：3
15
作者 刘建刚 于修全 《金属制品》 2012年第4期30-32,40,共4页
粗直径高强度钢帘线易产生松散、交叉、芯股外翻等捻制缺陷。设计钢帘线生产用针式预变形器,这种预变形器能调整钢丝的侧向扭矩,与捻角配合使各钢丝在聚束之后排列整齐,螺旋形状保持稳定,改善钢帘线中钢丝的松散状态,使钢丝产生一定的曲... 粗直径高强度钢帘线易产生松散、交叉、芯股外翻等捻制缺陷。设计钢帘线生产用针式预变形器,这种预变形器能调整钢丝的侧向扭矩,与捻角配合使各钢丝在聚束之后排列整齐,螺旋形状保持稳定,改善钢帘线中钢丝的松散状态,使钢丝产生一定的曲率,减少由于钢丝自身应力的不平衡造成对钢帘线整体力学性能、几何结构的影响。采用针式预变形装置对3+8×0.33HT钢帘线进行生产试制,捻距18.0 mm,钢帘线直径1.33 mm,变形针水平间距30 mm,预变形器高度15.7 mm,过捻器转速1 970～2 070 r/min,能够满足粗直径钢帘线的不松散和减少捻制不良的要求。 展开更多
关键词 钢帘线 分线盘 针式预变形器 捻距 矫直器
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点接触圆股钢丝绳的特点与优质捻制 被引量：2
16
作者 缑庆林 孙健 《金属制品》 2010年第5期15-18,共4页
介绍圆股点接触钢丝绳的结构特点及缺陷。点接触钢丝绳应用范围缩小、数量减少,将部分或者全面退出重要用途领域,是国内外钢丝绳行业发展的必然趋势,但仍然有可开发利用之处,在载货、捆绑吊索、江海打捞等领域内点接触钢丝绳依然在用。... 介绍圆股点接触钢丝绳的结构特点及缺陷。点接触钢丝绳应用范围缩小、数量减少,将部分或者全面退出重要用途领域,是国内外钢丝绳行业发展的必然趋势,但仍然有可开发利用之处,在载货、捆绑吊索、江海打捞等领域内点接触钢丝绳依然在用。为全面提高钢丝绳使用性能与寿命,应重新认识点接触钢丝绳,重点阐明点接触钢丝绳的基础功能以及优质捻制点接触钢丝绳的必要性。以捻制6×37+FC—17.5点接触钢丝绳为例,介绍凸丝捻制缺陷的内涵、危害及产生的原因,以及国内钢丝绳企业进行优质捻制的观点与具体措施。 展开更多
关键词 点接触钢丝绳 6×37结构钢丝绳 预变形器 凸丝
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捻股机用高伸长钢帘线预变形器 被引量：2
17
作者 赖银燕 卓艾宝 《金属制品》 2012年第5期46-48,共3页
介绍捻股机用高伸长钢帘线预变形器作用、设计原理和结构,并给出预变形器的装配结构图。在设计时应注意:(1)钢丝股预变形弯曲时最大应力应大于屈服强度,才能使其按一定曲率变形,最终达到钢帘线不松散的目的;(2)钢丝股预变形过程中,钢丝... 介绍捻股机用高伸长钢帘线预变形器作用、设计原理和结构,并给出预变形器的装配结构图。在设计时应注意:(1)钢丝股预变形弯曲时最大应力应大于屈服强度,才能使其按一定曲率变形,最终达到钢帘线不松散的目的;(2)钢丝股预变形过程中,钢丝股的塑性曲率半径与其螺旋曲率半径相一致,控制捻距。以3×4×0.22HE为例,检测通过预变形捻制的高伸长钢帘线:钢帘线粗度1.16～1.20 mm,最小破断力1 078 N,破断伸长率5.71%,镀层质量3.959 g/kg。实际使用证实该产品提高了轮胎的抗冲击负荷能力,延长了轮胎使用寿命。 展开更多
关键词 捻股机 高伸长钢帘线 预变形器 钢帘线捻制 弯曲滚轮 滚针结构
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钢丝绳预变形器结构设计 被引量：2
18
作者 曹建清 何春红 +1 位作者 王寿峰 顾雪娟 《金属制品》 2013年第6期26-29,共4页
钢丝绳制造过程中,通过预变形器来提高钢丝绳的不松散性能。介绍几种常用的钢丝绳预变形器结构设计,分线盘式预变形器每个分线盘中穿丝孔数必须与钢丝数相等;锥形预变形器通过3块可以旋转的锥形板固定在捻股机分线盘上;三段可调式锥型... 钢丝绳制造过程中,通过预变形器来提高钢丝绳的不松散性能。介绍几种常用的钢丝绳预变形器结构设计,分线盘式预变形器每个分线盘中穿丝孔数必须与钢丝数相等;锥形预变形器通过3块可以旋转的锥形板固定在捻股机分线盘上;三段可调式锥型预变形器股绳压弯变形量大小通过蜗杆和蜗轮装置进行调整;立式预变形器股绳的变形压弯量是靠拧动螺丝把滑轮调整到需要的位置,以达到所要求的压弯量。以8×19S—10钢丝绳为例对三段可调式锥型预变形器进行参数计算。合理选择预变形器能够消除或减少钢丝绳股的应力,提高钢丝绳股不松散性能。 展开更多
关键词 钢丝绳 预变形器 不松散性能 捻制应力
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18×7类不旋转钢丝绳预变形器设计 被引量：1
19
作者 夏承堂 贾成学 《金属制品》 2020年第6期37-39,共3页
针对不旋转钢丝绳的生产要求,对可调式锥型预变形器进行结构和工艺设计。辊轮材质选择GCr15,轴采用50Cr。以18×7+FC-7.15 mm钢丝绳为例,对可调式锥型预变形器进行预变形器角度、前盘锥头处直径、最小中心距、中盘和后盘锥头处直径... 针对不旋转钢丝绳的生产要求,对可调式锥型预变形器进行结构和工艺设计。辊轮材质选择GCr15,轴采用50Cr。以18×7+FC-7.15 mm钢丝绳为例,对可调式锥型预变形器进行预变形器角度、前盘锥头处直径、最小中心距、中盘和后盘锥头处直径、辊轮尺寸等参数进行计算。股绳压弯量大小通过滑块装置调整,各股变形量一致,从而保证钢丝绳的捻制质量,提高了工作效率。预变形器经试用,捻制出符合标准的18×7类不旋转钢丝绳。 展开更多
关键词 不旋转钢丝绳 预变形器 压弯量 捻制
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6×31WS-PWRC—14微旋转钢丝绳试制
20
作者 杨岳民 《金属制品》 2012年第2期8-10,共3页
介绍6×31WS-PWRC—14钢丝绳设计、生产过程。钢丝绳主要工艺设计参数:钢丝绳捻距倍数为7,外层1×31WS股捻距倍数为7.5,内层1×7股捻距倍数为7.5;钢丝绳捻制系数为3.07,外层股捻制系数为5.07,内层股捻制系数为3.05。根椐股... 介绍6×31WS-PWRC—14钢丝绳设计、生产过程。钢丝绳主要工艺设计参数:钢丝绳捻距倍数为7,外层1×31WS股捻距倍数为7.5,内层1×7股捻距倍数为7.5;钢丝绳捻制系数为3.07,外层股捻制系数为5.07,内层股捻制系数为3.05。根椐股捻距倍数,确定股中各钢丝直径比,最终计算出各股钢丝直径。给出钢丝绳生产工艺:外层股捻距为33.7～35.1 mm,内层股捻距14.7～15.3 mm,中心股捻距16.9～17.6 mm,钢丝绳捻距为96.6～100.8 mm;预变形器的辊间距一般为钢丝绳捻距的86%～92%,压弯量为钢丝绳直径的1.4～1.6倍。通过改变生产工艺,生产的6×31WS-PWRC—14钢丝绳破断拉力比普通方法捻制的钢丝绳高9.3%,并达到微旋转的要求。 展开更多
关键词 钢丝绳 旋转性能 线接触 捻距倍数 捻制系数 捻距 破断拉力 预变形器
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