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含铌16Mn钢的奥氏体晶粒粗化和NbC固溶析出行为 被引量:26
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作者 颜晓峰 章洪涛 +1 位作者 王瑞珍 庞干云 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2000年第2期49-53,共5页
研究了含铌 16 Mn钢奥氏体化过程中第二相粒子的固溶析出及阻止晶粒长大的规律 ,并给出了奥氏体中的 Nb C固溶度积与温度的函数关系。结果发现 ,在氮含量较低的含铌 16 Mn钢中 ,铌的析出相以 Nb C为主。经试验确定钢的晶粒粗化温度 (t ... 研究了含铌 16 Mn钢奥氏体化过程中第二相粒子的固溶析出及阻止晶粒长大的规律 ,并给出了奥氏体中的 Nb C固溶度积与温度的函数关系。结果发现 ,在氮含量较低的含铌 16 Mn钢中 ,铌的析出相以 Nb C为主。经试验确定钢的晶粒粗化温度 (t GC)为 110 0℃ ,t GC与第二相粒子的全固溶温度 (ts) 展开更多
关键词 含铌16Mn钢 奥氏体化温度 第二相粒子 晶粒粗化 固溶度积 控制轧制
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高温渗碳齿轮钢的晶粒粗化行为 被引量:15
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作者 张国强 何肖飞 +2 位作者 尉文超 时捷 王毛球 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第5期68-72,77,共6页
为了开发适合980℃高温渗碳的齿轮钢,利用伪渗碳方法,研究了铌质量分数为0、0.036%、0.060%和0.100%的18Cr2Ni2Mo渗碳齿轮钢在930和980℃的晶粒粗化行为。结果表明,由于析出NbC钉扎晶界,铌微合金化可以显著细化试验钢在930和980℃奥氏... 为了开发适合980℃高温渗碳的齿轮钢,利用伪渗碳方法,研究了铌质量分数为0、0.036%、0.060%和0.100%的18Cr2Ni2Mo渗碳齿轮钢在930和980℃的晶粒粗化行为。结果表明,由于析出NbC钉扎晶界,铌微合金化可以显著细化试验钢在930和980℃奥氏体化后的晶粒尺寸,且随着铌质量分数增加,铌微合金化明显抑制试验钢在980℃长时间奥氏体化晶粒粗化倾向。添加0.100%Nb的18Cr2Ni2Mo齿轮钢在980℃奥氏体化20 h后,平均晶粒尺寸仍然在26μm左右,适合于980℃高温长时间渗碳。 展开更多
关键词 高温渗碳 齿轮钢 微合金化 晶粒长大
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湿雪的密实化与颗粒粗化过程研究 被引量:14
3
作者 周石硚 中尾正义 +3 位作者 桥本重将 坂井亚规子 成田英器 石川信敬 《冰川冻土》 CSCD 北大核心 2002年第3期275-281,共7页
研究了处于自然状态下的湿雪的密实化和颗粒粗化过程 .在野外观测的基础上 ,通过应用粘滞流体模型 ,发现与干雪相反 ,当湿雪的含水率达到一定程度 (重量含水率约 5 % )后 ,粘滞度随密度增加而降低 .通过粒径量测与颗粒大小分布统计发现 ... 研究了处于自然状态下的湿雪的密实化和颗粒粗化过程 .在野外观测的基础上 ,通过应用粘滞流体模型 ,发现与干雪相反 ,当湿雪的含水率达到一定程度 (重量含水率约 5 % )后 ,粘滞度随密度增加而降低 .通过粒径量测与颗粒大小分布统计发现 ,与含水饱和的雪相同 ,在湿雪演变过程中 ,不同时刻的雪粒粒径积累频率分布曲线形状基本相同 ,且与含水饱和雪的基本一致 ,说明含水不饱和的雪与含水饱和的雪在颗粒粗化过程中具有相同的粒径分布及其演进特征 .分析还显示 。 展开更多
关键词 湿雪 密实化 粘滞度 颗粒粗化 含水率 密度
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铈对AZ31镁合金铸态组织的影响 被引量:10
4
作者 潘复生 彭家兴 杨明波 《重庆大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第4期363-366,共4页
研究了Ce对AZ31镁合金铸态组织的影响。研究结果表明:添加0.5~1.5wt%Ce到AZ31镁合金中不但不能细化合金的晶粒,反而使合金的晶粒变得粗大,并且粗化趋势受Ce加入量的影响较大。当添加0.5wt%Ce到AZ31镁合金中后,合金的平均晶粒尺寸从最初... 研究了Ce对AZ31镁合金铸态组织的影响。研究结果表明:添加0.5~1.5wt%Ce到AZ31镁合金中不但不能细化合金的晶粒,反而使合金的晶粒变得粗大,并且粗化趋势受Ce加入量的影响较大。当添加0.5wt%Ce到AZ31镁合金中后,合金的平均晶粒尺寸从最初的60μm增大到164μm。此后,随着Ce加入量从0.5wt%增加到1.5wt%,合金的平均晶粒尺寸又开始逐渐减小,但仍大于未添加Ce合金的平均晶粒尺寸。 展开更多
关键词 AZ31镁合金 晶粒粗化
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奥氏体化温度对二次硬化渗碳钢组织与力学性能的影响 被引量:13
5
作者 周敏 厉勇 +3 位作者 黄顺喆 王春旭 韩顺 刘荣佩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第2期108-112,共5页
借助OM、SEM及X-ray萃取相分析技术,研究了奥氏体化温度对一种新型二次硬化渗碳钢C61的组织与力学性能的影响。结果表明:当奥氏体化温度较低时,钢中存在M_6C、M_(23)C_6、Nb(C,N)未溶相,随着奥氏体化温度的升高,碳化物逐渐溶解,在950℃... 借助OM、SEM及X-ray萃取相分析技术,研究了奥氏体化温度对一种新型二次硬化渗碳钢C61的组织与力学性能的影响。结果表明:当奥氏体化温度较低时,钢中存在M_6C、M_(23)C_6、Nb(C,N)未溶相,随着奥氏体化温度的升高,碳化物逐渐溶解,在950℃时,钢中仅有少量Nb(C,N)残留;当奥氏体化温度大于1000℃时,C61钢奥氏体晶粒明显粗化,抗拉强度、屈服强度、冲击韧性大幅降低,晶粒粗化温度为1000℃;C61钢最佳奥氏体化温度为950℃,此时钢的抗拉强度为1625 MPa,屈服强度为1556 MPa,冲击吸收能量为82 J。 展开更多
关键词 二次硬化 渗碳钢 奥氏体化温度 未溶相 晶粒粗化
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超细晶铜在退火与高温变形条件下微观结构的不稳定性研究 被引量:11
6
作者 姜庆伟 刘印 +2 位作者 王尧 晁月盛 李小武 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第7期873-879,共7页
通过差示扫描量热仪(DSC)和显微硬度测试研究了等通道转角挤压(ECAP)制备的超细晶铜在退火条件下的热稳定性和硬度变化,同时利用扫描电镜电子通道衬度(SEM ECC)技术和透射电镜(TEM)研究了超细晶铜在室温到300℃的温度范围内分别在单向... 通过差示扫描量热仪(DSC)和显微硬度测试研究了等通道转角挤压(ECAP)制备的超细晶铜在退火条件下的热稳定性和硬度变化,同时利用扫描电镜电子通道衬度(SEM ECC)技术和透射电镜(TEM)研究了超细晶铜在室温到300℃的温度范围内分别在单向压缩和循环变形后的微观结构变化.结果表明:超细晶铜即使在低于再结晶温度退火条件下也会以缓慢渐进的方式发生逐步的再结晶和晶粒粗化,该结构软化过程通过DSC随退火时间的响应曲线探测不到.高温压缩下晶粒的粗化行为与应变速率有关,应变速率越大,粗化的局部化越明显;应变速率越小,更多的晶粒发生整体粗化.高温循环加载促使晶粒粗化发生得更为显著、均匀,在粗化的晶粒内可观察到一些典型的位错组态,如墙结构和胞结构等.另外,利用最大晶粒尺度(D_(max))与平均晶粒尺度(D_(aver))的比值V定量讨论了不同高温变形情况下晶粒粗化的不均匀性. 展开更多
关键词 超细晶铜 循环变形 单向压缩 温度 微观结构 晶粒粗化
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含铌弹簧钢奥氏体晶粒长大与夹杂物的动态观察及分析 被引量:10
7
作者 姜超 刘雅政 +3 位作者 张朝磊 肖金福 张玮 易敏 《特殊钢》 北大核心 2011年第1期58-60,共3页
采用高温金相显微镜观察了含铌弹簧钢60Si2MnNb(%:0.57C、1.60Si、0.76Mn、0.34Cr、0.022Nb)在950~1 250℃真空加热时奥氏体晶粒长大现象,得到其晶粒长大动力学曲线,通过Arrhenius方程对粗化过程进行了曲线拟合;通过SEM(Scanning Elect... 采用高温金相显微镜观察了含铌弹簧钢60Si2MnNb(%:0.57C、1.60Si、0.76Mn、0.34Cr、0.022Nb)在950~1 250℃真空加热时奥氏体晶粒长大现象,得到其晶粒长大动力学曲线,通过Arrhenius方程对粗化过程进行了曲线拟合;通过SEM(Scanning Electron Microscope)和EDS(Energy Dispersive Spectrometer)对出现的二相粒子进行了分析。实验结果表明,含铌弹簧钢60Si2MnNb晶粒粗化温度为1 050℃,较60Si2MnA钢的晶粒临界粗化温度T_(GC)提高了100℃;出现的二相粒子为非金属夹杂物。 展开更多
关键词 含铌弹簧钢 高温金相 晶粒粗化 夹杂物 分析
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(V,Nb)C溶解规律及其对奥氏体晶粒粗化的影响 被引量:9
8
作者 张羊换 佟庆安 刘永铨 《东北工学院学报》 CSCD 1992年第3期253-258,共6页
应用物理化学相分析法定量测定了V,Nb 复合微合金化钢中V,Nb 复合碳化物在不同奥氏体化温度下的溶解量,以及V,Nb 在溶解过程中的相互影响。通过对奥氏体晶粒的直接腐蚀显示,测出了不同 V,Nb 含量对奥氏体晶粒粗化的影响,为 V,Nb 复合的... 应用物理化学相分析法定量测定了V,Nb 复合微合金化钢中V,Nb 复合碳化物在不同奥氏体化温度下的溶解量,以及V,Nb 在溶解过程中的相互影响。通过对奥氏体晶粒的直接腐蚀显示,测出了不同 V,Nb 含量对奥氏体晶粒粗化的影响,为 V,Nb 复合的微合金化钢在轧制时奥氏体化温度的合理选择提供了依据。同时,得出了使奥氏体晶粒细化的 V,Nb 含量和 V,Nb 最佳化学配比。 展开更多
关键词 V-Nb钢 奥氏体 溶解 晶粒粗化
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低碳微合金钢再加热奥氏体化后奥氏体晶粒长大行为 被引量:8
9
作者 李文竹 黄磊 +2 位作者 严平沅 马惠霞 庞兆夫 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第4期19-22,共4页
通过金相显微分析方法研究了3种不同成分的低碳微合金钢再加热奥氏体化后晶粒粗化行为,探讨了第二相粒子对奥氏体晶粒的钉扎作用。结果表明:3种钢的粗化温度分别为:A钢1100℃,B和C钢为1050℃。在900~1000℃,第二相粒子数量较多,奥氏体... 通过金相显微分析方法研究了3种不同成分的低碳微合金钢再加热奥氏体化后晶粒粗化行为,探讨了第二相粒子对奥氏体晶粒的钉扎作用。结果表明:3种钢的粗化温度分别为:A钢1100℃,B和C钢为1050℃。在900~1000℃,第二相粒子数量较多,奥氏体晶界几乎被完全钉扎,奥氏体晶粒的粗化速率较低。温度继续升高,第二相粒子数量下降,奥氏体晶粒开始异常长大。 展开更多
关键词 奥氏体化温度 粗化温度 再加热 第二相粒子
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Grain Coarsening Behavior of Mg-Al Alloys with Mischmetal Addition 被引量:4
10
作者 李双寿 郑伟超 +2 位作者 汤彬 曾大本 郭旭涛 《Journal of Rare Earths》 SCIE EI CAS CSCD 2007年第2期227-232,共6页
Small addition of mischmetal (MM) into aluminum alloys can lead to grain refinement. However, it is still uncertain whether the same effect applies to Mg-Al alloys. This work indicated that small amount of mischmeta... Small addition of mischmetal (MM) into aluminum alloys can lead to grain refinement. However, it is still uncertain whether the same effect applies to Mg-Al alloys. This work indicated that small amount of mischmetal addition ranging from 0.1% to 1.2% (mass fraction) did not cause grain refinement in Mg-Al alloys. On the contrary, they tended to coarsen the grains. When added into Mg-Al alloys, MM reacted preferentially with Al to form Al11 MM3 phase. As Al11 MM3 phase mainly distributed within α-Mg grains than at grain boundaries, it had little effect in restricting grain growth. In addition, MM reacted with Al8(Mn, Fe)5 or ε-AlMn particles to form Al-MM-Mn compounds, thus it reduced the amount of heterogeneous nuclei in the melt and resulted in remarkable grain coarsening. 展开更多
关键词 Mg-Al alloys mischmetal grain coarsening rare earths
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镍基高温合金热塑性变形晶粒细化与粗化的博弈关系及演进 被引量:7
11
作者 权国政 温志航 +4 位作者 沈力 马遥遥 张普 张钰清 詹宗杨 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第18期18124-18130,共7页
为深入揭示Ni80A镍基高温合金热塑性变形过程中晶粒细化与晶粒粗化之间的博弈关系及演进,基于晶粒细化等温变形实验和晶粒生长粗化实验分别建立了动态再结晶和晶粒生长数学模型。结合所建数学模型和有限元分析发现,Ni80A镍基高温合金在... 为深入揭示Ni80A镍基高温合金热塑性变形过程中晶粒细化与晶粒粗化之间的博弈关系及演进,基于晶粒细化等温变形实验和晶粒生长粗化实验分别建立了动态再结晶和晶粒生长数学模型。结合所建数学模型和有限元分析发现,Ni80A镍基高温合金在热塑性变形过程中动态再结晶晶粒细化和晶粒生长粗化的博弈关系及演进共同决定了晶粒尺寸的非线性演变。本工作绘制了两种晶粒尺寸演变机制的博弈关系图并分析其对晶粒尺寸的单独及耦合作用。结果表明:变形初期晶粒生长粗化占主导地位,变形中后期动态再结晶晶粒细化占主导地位,整个热塑性变形过程中二者相互博弈,共同影响试样的晶粒尺寸。 展开更多
关键词 Ni80A高温合金 晶粒细化 晶粒粗化 博弈关系
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铝合金盘型件等温辗压过程中晶粒尺寸演化的数值模拟与实验验证 被引量:6
12
作者 金泉林 刘晓飞 《航空学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第2期335-346,共12页
为了揭示盘型件双面辗压成形过程中微观组织的演化特征,应用数值模拟方法研究了这一成形过程中所发生的动态再结晶和晶粒长大规律。所研究的盘型件材料为铝合金6061,辗压成形温度为350~500℃。晶粒尺寸演化规律的数值模拟结果与实验结... 为了揭示盘型件双面辗压成形过程中微观组织的演化特征,应用数值模拟方法研究了这一成形过程中所发生的动态再结晶和晶粒长大规律。所研究的盘型件材料为铝合金6061,辗压成形温度为350~500℃。晶粒尺寸演化规律的数值模拟结果与实验结果基本符合。与整体锻造不同,双面辗压成形没有变形死区,并且越靠近盘型件表面晶粒细化效果越好;辗压头通过对盘型件厚度方向压缩和表面环向剪切两种方式驱动盘型件变形。计算结果表明,即使压下量零增量辗压也会在沟槽附近产生显著变形和晶粒细化,这说明盘型件变形和组织演化主要源于辗压头对盘型件表面的环向剪切;多遍次辗压过程中,第1遍次辗压对晶粒细化的贡献最大,后续辗压的贡献较小;提高成形温度可能会出现动态晶粒长大区,在这种情况下,盘型件上的点将交替发生动态再结晶和动态晶粒长大,最终晶粒尺寸会有一定程度增加。 展开更多
关键词 双面辗压成形 数值模拟 晶粒尺寸 晶粒细化 晶粒粗化 盘型件 铝合金
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铌对20CrMnTi钢渗碳过程中晶粒粗化行为的影响 被引量:7
13
作者 柳洋波 崔京玉 +1 位作者 佟倩 王立峰 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第1期124-131,共8页
通过模拟渗碳试验,研究了Nb对齿轮钢20Cr Mn Ti晶粒粗化行为的影响。结果表明,由于析出含Nb析出相,Nb能显著提高在模拟渗碳过程中的晶粒粗化温度。晶粒粗化温度由析出相的体积分数和析出相的尺寸决定。当模拟渗碳温度较低时,时间对析出... 通过模拟渗碳试验,研究了Nb对齿轮钢20Cr Mn Ti晶粒粗化行为的影响。结果表明,由于析出含Nb析出相,Nb能显著提高在模拟渗碳过程中的晶粒粗化温度。晶粒粗化温度由析出相的体积分数和析出相的尺寸决定。当模拟渗碳温度较低时,时间对析出相尺寸影响不明显;当渗碳温度较高时,延长时间析出相明显粗化。因此,对于Nb含量较低的试样,1 h和6 h模拟渗碳的晶粒粗化温度接近;而对于Nb含量较高的试样6 h模拟渗碳的晶粒粗化温度比1 h的低。 展开更多
关键词 金属材料 20CrMnTi 晶粒粗化
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钕对Mg7Zn2Al镁合金显微组织及力学性能的影响 被引量:6
14
作者 冯凯 黄晓锋 +1 位作者 马颖 郝远 《中国稀土学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第2期168-174,共7页
采用光学显微镜、XRD、SEM和万能实验机等手段研究了稀土Nd(0.3%,0.6%,0.9%)对Mg7Zn2Al镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:Mg7Zn2Al镁合金中添加Nd后,显微组织中有针状或棒状的Al2Nd和AlNd等稀土相生成,合金中的共晶组织(α-Mg+... 采用光学显微镜、XRD、SEM和万能实验机等手段研究了稀土Nd(0.3%,0.6%,0.9%)对Mg7Zn2Al镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:Mg7Zn2Al镁合金中添加Nd后,显微组织中有针状或棒状的Al2Nd和AlNd等稀土相生成,合金中的共晶组织(α-Mg+Mg32(Al,Zn)49+Mg7Zn3)得到了明显细化;但是α-Mg有粗化趋势,呈现发达的树枝状或胞状,共晶相由粗大连续的网状变为细小的块状或颗粒状分布在树枝晶的一次枝晶臂或二次枝晶臂的间隙。随着Nd含量的增加,合金的抗拉强度和延伸率呈逐渐下降趋势,显微组织的粗化是造成合金拉伸性能降低的主要原因,而硬度没有明显的变化。 展开更多
关键词 ND Mg7Zn2Al镁合金 显微组织 力学性能 晶粒粗化
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Ti-Mg复合脱氧对低碳钢中夹杂物及组织的影响 被引量:6
15
作者 胡春林 宋波 +1 位作者 辛文彬 毛璟红 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期37-41,共5页
在高温钼丝炉内对实验钢采用Ti-Mg单独及复合脱氧处理,利用带有能谱仪的扫描电镜和光学显微镜研究脱氧产物的成分、大小分布及铸态微观组织的变化,分析夹杂物对晶内铁素体形核以及实验钢奥氏体晶粒大小的影响。结果表明,Ti-Mg复合脱氧... 在高温钼丝炉内对实验钢采用Ti-Mg单独及复合脱氧处理,利用带有能谱仪的扫描电镜和光学显微镜研究脱氧产物的成分、大小分布及铸态微观组织的变化,分析夹杂物对晶内铁素体形核以及实验钢奥氏体晶粒大小的影响。结果表明,Ti-Mg复合脱氧后的产物可以作为TiN和MnS的析出核心,形成复合夹杂物;复合夹杂物在冷却过程中可以有效的促进晶内铁素体形核,同时抑制加热过程中奥氏体晶粒的粗化。 展开更多
关键词 Ti—Mg 复合脱氧 晶内铁素体 晶粒粗化
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渗碳工艺参数对常见渗碳钢晶粒粗化行为的影响 被引量:6
16
作者 王昊杰 郝浩腾 +4 位作者 王昭东 田勇 李勇 李家栋 韩毅 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第3期177-185,共9页
基于真空低压渗碳炉,分析了不同渗碳工艺参数对常见渗碳钢晶粒粗化行为的影响规律,并对实验结果数据进行了处理和线性拟合。结果表明:20钢渗碳温度920℃较为适宜,20Cr钢较适宜的渗碳温度为950℃,20CrMnTi钢在980℃下保温较长时间奥氏体... 基于真空低压渗碳炉,分析了不同渗碳工艺参数对常见渗碳钢晶粒粗化行为的影响规律,并对实验结果数据进行了处理和线性拟合。结果表明:20钢渗碳温度920℃较为适宜,20Cr钢较适宜的渗碳温度为950℃,20CrMnTi钢在980℃下保温较长时间奥氏体晶粒仍可以保持细小,可以选择较高温度渗碳;20钢、20Cr钢和20CrMnTi钢的奥氏体晶粒长大规律符合Beck关系式;奥氏体晶粒随加热温度的升高呈指数形式长大,温度越高,晶粒生长指数越大。在一定含碳量范围内,随着奥氏体中含碳量的增加,晶粒长大倾向增加;当含碳量超过一定限度后,奥氏体晶粒长大倾向减小;在不同碳浓度下,碳含量对奥氏体晶粒尺寸的影响方式不同。 展开更多
关键词 真空渗碳 工艺参数 渗碳钢 晶粒粗化
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预变形对LY12铝合金板热处理后晶粒度的影响 被引量:6
17
作者 李小强 李东升 +2 位作者 周贤宾 李丁 彭浩云 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第2期238-241,共4页
为了制定合理的铝合金板多道次成形工艺,需确定每道次的粗晶临界应变.通过将单向拉伸试件拉伸到不同预应变,然后热处理测定晶粒度的方法,分别研究了不同预变形对退火和淬火热处理后LY12铝合金板晶粒度的影响.结果表明,不同预变形对退火... 为了制定合理的铝合金板多道次成形工艺,需确定每道次的粗晶临界应变.通过将单向拉伸试件拉伸到不同预应变,然后热处理测定晶粒度的方法,分别研究了不同预变形对退火和淬火热处理后LY12铝合金板晶粒度的影响.结果表明,不同预变形对退火热处理后晶粒度无影响;对淬火热处理后晶粒度影响显著,而且存在一个临界应变,当预应变大于该临界应变时,晶粒突然长大.对于包铝层,该临界应变小于0.8%;对于基体,该临界应变在4%左右.对于LY12铝合金板多道次成形工艺设计,退火前道次极限变形量的制定不需考虑粗晶影响,淬火前道次变形量的制定需考虑粗晶临界应变. 展开更多
关键词 多道次成形 粗晶 退火热处理 淬火热处理 LY12铝合金板
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材料凝固时晶粒生长-粗化的二维元胞自动机模型 被引量:4
18
作者 张林 张彩碚 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期217-220,共4页
建立了模拟凝固进行时晶粒成核、生长与粗化过程以及凝固完成后晶粒粗化过程的二维元胞自动机模型,模型中将原子在固/液界面、晶界面的迁移过程以概率的方式表现在元胞网格演化的规则中.模拟结果表明,所建立的模型可以合理地描述晶粒在... 建立了模拟凝固进行时晶粒成核、生长与粗化过程以及凝固完成后晶粒粗化过程的二维元胞自动机模型,模型中将原子在固/液界面、晶界面的迁移过程以概率的方式表现在元胞网格演化的规则中.模拟结果表明,所建立的模型可以合理地描述晶粒在凝固过程中的生长-粗化过程.应用本模型分析了冷却率、结晶取向数、温度等因素对于晶粒微观结构演化的影响.研究结果表明:大冷却率有助于得到细小的晶粒;当结晶取向数大时晶粒较小;保温温度低会抑制晶粒粗化. 展开更多
关键词 元胞自动机 相变 晶粒生长 晶粒粗化 凝固
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主轴断裂分析 被引量:5
19
作者 曹力军 杨远刚 +1 位作者 蒋建华 曾振鹏 《理化检验(物理分册)》 CAS 2001年第12期539-541,共3页
采用金相分析、断口分析和硬度分析方法 ,对主轴断裂原因进行了分析。结果表明 ,晶粒粗大和晶界存在网状析出物 ,引起材料脆化 。
关键词 主轴 沿晶断裂 网状析出物 晶粒粗大 金相分析 晶界
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M50NiL轴承钢的奥氏体晶粒长大行为 被引量:4
20
作者 丁开勇 李雷 +1 位作者 冀国良 李强 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第11期166-171,共6页
利用Gleeble-3500型热模拟试验机研究不同加热温度(900~1200℃)和保温时间(3~60 min)下轴承钢M50NiL的奥氏体晶粒长大规律。结果表明:随着加热温度的升高和保温时间的延长,M50NiL钢奥氏体晶粒尺寸都会增大。在温度低于1100℃时,... 利用Gleeble-3500型热模拟试验机研究不同加热温度(900~1200℃)和保温时间(3~60 min)下轴承钢M50NiL的奥氏体晶粒长大规律。结果表明:随着加热温度的升高和保温时间的延长,M50NiL钢奥氏体晶粒尺寸都会增大。在温度低于1100℃时,奥氏体晶粒长大较缓慢,M50NiL钢表现出良好的抗晶粒粗化能力,但是当温度升高到1200℃时,保温时间小于30 min时,奥氏体晶粒迅速长大;通过对试验数据进行线性拟合得出了M50NiL钢奥氏体晶粒长大模型。 展开更多
关键词 M50NiL钢 奥氏体晶粒长大 晶粒粗化
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