冷却速度对65Mn钢过冷奥氏体组织转变的影响 被引量：19

1

作者 李炜新 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第10期76-77,79,共3页

用热膨胀法对65Mn钢连续冷却条件下过冷奥氏体的转变情况进行了研究,发现在900℃奥氏体化条件下,该钢的Ms点为265℃,获得马氏体的临界淬火冷却速度为45℃/s。冷却过程中,奥氏体仅在很窄范围内形成贝氏体,且属于典型的羽毛状上贝氏体组织... 用热膨胀法对65Mn钢连续冷却条件下过冷奥氏体的转变情况进行了研究,发现在900℃奥氏体化条件下,该钢的Ms点为265℃,获得马氏体的临界淬火冷却速度为45℃/s。冷却过程中,奥氏体仅在很窄范围内形成贝氏体,且属于典型的羽毛状上贝氏体组织,没有观察到针片状下贝氏体组织。 展开更多

关键词 65mn钢 弹簧钢 连续冷却转变 CCT曲线

下载PDF 职称材料

65Mn弹簧钢的激光焊接组织及性能 被引量：11

2

作者 刘其斌 李宾 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第9期105-108,共4页

采用5kWCO2激光器对65Mn弹簧钢进行焊接处理.利用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、显微硬度仪、电子万能试验机及残余应力测定仪对激光焊接接头的显微组织、硬度、抗拉强度、拉伸断口和残余应力进行了研究.结果表明,6... 采用5kWCO2激光器对65Mn弹簧钢进行焊接处理.利用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、显微硬度仪、电子万能试验机及残余应力测定仪对激光焊接接头的显微组织、硬度、抗拉强度、拉伸断口和残余应力进行了研究.结果表明,65Mn弹簧钢经激光焊接后,焊缝中心区组织为等轴晶,近中心区为枝状晶和胞状晶的混合组织,边缘区为少量的胞状晶;在热影响区(HAZ)中,过热区主要是由粗大的针状马氏体组成,相变重合区主要是由较细小的针状马氏体组成,在部分相变区主要由铁素体+珠光体组成.焊接接头主要由α-Fe,Fe3C和FeSi等相组成.焊缝区和HAZ的硬度最高值分别为720HV和770HV,从HAZ到基材硬度明显下降;焊接接头的抗拉强度平均值为475MPa,焊缝中心区的残余应力平均值为105MPa,热影响区的应力平均值为-60MPa. 展开更多

关键词 弹簧钢 65mn钢 激光焊接 组织 性能

下载PDF 职称材料

小规格65Mn弹簧钢丝生产工艺研究 被引量：8

3

作者 杨程 杨云 《金属制品》 2011年第3期38-41,共4页

小规格65Mn弹簧钢丝生产对技术要求较高,生产过程中工艺控制和工艺参数存在较大不确定性。根据直径1.0 mm钢丝最终抗拉强度平均值2 000 MPa以及热处理后半成品钢丝抗拉强度1 150 MPa,计算出半成品钢丝直径3.0 mm。根据生产试制,满足抗... 小规格65Mn弹簧钢丝生产对技术要求较高,生产过程中工艺控制和工艺参数存在较大不确定性。根据直径1.0 mm钢丝最终抗拉强度平均值2 000 MPa以及热处理后半成品钢丝抗拉强度1 150 MPa,计算出半成品钢丝直径3.0 mm。根据生产试制,满足抗拉强度要求的半成品钢丝直径为3.3 mm。通过试验得出合适的奥氏体化加热温度、铅淬火冷却温度和保温冷却时间。设计了3条拉拔工艺路线,通过增加拉拔道次,降低部分压缩率,加强拉拔过程中的冷却,从而得到性能稳定、无脆断、回复力均匀的65Mn弹簧钢丝。 展开更多

关键词 65mn 弹簧钢丝 扭转 抗拉强度

下载PDF 职称材料

Φ6.5mm 65Mn弹簧钢盘条的研发 被引量：7

4

作者 庄娜 胡泽明 范众维 《金属制品》 2010年第6期39-42,共4页

传统的65Mn弹簧钢盘条拉拔过程中需要进行铅淬火以获得索氏体组织。采用4种不同的控冷工艺参数生产65Mn盘条,控制吐丝温度约800℃,经方案1处理后,索氏体体积分数约为60%～80%,很不均匀,抗拉强度平均为950 MPa;经方案2处理后,索氏体体积... 传统的65Mn弹簧钢盘条拉拔过程中需要进行铅淬火以获得索氏体组织。采用4种不同的控冷工艺参数生产65Mn盘条,控制吐丝温度约800℃,经方案1处理后,索氏体体积分数约为60%～80%,很不均匀,抗拉强度平均为950 MPa;经方案2处理后,索氏体体积分数约为70%～85%,不均匀,抗拉强度平均为1 000 MPa;经方案3处理后,索氏体体积分数约为95%,不均匀,局部存在马氏体,抗拉强度平均为1 120 MPa;经方案4处理后,索氏体体积分数约为95%,金相组织均匀,抗拉强度平均为1 080 MPa。 展开更多

关键词 65mn弹簧钢 盘条 索氏体 斯太尔摩线

下载PDF 职称材料

65Mn钢弹性挡圈制件热处理工艺改进

5

作者 沈亚秋 关海瑛 +1 位作者 李建坤 高逸雯 《金属加工（热加工）》 2024年第5期83-89,共7页

65Mn弹簧钢制造的弹性挡圈类制件,外形呈类圆环状,制件厚度薄,易出现淬火变形问题。分析了65Mn钢弹性挡圈的淬火工艺及其淬火变形产生的主要原因,通过设计专用的淬火工装并改进淬火工艺,不仅减小了制件的热处理变形,而且提高了制件淬火... 65Mn弹簧钢制造的弹性挡圈类制件,外形呈类圆环状,制件厚度薄,易出现淬火变形问题。分析了65Mn钢弹性挡圈的淬火工艺及其淬火变形产生的主要原因,通过设计专用的淬火工装并改进淬火工艺,不仅减小了制件的热处理变形,而且提高了制件淬火后的硬度及均匀性,使制件综合性能得到提升,降低了生产成本,提高了制件加工质量。 展开更多

关键词 65mn弹簧钢 弹性挡圈 淬火工装 工艺改进

下载PDF 职称材料

65Mn弹簧钢表面激光淬火的显微组织及性能研究 被引量：5

6

作者 杜成明 朱锦云 +2 位作者 杨振 李勇 柳宁 《机械工程师》 2020年第3期52-53,56,共3页

采用较大光斑的激光束对65Mn弹簧钢表面进行淬火。通过金相显微镜、显微硬度计等实验仪器研究65Mn弹簧钢在经过激光淬火后显微组织和显微硬度的变化。实验结果表明:经过激光淬火之后,65Mn弹簧钢表面出现一层显微硬化层,其显微组织主要... 采用较大光斑的激光束对65Mn弹簧钢表面进行淬火。通过金相显微镜、显微硬度计等实验仪器研究65Mn弹簧钢在经过激光淬火后显微组织和显微硬度的变化。实验结果表明:经过激光淬火之后,65Mn弹簧钢表面出现一层显微硬化层,其显微组织主要有大量细小的针状马氏体和弥散的碳化物;硬化层深度约为300μm,硬化层硬度为772.5~978.5HV0.2,约为基体的4.2~5.4倍。 展开更多

关键词 65mn弹簧钢 激光淬火 显微组织

下载PDF 职称材料

100t转炉-钢包炉精炼-连铸生产65Mn弹簧钢的工艺实践 被引量：4

7

作者 吕瑞国 李京军 阮细保 《特殊钢》 北大核心 2005年第4期52-53,共2页

采用100t顶底复吹转炉100t钢包炉(LF)精炼6机6流150mm×150mm方坯连铸机生产65Mn弹簧钢。转炉终点[C]0.08%～0.12%,[P]≤0.012%,[S]≤0.03%,增碳剂收得率为85%～90%。LF精炼渣碱度2.5～3.0,并喂SiCa线和吹氩。连铸时中间包钢水温度1... 采用100t顶底复吹转炉100t钢包炉(LF)精炼6机6流150mm×150mm方坯连铸机生产65Mn弹簧钢。转炉终点[C]0.08%～0.12%,[P]≤0.012%,[S]≤0.03%,增碳剂收得率为85%～90%。LF精炼渣碱度2.5～3.0,并喂SiCa线和吹氩。连铸时中间包钢水温度1495～1515℃,铸速1.6～1.8m/min,采用结晶器电磁搅拌。20炉65Mn钢质量检验结果表明,化学成分(%):C0.63～0.68,Mn0.95～1.07,P0.009～0.023,S0.006～0.017,连铸坯断面碳含量偏差≤0.02%C。65Mn钢盘条产品符合GB/T43541994要求。 展开更多

关键词 65mn弹簧钢 100t 钢包炉精炼 工艺实践 连铸生产 顶底复吹转炉 方坯连铸机 65mn钢 LF精炼 钢水温度 电磁搅拌 检验结果 化学成分 收得率 增碳剂 渣碱度 中间包 min 结晶器 碳含量 连铸坏 钢盘条 吹氩 铸速

下载PDF 职称材料

80t复吹转炉-LF-CC流程生产65Mn弹簧钢的工艺实践 被引量：3

8

作者 陈文满 文敏 +3 位作者 廖明 肖时平 胡兵 张杰新 《特殊钢》 北大核心 2009年第1期52-53,共2页

通过高拉碳补吹氧操作,控制转炉终点[C]≥0.08%,[P]≤0.015%,[S]≤0.03%;控制LF渣碱度3.0～3.5,LF末进行Ca包芯线处理,全程保护浇铸,电磁搅拌,钢水过热度15～30℃,使65Mn弹簧钢(%:0.64～0.69C、0.95～1.10Mn)平均T[O]达到22.7×10^(... 通过高拉碳补吹氧操作,控制转炉终点[C]≥0.08%,[P]≤0.015%,[S]≤0.03%;控制LF渣碱度3.0～3.5,LF末进行Ca包芯线处理,全程保护浇铸,电磁搅拌,钢水过热度15～30℃,使65Mn弹簧钢(%:0.64～0.69C、0.95～1.10Mn)平均T[O]达到22.7×10^(-6),钢中P含量为0.011%～0.020%,S含量为0.004%～0.015%,力学性能和组织均达到标准和使用要求。 展开更多

关键词 65mn弹簧钢 复吹转炉LF 小方坯连铸

下载PDF 职称材料

65Mn弹簧钢簧片断裂分析 被引量：2

9

作者 张涛 《失效分析与预防》 2021年第3期215-220,共6页

以断裂的65Mn弹簧钢簧片作为研究对象,对簧片断口的宏观形貌、微观组织、化学成分及显微硬度等进行分析,对簧片加工工艺和操作进行检查分析并试验。结果表明:由于折弯工序未采取防护措施,簧片折弯处造成损伤,且大量H原子向折弯处聚集,... 以断裂的65Mn弹簧钢簧片作为研究对象,对簧片断口的宏观形貌、微观组织、化学成分及显微硬度等进行分析,对簧片加工工艺和操作进行检查分析并试验。结果表明:由于折弯工序未采取防护措施,簧片折弯处造成损伤,且大量H原子向折弯处聚集,最终导致簧片氢致延迟脆性断裂。完善簧片的折弯工艺,减少应力集中,在技术要求范围内适当降低硬度,通过试验验证完善工艺措施的有效性。 展开更多

关键词 65mn 弹簧钢 簧片 断裂 氢脆

下载PDF 职称材料

摩配用65Mn弹簧钢丝生产工艺研究 被引量：2

10

作者 张宗前 何志凯 《金属制品》 2018年第4期17-19,共3页

摩配用65Mn弹簧要求钢丝具有较高的疲劳性能。以1.50 mm钢丝为例,半成品采用直径4.40 mm,热处理工艺:钢丝加热温度940~950℃,铅液温度(520±5)℃,走线速度9~10 m/min。热处理后半成品钢丝晶粒度5~6级。半成品钢丝酸洗槽温度45~55... 摩配用65Mn弹簧要求钢丝具有较高的疲劳性能。以1.50 mm钢丝为例,半成品采用直径4.40 mm,热处理工艺:钢丝加热温度940~950℃,铅液温度(520±5)℃,走线速度9~10 m/min。热处理后半成品钢丝晶粒度5~6级。半成品钢丝酸洗槽温度45~55℃,酸洗时间7~10 min,生产后成品钢丝平均抗拉强度1 946 MPa,平均扭转值37次,满足客户要求。 展开更多

关键词 65mn 弹簧钢丝 酸洗 抗拉强度 晶粒度

下载PDF 职称材料

三硝水溶液浓度对淬火65Mn弹簧钢力学性能的影响 被引量：1

11

作者 张慧芳 庞新宇 《铸造技术》 北大核心 2017年第8期1874-1876,共3页

研究了不同浓度三硝水溶液对淬火65Mn弹簧钢的拉伸、冲击、硬度等力学性能和微观组织的影响。结果表明:65Mn钢经过不同浓度三硝水溶液淬火并经480℃回火后,其强度、塑性均随淬火介质浓度的增加先提高后下降。随三硝水溶液浓度增加,马氏... 研究了不同浓度三硝水溶液对淬火65Mn弹簧钢的拉伸、冲击、硬度等力学性能和微观组织的影响。结果表明:65Mn钢经过不同浓度三硝水溶液淬火并经480℃回火后,其强度、塑性均随淬火介质浓度的增加先提高后下降。随三硝水溶液浓度增加,马氏体板条的宽度增大,含量减少,碳化物沿晶界析出,使得弹簧钢力学性能下降。当三硝水溶液质量浓度为15%时,弹簧钢的力学性能最佳,其抗拉强度达到2 060 MPa,伸长率为9.2%。 展开更多

关键词 65mn弹簧钢 三硝水溶液淬火 力学性能

下载PDF 职称材料

弹性圆柱销开裂失效分析 被引量：1

12

作者 李剑玉 《理化检验（物理分册）》 CAS 2020年第2期58-60,共3页

某设备在维护过程中发现设备内的弹性圆柱销开裂失效,通过宏观观察、化学成分分析、硬度测试、金相检验、断口分析、氢质量分数测定等方法对弹性圆柱销的失效原因进行了分析。结果表明:弹性圆柱销在退镀工序后没有进行相应的除氢工序,... 某设备在维护过程中发现设备内的弹性圆柱销开裂失效,通过宏观观察、化学成分分析、硬度测试、金相检验、断口分析、氢质量分数测定等方法对弹性圆柱销的失效原因进行了分析。结果表明:弹性圆柱销在退镀工序后没有进行相应的除氢工序,氢渗入了圆柱销内部,导致该弹性圆柱销发生氢脆失效。 展开更多

关键词 65mn弹簧钢 弹性圆柱销 退镀 失效 氢脆

下载PDF 职称材料

渗氮/离子镀复合涂层技术在65Mn钢切纸刀片上的应用

13

作者 梁航 马学文 +3 位作者 张中弦 董小虹 黄拿灿 卞承艺 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期102-104,共3页

票据机切纸刀原来用进口高速钢薄板制造,使用寿命达不到要求,且加工难度大,价格高。后将刀片材料改为预淬火65Mn钢薄板,采用电弧离子镀的工艺方法在刀片表面低温沉积TiN复合涂层,使用寿命达到要求,降低了成本和加工难度,而且沉积涂层颜... 票据机切纸刀原来用进口高速钢薄板制造,使用寿命达不到要求,且加工难度大,价格高。后将刀片材料改为预淬火65Mn钢薄板,采用电弧离子镀的工艺方法在刀片表面低温沉积TiN复合涂层,使用寿命达到要求,降低了成本和加工难度,而且沉积涂层颜色均匀美观。 展开更多

关键词 切纸刀片 65mn弹簧钢 低温沉积 TiN复合涂层

原文传递

65Mn弹簧钢板水空间歇淬火的组织与性能研究

14

作者 成强 邓阁 肖留伟 《大型铸锻件》 2013年第4期27-29,32,共4页

通过试验研究65Mn钢水空间隙淬火处理后的力学性能和微观组织。实验结果表明,经间歇淬火处理的65Mn弹簧钢板的力学性能得到了大幅度的提升。

关键词 65mn弹簧钢 水空间歇淬火 力学性能

下载PDF 职称材料

车辆用减震弹簧钢65Mn盘条的生产实践

15

作者 金武俊 《酒钢科技》 2020年第4期45-48,共4页

主要介绍车辆用减震弹簧钢65Mn盘条的开发,通过合理的炼钢冶炼工艺控制,轧制过程中控轧控冷工艺,生产出性能稳定的φ6.5mm规格的盘条。

关键词 65mn弹簧钢 索氏体 斯太尔摩线 力学性能 生产实践

下载PDF 职称材料

65Mn弹簧钢盘条拉拔成型断裂分析 被引量：3

16

作者 陈新慈 杜海明 +2 位作者 赵贤平 田伏庆 栾中元 《河南冶金》 2015年第2期22-24,共3页

针对65Mn盘条绕制螺旋弹簧过程中边部出现微裂纹和热处理时中心出现纵向开裂的现象,采用断口宏观及微观观察、化学成分分析、显微组织分析等方法对裂纹形成原因进行了探究。结果表明,试样中边部的异常组织(莱氏体、网状渗碳体、流变组织... 针对65Mn盘条绕制螺旋弹簧过程中边部出现微裂纹和热处理时中心出现纵向开裂的现象,采用断口宏观及微观观察、化学成分分析、显微组织分析等方法对裂纹形成原因进行了探究。结果表明,试样中边部的异常组织(莱氏体、网状渗碳体、流变组织)、表面缺陷(结疤)是造成65Mn盘条拉拔成型开裂的主要原因;中心出现纵向开裂的主要原因是热处理时工艺不尽合理,导致淬火马氏体组织析出,形成淬火裂纹。 展开更多

关键词 65mn 弹簧钢 断裂 异常组织 表面缺陷

下载PDF 职称材料

汽车卡环弹簧晶粒细化处理的研究 被引量：2

17

作者 李忆莲 刘常澍 +1 位作者 王慧 张建仁 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2003年第9期32-35,共4页

对热轧成型和冷轧成型的 6 5Mn扁钢带在 (2 6 7～ 5 4)℃ /s加热速度范围内进行电接触快速加热油淬火进行了研究。结果表明 ,利用快速加热的方法能使原始组织细小均匀的 6 5Mn钢带或钢丝获得超细晶粒 ,晶粒度分别达到 14级和 15级 ;经... 对热轧成型和冷轧成型的 6 5Mn扁钢带在 (2 6 7～ 5 4)℃ /s加热速度范围内进行电接触快速加热油淬火进行了研究。结果表明 ,利用快速加热的方法能使原始组织细小均匀的 6 5Mn钢带或钢丝获得超细晶粒 ,晶粒度分别达到 14级和 15级 ;经超细化处理的 6 5Mn弹簧钢带具有较高的强韧性 ,不出现回火脆性 ,能直接卷制成簧。在此加热速度范围内随着淬火加热温度的提高 ,晶粒有长大倾向 ; 展开更多

关键词 超细晶粒 快速加热 65mn弹簧钢带

下载PDF 职称材料

80t复吹转炉-80tLF炉精炼炉-连铸生产65Mn弹簧钢工艺实践 被引量：1

18

作者 陈文满 文敏 +4 位作者 黄艳 廖明 肖时平 胡兵 张杰新 《重钢技术》 2008年第1期35-39,共5页

本文简要介绍了80t顶底复吹转炉生产65Mn钢的冶炼、LF炉精炼、连铸及轧制工艺，通过对生产过程进行严格控制，使65Mn钢盘条产品质量满足了GB／T4354-94标准要求，获得了用户的好评。

关键词 65mn弹簧钢 复吹转炉 LF炉精炼 连铸 轧制工艺

下载PDF 职称材料

35钢代替65Mn制造弹性零件的研究

19

作者 黄新卫 《汽车工艺与材料》 1998年第12期32-35,共4页

通过用35钢代替65Mn制造弹性零件的研究，发现用35钢制造的弹性零件，其弹性和韧性均优于用65Mn制造的弹性零件，性能指标达到并超过国家标准要求。如果能以35Mn钢代替65Mn制造弹性零件，可以取得显著的经济效益。

关键词 65mn弹簧钢 弹簧钢 35钢 弹性 韧性

下载PDF 职称材料