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电化学充氢下2.25Cr1Mo0.25V钢氢脆敏感性研究 被引量：13
1
作者 胡海军 李康 +2 位作者 武玮 程光旭 弓卫军 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第7期89-95,共7页
针对制造加氢反应器的主要材料2.25Cr1Mo0.25V钢易发生氢脆的问题,重点研究了材料氢脆发生机制,以了解该材料的氢脆敏感性。利用电化学氢渗透测试技术,通过施加阴极恒电流,使氢原子渗透进入钢中,揭示了不同环境中的氢扩散特性,同时通过... 针对制造加氢反应器的主要材料2.25Cr1Mo0.25V钢易发生氢脆的问题,重点研究了材料氢脆发生机制,以了解该材料的氢脆敏感性。利用电化学氢渗透测试技术,通过施加阴极恒电流,使氢原子渗透进入钢中,揭示了不同环境中的氢扩散特性,同时通过结合氢渗透技术和慢速率拉伸试验方法研究了钢材的氢脆敏感性。渗氢试验结果表明:随着电化学充氢电流密度的增大以及试样厚度的减小,氢扩散系数均逐渐增大;充氢温度的倒数1/T和氢扩散系数的自然对数之间存在线性关系。慢速率拉伸试验的结果表明:随着充氢电流密度的增大,钢的断裂强度、延伸率和断面收缩减小而氢脆指数增大。当充氢电流密度超过2.5×10^(-3) A/cm^2时,钢材表现出明显的氢脆。该试验结果可为加氢反应器材料性能评价提供理论依据。 展开更多
关键词 氢脆敏感性 电化学充氢 2.25cr1mo0.25v钢 扩散系数 氢脆指数
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2.25Cr1Mo0.25V钢连续冷却过程的相变行为 被引量：8
2
作者 庞庆海 郎庆斌 +2 位作者 马窦琴 郭亚非 林乙丑 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期12-16,共5页
利用Formastor-FⅡ热膨胀相变仪测定了2. 25Cr1Mo0. 25V钢在连续冷却过程的热膨胀曲线,结合微观组织和显微硬度绘制了试验钢的连续冷却转变曲线。结果表明:试验钢在较低速度冷却时(<0. 3℃/s)形成多边形铁素体和贝氏体的混合组织;连... 利用Formastor-FⅡ热膨胀相变仪测定了2. 25Cr1Mo0. 25V钢在连续冷却过程的热膨胀曲线,结合微观组织和显微硬度绘制了试验钢的连续冷却转变曲线。结果表明:试验钢在较低速度冷却时(<0. 3℃/s)形成多边形铁素体和贝氏体的混合组织;连续冷却速度在0. 3～10℃/s之间的试样全部为贝氏体组织,且随冷却速度的提高,贝氏体形态由粒状逐步转变为板条状,其中板条贝氏体具有更高的硬度;相比于12Cr2Mo1R钢,2. 25Cr1Mo0. 25V钢的过冷奥氏体具有更好的稳定性。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25v钢 连续冷却转变 板条贝氏体 粒状贝氏体 过冷奥氏体
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热处理工艺对2.25Cr1Mo0.25V钢相变温度的影响 被引量：6
3
作者 马喜龙 胡传顺 +1 位作者 秦华 蒋应田 《石油化工高等学校学报》 CAS 2011年第3期79-81,共3页
采用热膨胀法测试了不同热处理工艺条件下2.25CrlMo0.25V钢的相变温度Ac1和Ac3。结果表明,该钢经退火处理后的相变温度分别为797.1℃和886.2℃,经淬火处理后的相变温度分别为801.3℃和891.4℃,经调质处理后相变温度分别为809.2℃和898.... 采用热膨胀法测试了不同热处理工艺条件下2.25CrlMo0.25V钢的相变温度Ac1和Ac3。结果表明,该钢经退火处理后的相变温度分别为797.1℃和886.2℃,经淬火处理后的相变温度分别为801.3℃和891.4℃,经调质处理后相变温度分别为809.2℃和898.7℃。不同组织对相变温度有影响,实际生产中应考虑热处理对组织和性能的影响。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25v钢 热处理 相变温度
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淬火温度对2.25Cr1Mo0.25V钢组织与耐蚀性能的影响 被引量：4
4
作者 孔维宾 秦华 +2 位作者 梁平 史艳华 蒋应田 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第4期115-118,共4页
对2.25Cr1Mo0.25V钢经950、1100和1200℃淬火处理后的显微组织、表面形貌和耐腐蚀性能进行研究。结果表明,2.25Cr1Mo0.25V钢经淬火处理后的显微组织为贝氏体,随淬火温度的升高,显微组织的晶粒尺寸变大,钢中碳化物由粒状分布变为连续的... 对2.25Cr1Mo0.25V钢经950、1100和1200℃淬火处理后的显微组织、表面形貌和耐腐蚀性能进行研究。结果表明,2.25Cr1Mo0.25V钢经淬火处理后的显微组织为贝氏体,随淬火温度的升高,显微组织的晶粒尺寸变大,钢中碳化物由粒状分布变为连续的条片状分布。与1100、1200℃淬火处理相比较,2.25Cr1Mo0.25V钢经950℃淬火处理后,在3.5%Na Cl溶液中的腐蚀速率降低,自腐蚀电流密度减小,电荷转移电阻增加,耐腐蚀性能提高。 展开更多
关键词 淬火 2.25cr1mo0.25v钢 耐蚀性 晶粒
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微夹杂在热压缩过程中的变形及损伤行为 被引量：4
5
作者 安红萍 刘建生 武建国 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期132-136,共5页
针对大型2.25Cr1Mo0.25V钢锭中存在的大量尺寸小于100μm的微夹杂,采用热压缩实验及有限元数值模拟其对高温变形及损伤行为进行研究。结果表明,微夹杂变形能力取决于其内部状态,当内部无裂纹时,强度较高,热变形前后自身不变形也不破裂,... 针对大型2.25Cr1Mo0.25V钢锭中存在的大量尺寸小于100μm的微夹杂,采用热压缩实验及有限元数值模拟其对高温变形及损伤行为进行研究。结果表明,微夹杂变形能力取决于其内部状态,当内部无裂纹时,强度较高,热变形前后自身不变形也不破裂,但会引起附近基体开裂;当其内部含有微裂纹时,强度明显降低,可以随基体一起变形,不会对基体造成明显损伤。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25v钢 微夹杂 变形 损伤 热压缩
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锥辊辊系与平辊辊系下大型锥形筒体轧制辊系优化研究 被引量：3
6
作者 孙建亮 王实 +1 位作者 杜兴明 毕雪峰 《矿冶工程》 CSCD 北大核心 2017年第3期122-128,共7页
针对大型锥形筒体轧制成形轧机辊系配置问题,研究了锥辊辊系与平辊辊系2种配置条件下筒节的轧制成形过程。基于有限元DEFORM软件建立了锥辊与平辊2种辊系配置下2.25Cr1Mo0.25V钢大型锥形筒体的轧制过程模型,并对模型的可靠性进行了评估... 针对大型锥形筒体轧制成形轧机辊系配置问题,研究了锥辊辊系与平辊辊系2种配置条件下筒节的轧制成形过程。基于有限元DEFORM软件建立了锥辊与平辊2种辊系配置下2.25Cr1Mo0.25V钢大型锥形筒体的轧制过程模型,并对模型的可靠性进行了评估;仿真分析了2种辊系配置下辊系参数对轧制过程的影响。结果表明,2种辊系配置下,外辊尺寸对锥形筒体塑性变形和温度场分布的影响比芯辊尺寸的影响更明显;2种辊系配置都存在最佳的外辊等效半径和芯辊等效半径使得大型锥形筒体轧制变形最为均匀,外辊最优等效半径为990 mm,芯辊最优等效半径为700 mm;锥辊辊系配置下筒体等效塑性应变效率更高、温度分布更均匀,锥辊辊系轧制效果优于平辊辊系。 展开更多
关键词 轧制 大型锥形筒体 锥辊辊系 平辊辊系 2.25cr1mo0.25v钢
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锻态2.25Cr1Mo0.25V钢奥氏体晶粒长大规律的研究 被引量：3
7
作者 闫佳佳 安红萍 《大型铸锻件》 2013年第4期23-26,共4页
采用金相手段研究了2.25Cr1Mo 0.25V钢在不同保温温度和不同保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并建立了晶粒长大模型。结果显示:该钢的粗化温度为1 100℃,当温度达到1 250℃时,晶粒不会再有明显的长大趋势。加热温度对平均晶粒尺寸的影... 采用金相手段研究了2.25Cr1Mo 0.25V钢在不同保温温度和不同保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并建立了晶粒长大模型。结果显示:该钢的粗化温度为1 100℃,当温度达到1 250℃时,晶粒不会再有明显的长大趋势。加热温度对平均晶粒尺寸的影响明显大于保温时间。 展开更多
关键词 2 25cr1mo0 25v钢 晶粒 热处理工艺
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国产2.25Cr1Mo0.25V锻钢高温低周疲劳性能 被引量：2
8
作者 谢国福 赵姿贞 陈旭 《化工设备与管道》 CAS 2016年第2期1-5,共5页
在455℃完成了国产2.25Cr1Mo0.25V锻钢的低周疲劳试验。该锻钢呈循环软化特性,疲劳寿命随循环应变幅的增加而大幅缩短,应变幅-疲劳寿命符合Basquin-Coffin-Manson方程。根据ASME锅炉与压力容器规范获得国产2.25Cr1Mo0.25V锻钢的疲劳设... 在455℃完成了国产2.25Cr1Mo0.25V锻钢的低周疲劳试验。该锻钢呈循环软化特性,疲劳寿命随循环应变幅的增加而大幅缩短,应变幅-疲劳寿命符合Basquin-Coffin-Manson方程。根据ASME锅炉与压力容器规范获得国产2.25Cr1Mo0.25V锻钢的疲劳设计曲线,并与ASME-NH中2.25Cr1Mo钢设计曲线对比。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25v钢 低周疲劳 压力容器 设计曲线
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2.25Cr1Mo0.25V钢高温蠕变条件下微观组织的演变 被引量：2
9
作者 霍洁 段修刚 朱琳 《大型铸锻件》 2019年第3期33-37,共5页
研究了高温蠕变过程对加氢反应器母材用钢显微组织的影响。试样经焊后模拟热处理后,对其常温拉伸、高温拉伸及相同载荷、不同温度下的高温持久强度进行分析,并对试样的断口以及微观组织分别在光镜、扫描和透射电镜下进行观察,重点对高... 研究了高温蠕变过程对加氢反应器母材用钢显微组织的影响。试样经焊后模拟热处理后,对其常温拉伸、高温拉伸及相同载荷、不同温度下的高温持久强度进行分析,并对试样的断口以及微观组织分别在光镜、扫描和透射电镜下进行观察,重点对高温蠕变持久过程中位错的演变和析出相的聚集长大规律进行了研究。结果表明,在210 MPa加载应力下,随测试温度的升高,马氏体板条逐渐退化,位错密度逐渐降低,析出相尺寸粗化严重,导致高温持久断裂时间显著降低。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25v钢 微观组织 高温蠕变
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新型耐热钢相变过程原位观察 被引量：2
10
作者 胡传顺 秦华 马喜龙 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第18期31-32,35,共3页
采用CLSM对2.25Cr1Mo0.25V钢试样实施了连续加热和冷却处理,并进行了原位实时观察冷却过程中发生相变时的试样表面形貌。结果表明:通过原位观察分析,确定了连续冷却过程中转变相的析出位置、转变顺序、生长方向及形态;在冷却过程中,相... 采用CLSM对2.25Cr1Mo0.25V钢试样实施了连续加热和冷却处理,并进行了原位实时观察冷却过程中发生相变时的试样表面形貌。结果表明:通过原位观察分析,确定了连续冷却过程中转变相的析出位置、转变顺序、生长方向及形态;在冷却过程中,相变首先从一个晶粒开始,随后其他晶粒开始发生相变;相变由原奥氏体晶界析出,呈板条状向前生长;相变发生在贝氏体形成温度区间,相变开始温度490℃,贝氏体相变结束温度423℃。 展开更多
关键词 2.25cr1mo.025v钢 贝氏体 相变 原位实时观察 CLSM
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焊接热循环峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢断口形貌的影响 被引量：1
11
作者 邓海涛 胡传顺 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第11期55-57,61,共4页
采用焊接热模拟方法、金相分析和扫描电镜试验,研究了不同峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接热影响区显微组织及断口形貌的影响。结果表明,峰值温度分别为750与850℃时,断口形貌为韧窝断裂。峰值温度为1000℃时,韧窝数量更多且分布均匀。... 采用焊接热模拟方法、金相分析和扫描电镜试验,研究了不同峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接热影响区显微组织及断口形貌的影响。结果表明,峰值温度分别为750与850℃时,断口形貌为韧窝断裂。峰值温度为1000℃时,韧窝数量更多且分布均匀。峰值温度分别为1200与1320℃时,断口形貌为解理断裂。断裂方式从韧窝型变为解理型。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25v钢 断口形貌 韧窝 焊接热模拟
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温卷成形对2.25Cr1Mo0.25V钢圆柱壳组织和性能的影响
12
作者 黄淞 陈志平 +2 位作者 李尤 苏文强 唐小雨 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第5期77-82,共6页
为了揭示2.25Cr1Mo0.25V钢制加氢反应器圆筒成形后的真实状态,采用高温拉伸试验、SEM、TEM和EDS对按照真实制造工艺温卷成形的圆筒厚向力学性能和显微组织分布情况进行了研究。结果表明,温成形后圆筒内显微组织和力学性能分布不均匀,圆... 为了揭示2.25Cr1Mo0.25V钢制加氢反应器圆筒成形后的真实状态,采用高温拉伸试验、SEM、TEM和EDS对按照真实制造工艺温卷成形的圆筒厚向力学性能和显微组织分布情况进行了研究。结果表明,温成形后圆筒内显微组织和力学性能分布不均匀,圆筒表面碳化物密度高于心部碳化物密度,表面强度低于心部强度,屈服强度和拉伸强度分别降低3.9%～17.0%和4.8%～11.7%,断后伸长率变化幅度为-2.3%～8.7%,圆筒内最低伸长率为17.6%。温成形圆筒内组织分布不均匀主要是由于成形过程中的不均匀塑性变形对碳化物粗化和析出的促进作用的结果。不均匀软化是高温回火导致的M/A相分解以及不均匀碳化物演化对组织的沉淀强化和固溶强化削弱的结果。 展开更多
关键词 加氢反应器 2.25cr1mo0.25v钢 温塑性变形 组织 力学性能
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2.25Cr1Mo0.25V钢的再热开裂应变判据
13
作者 周爽 谈建平 +2 位作者 刘长军 张皓羽 陈进 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期12-17,共6页
在不同参数下制备了2.25Cr1Mo0.25V钢焊接接头热影响区粗晶区(CGHAZ)的热模拟试样,通过与实焊接头CGHAZ硬度、晶粒度和组织的对比,确定最佳热模拟参数;采用该参数得到模拟CGHAZ试样,研究了其在675℃下的应力松弛行为,分析了再热开裂过... 在不同参数下制备了2.25Cr1Mo0.25V钢焊接接头热影响区粗晶区(CGHAZ)的热模拟试样,通过与实焊接头CGHAZ硬度、晶粒度和组织的对比,确定最佳热模拟参数;采用该参数得到模拟CGHAZ试样,研究了其在675℃下的应力松弛行为,分析了再热开裂过程并得到再热开裂应变判据。结果表明:最佳热模拟参数为热输入30kJ·cm-1、预热温度200℃、加热速率1 000℃·s-1、峰值温度1 320℃、峰值温度停留时间1s,所得CGHAZ试样的组织为板条贝氏体,晶粒度级别为4.5级;CGHAZ试样在不同初始应力下的应力松弛行为相似,其临界失效蠕变应变均在0.31%左右;该临界失效蠕变应变可视为再热开裂应变判据,也可作为表征CGHAZ再热裂纹敏感程度的蠕变应变分界点,用于评价该钢的焊后热处理工艺。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25v钢 热影响区粗晶区(CGHAZ) 再热裂纹 热模拟 应变判据
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2.25Cr1Mo0.25V耐热钢与304不锈钢AA-TIG焊接接头组织及性能研究
14
作者 刘永玲 何赟 +6 位作者 冯亚南 辛晓龙 张渊虎 冯宜文 马生骥 李金元 汪燕芳 《特钢技术》 CAS 2024年第1期37-40,45,共5页
采用电弧辅助活性AA-TIG焊对2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢管进行异种钢材焊接,并对其焊接接头的组织、硬度及力学性能进行分析。结果表明,使用AA-TIG焊能够一次性焊透2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢,得到成形良好的焊接接头。焊... 采用电弧辅助活性AA-TIG焊对2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢管进行异种钢材焊接,并对其焊接接头的组织、硬度及力学性能进行分析。结果表明,使用AA-TIG焊能够一次性焊透2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢,得到成形良好的焊接接头。焊缝处无裂纹等焊接缺陷,焊缝处各元素在焊缝水平方向分布均匀。在靠近两侧母材的焊缝区,Cr、Fe、Ni元素有一定的梯度,但无明显偏聚。焊接接头两边的母材区硬度值较低,在焊缝区域硬度达到最大,焊缝区域的硬度波动范围在400~489 HV之间,最终拉伸试样都断在304母材上,得到的平均拉伸强度为406 MPa,最大的抗拉强度为542 MPa。 展开更多
关键词 电弧辅助活性AA-TIG焊 组织 力学性能 2.25cr1mo0.25v耐热钢 304不锈钢
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2.25Cr1Mo0.25V耐热钢研究现状 被引量：2
15
作者 郭纯 刘苏杭 +2 位作者 何梓良 魏宝丽 陈丰 《景德镇学院学报》 2020年第6期49-51,共3页
本文首先综述了2.25Cr1Mo0.25V耐热钢的冲击性能、焊接性能、低温冲击性能、高温蠕变条件下微观组织的演化等性能的研究现状,着重介绍了各种温度条件对这种材料的性能影响。主要综述了这种材料的韧性、硬度等力学性能经过不同热处理工... 本文首先综述了2.25Cr1Mo0.25V耐热钢的冲击性能、焊接性能、低温冲击性能、高温蠕变条件下微观组织的演化等性能的研究现状,着重介绍了各种温度条件对这种材料的性能影响。主要综述了这种材料的韧性、硬度等力学性能经过不同热处理工艺的相关研究。展望了2.25Cr1Mo0.25V耐热钢的应用前景及运用于增材制造的可能性。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25v 耐热钢 研究现状 前景展望
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器开发与制造中的一些问题 被引量：60
16
作者 柳曾典 陈进 +1 位作者 卜华全 陈学东 《压力容器》 北大核心 2011年第5期33-40,共8页
由于对尺寸增大和高设计参数加氢反应器的需求,促使要制造更大、更重的高温钢加氢反应器。20世纪80年代开发了2.25Cr-1Mo-0.25V钢。钢中添加V后影响到焊接与热处理时的氢陷阱、氢扩散与应力松弛。制造规范需要进行调整,以防止焊接接头... 由于对尺寸增大和高设计参数加氢反应器的需求,促使要制造更大、更重的高温钢加氢反应器。20世纪80年代开发了2.25Cr-1Mo-0.25V钢。钢中添加V后影响到焊接与热处理时的氢陷阱、氢扩散与应力松弛。制造规范需要进行调整,以防止焊接接头发生硬度高、韧性低以及持久强度低和开裂等问题。本文扼要介绍了以往2.25Cr-1Mo-0.25V钢容器制造过程中发生的一些问题及国外研究工作的进展,对国内需进行的工作提出了建议。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v钢 加氢反应器 冷裂纹 再热裂纹 超声检测
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回火温度对2.25Cr-1Mo-0.25V钢粒状贝氏体显微组织和力学性能的影响 被引量：46
17
作者 蒋中华 王培 +1 位作者 李殿中 李依依 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2015年第8期925-934,共10页
利用纳米压痕仪,OM,SEM,TEM,XRD,EPMA等设备研究了加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢正火态粒状贝氏体组织及力学性能随回火温度的变化.结果表明,2.25Cr-1Mo-0.25V钢正火后得到由贝氏体铁素体、马氏体和残余奥氏体岛(M-A岛)组成的粒状贝... 利用纳米压痕仪,OM,SEM,TEM,XRD,EPMA等设备研究了加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢正火态粒状贝氏体组织及力学性能随回火温度的变化.结果表明,2.25Cr-1Mo-0.25V钢正火后得到由贝氏体铁素体、马氏体和残余奥氏体岛(M-A岛)组成的粒状贝氏体组织.纳米压痕测量结果表明,由于M-A岛中富集C,其硬度显著高于贝氏体铁素体.在回火过程中,M-A岛分解和贝氏体铁素体软化的综合作用导致了2.25Cr-1Mo-0.25V钢在-18℃的冲击功随着回火温度的升高先增加后减少.除了铁素体基体回复再结晶软化效应外,粒状贝氏体组织中硬相M-A岛回火转变程度以及析出碳化物形貌、尺寸和分布是影响2.25Cr-1Mo-0.25V钢冲击韧性的关键因素. 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v钢 粒状贝氏体 冲击韧性 马氏体一奥氏体岛
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器的研制 被引量：27
18
作者 梅丽华 魏刚 《压力容器》 2003年第11期36-42,共7页
2 .2 5Cr - 1Mo - 0 .2 5V钢是当前设计温度 4 5 4℃以上高压临氢设备首选用材 ,具有强度高、抗氢侵蚀能力强、抗氢脆性能显著、回火脆化倾向小、抗氢致剥离性能优良等特点。本文通过首台产品研制 ,介绍了 2 .2 5Cr - 1Mo - 0 .2 5V钢... 2 .2 5Cr - 1Mo - 0 .2 5V钢是当前设计温度 4 5 4℃以上高压临氢设备首选用材 ,具有强度高、抗氢侵蚀能力强、抗氢脆性能显著、回火脆化倾向小、抗氢致剥离性能优良等特点。本文通过首台产品研制 ,介绍了 2 .2 5Cr - 1Mo - 0 .2 5V钢锻焊结构热壁加氢反应器制造技术。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v钢 锻焊结构 热壁加氢反应器 研制
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2.25Cr-1Mo和2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器材料和制造经验 被引量：14
19
作者 张颖 尚尔晶 谷文 《压力容器》 2014年第12期73-78,22,共7页
介绍了ASME规范和API标准对2.25Cr-1Mo钢和2.25Cr-1Mo-0.25V钢材料和制造方面的规定,梳理总结了国内外专利商技术文件对2.25Cr-1Mo钢和2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊材和母材在回火脆性、力学性能、再热裂纹等方面的要求。
关键词 2.25cr-1mo钢 2.25cr-1mo-0.25v钢 加氢反应器
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工业用钢2.25Cr-1Mo与2.25Cr-1Mo-0.25V的性能对比分析 被引量：12
20
作者 李永红 《机械研究与应用》 2006年第4期44-45,58,共3页
主要从化学组成、力学性能及焊接性能等方面阐述工业用钢2.25C r-1Mo与2.25C r-1Mo-0.25V的性能差异,通过分析,表明2.25C r-1Mo-0.25V钢在一定的焊接条件下具有良好的焊接性,其抗回火脆化性能能力远优于2.25C r-1Mo钢。
关键词 2.25cr-1mo钢 2.25cr-1mo-0.25v钢 焊接性
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