利用同步热分析仪（TGA/DSC）,采用非等温法,开展了市政脱水污泥干化过程的动力学研究。分析了升温速率对污泥干燥过程的影响,确定出污泥干化过程的最概然机理函数G（α）MP,计算了不同升温速率下的表观活化能E和指前因子A。结果表明,...利用同步热分析仪（TGA/DSC）,采用非等温法,开展了市政脱水污泥干化过程的动力学研究。分析了升温速率对污泥干燥过程的影响,确定出污泥干化过程的最概然机理函数G（α）MP,计算了不同升温速率下的表观活化能E和指前因子A。结果表明,污泥非等温干燥过程可以分为缓慢加速、快速加速和减速3个阶段;升温速率的增大会缩短加速段干化时间,但对减速段没有影响;随着升温速率的增加,干化活化能和指前因子先增大后减小,活化能在19.45-28.46 k J/mol之间变化,指前因子变化范围为1.5×105-5.0×106s-1,且在升温速率为15 K/min时两者达到最大值;干燥过程最概然机理函数的积分形式为G（α）MP=1-（1-α）4反应级数为4;污泥干燥过程的活化能和指前因子之间存在动力学补偿效应。展开更多
文摘利用同步热分析仪（TGA/DSC）,采用非等温法,开展了市政脱水污泥干化过程的动力学研究。分析了升温速率对污泥干燥过程的影响,确定出污泥干化过程的最概然机理函数G（α）MP,计算了不同升温速率下的表观活化能E和指前因子A。结果表明,污泥非等温干燥过程可以分为缓慢加速、快速加速和减速3个阶段;升温速率的增大会缩短加速段干化时间,但对减速段没有影响;随着升温速率的增加,干化活化能和指前因子先增大后减小,活化能在19.45-28.46 k J/mol之间变化,指前因子变化范围为1.5×105-5.0×106s-1,且在升温速率为15 K/min时两者达到最大值;干燥过程最概然机理函数的积分形式为G（α）MP=1-（1-α）4反应级数为4;污泥干燥过程的活化能和指前因子之间存在动力学补偿效应。
