低低温省煤器联合暖风器系统运行优化 被引量：13

1

作者 吕凯 佘园元 +4 位作者 张知翔 王东晔 于龙文 柳宏刚 马汀山 《热力发电》 CAS 北大核心 2018年第6期105-110,共6页

为了探索不同负荷下低低温省煤器联合暖风器系统运行优化的最佳运行方式,依托某300 MW机组进行了运行优化研究。结果表明:环境空气温度基本一致,锅炉排烟温度随空气在暖风器温升呈线性增加趋势;随暖风器温升,中高负荷下暖风器热交换量... 为了探索不同负荷下低低温省煤器联合暖风器系统运行优化的最佳运行方式,依托某300 MW机组进行了运行优化研究。结果表明:环境空气温度基本一致,锅炉排烟温度随空气在暖风器温升呈线性增加趋势;随暖风器温升,中高负荷下暖风器热交换量占比呈近似线性增加,低负荷下呈先增高后趋于平缓的趋势;以低低温省煤器联合暖风器系统停运状态为基准,试验范围内汽轮机热耗率降低值随回收热量呈近似线性正比关系,锅炉热效率提高值随暖风器出口风温升高值呈正相关关系;试验范围内供电煤耗下降值随暖风器出口风温升高呈正相关关系,与暖风器侧吸收热量占比升高呈总体正相关关系;实际运行中控制暖风器出口风温在70℃时机组整体经济性最佳。该结果可为提高火电机组运行经济性提供一定的技术参考。 展开更多

关键词 低低温省煤器 暖风器 运行优化 热量分配 供电煤耗 余热利用 经济性

下载PDF 职称材料

对冲燃烧锅炉水冷壁高温腐蚀运行调整 被引量：12

2

作者 周科 佘园元 +2 位作者 鲁芬 李建设 陈俊彬 《热力发电》 CAS 北大核心 2016年第7期104-109,114,共7页

某超临界机组对冲燃烧锅炉水冷壁存在严重高温腐蚀的现象,这主要因水冷壁壁面附近存在强还原性气氛并伴有H_2S气体产生所致。本文采用单因素轮换法,试验研究了主燃烧器的三次风旋流强度、三次风风量、二次风旋流强度、二次风风量等主要... 某超临界机组对冲燃烧锅炉水冷壁存在严重高温腐蚀的现象,这主要因水冷壁壁面附近存在强还原性气氛并伴有H_2S气体产生所致。本文采用单因素轮换法,试验研究了主燃烧器的三次风旋流强度、三次风风量、二次风旋流强度、二次风风量等主要运行参数调整对锅炉水冷壁壁面气氛特性参数H_2S质量浓度的影响规律。结果表明,在锅炉习惯运行方式的基础上,通过适当削弱主燃烧器三次风旋流,同层燃烧器三次风采取"碗式配风",适当增强主燃烧器二次风旋流,增加燃尽风二次风风量,减少燃尽风一次风风量,适当提高运行氧量和一次风速,采取均等配煤方式,降低煤粉细度后,水冷壁侧墙平均H_2S质量浓度由876.5mg/m^3降至352.2mg/m^3,水冷壁壁面气氛得到较大改善,锅炉运行安全性得以提高。 展开更多

关键词 锅炉 对冲燃烧 水冷壁 高温腐蚀 运行氧量 燃尽风 运行调整

下载PDF 职称材料

燃煤发电厂主要脱硫技术性能分析 被引量：9

3

作者 佘园元 李荫堂 孟海燕 《陕西电力》 2009年第3期47-50,共4页

石灰石-石膏湿法、喷雾干燥法以及炉内喷钙加尾部增湿活化法(LIFAC)在发电厂脱硫装置中占有较大比例。阐述了这3种方法的工艺原理、脱硫影响因素及其局限性,最后提出了现今脱硫技术应用中存在的问题及该领域未来的发展趋势。

关键词 石灰石-石膏 燃煤发电厂 湿法脱硫 喷雾干燥法 LIFAC法

下载PDF 职称材料

沙尘起动初期近地面浓度分布数值模拟研究 被引量：8

4

作者 李荫堂 佘园元 孟海燕 《中国沙漠》 CSCD 北大核心 2010年第3期492-497,共6页

对沙尘事件发生初始阶段近地面空间的风沙运动进行了数值模拟研究。考虑固相的剪切黏性、总体黏性、气固相间动量交换、升力等，建立了一个二维气固两相流动数学模型。采用Fluent流体力学软件，进行数值计算。对一组风洞实验数据进行了... 对沙尘事件发生初始阶段近地面空间的风沙运动进行了数值模拟研究。考虑固相的剪切黏性、总体黏性、气固相间动量交换、升力等，建立了一个二维气固两相流动数学模型。采用Fluent流体力学软件，进行数值计算。对一组风洞实验数据进行了模拟计算，验证了本模型和计算方法的正确性。研究区域高500m、长1000m。近地层风速廓线采用指数式。沙尘粒度分布用R—R分布；粒径5～150μm。模拟计算得出近地层内不同风速、沙粒直径的风沙速度及沙尘体积浓度空间分布。结果表明，沙尘起动初期分为发展壮大、回落、稳定3个阶段。沙尘卷起的发展段长度、沙尘卷扬高度及浓度分布曲线形状，均随沙粒和入口风速而明显变化。到达稳定阶段，沙尘浓度沿高度的分布表现为，近地面存在一个均匀的浓度层，即饱和层，其浓度、高度取决于风速和沙粒粒径；饱和层以上沙尘浓度呈指数衰减。 展开更多

关键词 风沙运动 气固两相流 数值模拟

原文传递

烟气抽取位置对抽烟气干化污泥耦合发电机组的影响 被引量：7

5

作者 王一坤 柳宏刚 +3 位作者 周凌宇 佘园元 聂鑫 成汭珅 《热力发电》 CAS CSCD 北大核心 2021年第2期43-48,共6页

为了掌握燃煤发电机组抽烟气干化污泥后掺烧对锅炉运行参数的影响规律,针对某电厂300MW等级燃煤发电机组,通过热平衡和热力校核计算分析了该机组在BMCR、75%THA、50%THA和30%THA工况时,抽烟气干化污泥后掺烧对烟气抽取比例、锅炉热效率... 为了掌握燃煤发电机组抽烟气干化污泥后掺烧对锅炉运行参数的影响规律,针对某电厂300MW等级燃煤发电机组,通过热平衡和热力校核计算分析了该机组在BMCR、75%THA、50%THA和30%THA工况时,抽烟气干化污泥后掺烧对烟气抽取比例、锅炉热效率、燃煤量、烟气温度及减温水量等参数的影响。结果表明:掺烧污泥会影响锅炉主要运行参数,且影响幅度随机组负荷的降低和抽取点烟温的降低而增加;综合考虑现场施工和改造成本等因素,建议选择低温过热器出口作为烟气抽取点。 展开更多

关键词 湿污泥 生物质 抽烟气干化 耦合发电 燃煤锅炉 烟气抽取位置 热效率

下载PDF 职称材料

W型火焰锅炉无烟煤掺烧烟煤试验研究 被引量：7

6

作者 柳宏刚 佘园元 《热力发电》 CAS 北大核心 2013年第1期36-40,共5页

在广西某电厂W型火焰锅炉进行越南无烟煤与山西大友烟煤掺烧试验,掺烧方式采用炉前掺烧和分仓掺烧,掺烧时采用烟煤比例逐步递增方式。通过比较不同掺烧方式和掺烧比例下炉膛结焦情况、灰渣可燃物含量、火焰温度水平以及制粉系统安全性... 在广西某电厂W型火焰锅炉进行越南无烟煤与山西大友烟煤掺烧试验,掺烧方式采用炉前掺烧和分仓掺烧,掺烧时采用烟煤比例逐步递增方式。通过比较不同掺烧方式和掺烧比例下炉膛结焦情况、灰渣可燃物含量、火焰温度水平以及制粉系统安全性的变化趋势,确定越南无烟煤与山西大友烟煤最大掺烧比例为4∶6。 展开更多

关键词 W型火焰锅炉 无烟煤 烟煤 掺烧 结焦

下载PDF 职称材料

某660 MW超临界锅炉深度调峰过程中分隔屏超温计算分析及改造方案研究

7

作者 孙亦鹏 张西容 +4 位作者 宋园园 周妍君 程亮 佘园元 杨冬 《锅炉技术》 北大核心 2024年第1期8-14,共7页

针对660 MW超临界褐煤锅炉分隔屏实炉数据分析发现,在175 MW负荷下,分隔屏的超温报警主要发生在屏3、屏4靠近炉内的管子。为解决分隔屏超温报警问题,采用流动网络系统法,结合质量、能量和动量守恒方程建立了分隔屏水动力计算数学模型,... 针对660 MW超临界褐煤锅炉分隔屏实炉数据分析发现,在175 MW负荷下,分隔屏的超温报警主要发生在屏3、屏4靠近炉内的管子。为解决分隔屏超温报警问题,采用流动网络系统法,结合质量、能量和动量守恒方程建立了分隔屏水动力计算数学模型,提出添加节流圈以及升级管子材料两种改造方案。对分隔屏进行回路及管段划分,采用175 MW负荷实炉测量数据反推计算得到炉内实际热偏差,对低、中、高负荷下添加节流圈与升级材料为Super304H的分隔屏出口汽温进行计算。计算结果表明:添加节流圈后分隔屏出口汽温偏差变小,且屏3、屏4出口汽温降低至材料TP347H报警温度以下;升级材料为Super304H后分隔屏出口汽温均小于材料的报警温度,分隔屏可安全运行。对添加节流圈以及将材料升级为Super304H两种方案进行壁温计算及强度校核,结果显示两种改造方案在各个负荷下,壁温以及强度均是安全的。为给锅炉运行留出更大的安全裕度,建议在分隔屏最后一片屏上添加节流圈的同时将材料由TP347H升级为Super304H。 展开更多

关键词 超临界褐煤锅炉 深度调峰 分隔屏 节流圈 材料升级

下载PDF 职称材料

生物质直燃耦合燃煤发电技术路线对机组影响 被引量：2

8

作者 周凌宇 陈罡 +5 位作者 杨高波 王志超 成汭珅 佘园元 聂鑫 刘辉 《洁净煤技术》 CAS CSCD 北大核心 2023年第S02期269-277,共9页

随着“30·60”碳达峰、碳中和的总体目标明确,进一步降低煤电机组能耗,提升灵活性与调节能力,促进电力行业高效清洁低碳转型,是煤电机组新时期的发展方向。生物质直燃作为一种重要的利用方式,具有原料来源广、技术方案简单、设备... 随着“30·60”碳达峰、碳中和的总体目标明确,进一步降低煤电机组能耗,提升灵活性与调节能力,促进电力行业高效清洁低碳转型,是煤电机组新时期的发展方向。生物质直燃作为一种重要的利用方式,具有原料来源广、技术方案简单、设备投资成本低等优点,发展潜力巨大。依托某超临界燃煤机组,研究采用烟气干燥+颗粒成型+原制粉系统研磨直掺,一级破碎+二级粉碎+空气输送+共管耦合,一级破碎+二级粉碎+烟气干燥+烟气输送+共管耦合3种直燃掺烧的技术路线,以热力计算为基础,通过锅炉掺烧生物质前后的校核计算,分析研究不同掺烧方式对机组的影响。进行包括烟气对生物质的干燥计算、锅炉抽烟气后的热效率计算、空气输送对锅炉热效率的影响计算、掺烧生物质后热力校核计算。结果表明:掺烧生物质后,锅炉排烟温度升高、热效率降低、减温水量增加、厂用电率增加、供电煤耗增加;单位供电CO_(2)排放降低,且随掺烧比例增加,影响幅度增加。经分析对比,采用一级破碎+二级粉碎的方式对生物质原料进行处理后,由热烟气干燥输送进行共管耦合直掺的方式对机组的影响最小。在100%、75%、50%负荷下,分别以输入热量占比为10%、20%、30%、40%进行热力计算,掺烧生物质后锅炉排烟温度升高2.46~14.14℃,热效率降低0.23~1.23个百分点,减温水量增加5.8~30.7 t/h,供电煤耗增加2.09~8.91 g/kWh,单位供电CO_(2)降低79.19~336.44 g/kWh,降幅折合11.1%~40%。 展开更多

关键词 燃煤锅炉 生物质 直接掺烧 机组影响 碳排放 热力计算

下载PDF 职称材料

基于不同煤种的全运行负荷下机组运行经济性研究 被引量：4

9

作者 佘园元 高登攀 +4 位作者 张厚昌 柳宏刚 邵英华 胡大伟 周科 《热力发电》 CAS CSCD 北大核心 2021年第3期63-69,共7页

为了掌握全运行负荷范围内机组运行经济性变化规律,依托某超超临界600 MW燃煤机组,研究不同煤种对机组综合运行情况影响程度和特性,并对机组性能试验结果与实际运行状态下机组能耗相符性进行分析研究。结果表明:在全运行负荷范围内,负... 为了掌握全运行负荷范围内机组运行经济性变化规律,依托某超超临界600 MW燃煤机组,研究不同煤种对机组综合运行情况影响程度和特性,并对机组性能试验结果与实际运行状态下机组能耗相符性进行分析研究。结果表明:在全运行负荷范围内,负荷率对热耗率的影响程度远大于其对厂用电率和锅炉热效率的影响程度,锅炉热效率受负荷率影响程度最小,热耗率升高是导致深度调峰状态下机组运行经济性下降的主要因素;在机组深度调峰状态下,试验煤种MZ01不仅在锅炉低负荷稳燃性能和锅炉系统辅机运行安全性方面优于试验煤种MZ03,而且在180 MW试验负荷下,其锅炉热效率偏高1.51%,试验供电煤耗偏低5.2 g/(kW·h);综合考虑动静态情况下锅炉热效率、厂用电率变化及蒸汽吹灰耗能影响,在日平均电负荷为420 MW情况下,实际运行供电煤耗较试验供电煤耗至少偏高1.7 g/(kW·h),这无疑是正反平衡煤耗难以相符的原因之一。 展开更多

关键词 燃煤机组 锅炉 热效率 厂用电率 供电煤耗 燃煤锅炉 经济性

下载PDF 职称材料

管式煤粉浓缩器的设计与研究 被引量：2

10

作者 佘园元 李荫堂 《动力工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第5期319-324,共6页

设计了一种新型煤粉浓缩装置,采用正交分析方案,利用Fluent软件对16种工况下浓缩器内的煤粉气流进行了数值模拟.结果表明:角高H对阻力系数和中轴线最高浓缩比影响最为显著,其次是环边距L,综合考虑后确定该浓缩器最佳结构参数为:角高H=50... 设计了一种新型煤粉浓缩装置,采用正交分析方案,利用Fluent软件对16种工况下浓缩器内的煤粉气流进行了数值模拟.结果表明:角高H对阻力系数和中轴线最高浓缩比影响最为显著,其次是环边距L,综合考虑后确定该浓缩器最佳结构参数为:角高H=50 mm,环边距L=50mm,覆盖率h=0,浓缩间距X=120 mm,浓缩角α=30°.在最佳结构参数下,对管式煤粉浓缩器进行了数值模拟验证,结果表明:管式煤粉浓缩器的中轴线最高浓缩比达到6.96,而阻力系数仅为2.492,在阻力增加不多的情况下基本实现了高度浓缩. 展开更多

关键词 煤粉浓缩器 阻力系数 中轴线最高浓缩比 最佳结构参数 数值模拟

下载PDF 职称材料

非典型进风温度和漏风率状态下锅炉排烟温度修正计算方法 被引量：2

11

作者 佘园元 张茜 +2 位作者 周平 张富春 王涛 《热力发电》 CAS 北大核心 2020年第1期98-103,共6页

针对《电站锅炉性能试验规程》(GB/T 10184-2015)中排烟温度修正计算模型,在非典型进风温度和空气预热器性能状态下对其适用性进行研究,给出修正计算改进模型,并依托某300 MW机组试验结果进行校核计算。结果表明:空气预热器烟气侧漏风... 针对《电站锅炉性能试验规程》(GB/T 10184-2015)中排烟温度修正计算模型,在非典型进风温度和空气预热器性能状态下对其适用性进行研究,给出修正计算改进模型,并依托某300 MW机组试验结果进行校核计算。结果表明:空气预热器烟气侧漏风率偏离设计值1%以上,进风温度偏离设计值20℃以上时(非典型进风温度条件),GB/T 10184-2015中排烟温度修正计算结果存在较大误差,应将空气预热器漏风率和烟气侧效率引入修正计算;不同电负荷下,试验机组空气预热器烟气侧漏风率较设计值偏大2%~3%,依据GB/T 10184-2015修正计算结果tG15dA1会偏低1.7~2.6℃,该误差值与烟气侧漏风率(AL)呈正比关系;在非典型进风温度边界条件下,空气预热器烟气侧效率目η较基准工况降低1.2%~3.3%,依据GB/T 10184-2015计算结果tG15δA1偏高0~7.2℃,误差值与系统进风温度呈正相关关系。该改进模型不仅消除了修正计算误差,也为诸多电站锅炉热效率精准计算提供了科学指导。 展开更多

关键词 电站锅炉 排烟温度 修正计算 进风温度 漏风率 烟气侧效率 空气预热器 锅炉热效率

下载PDF 职称材料