FeCuNbSiB系列纳米晶软磁合金应力敏感性的研究概述 被引量：2

1

作者 张宁娜 王立军 《金属功能材料》 CAS 2009年第6期45-49,共5页

介绍纳米晶软磁合金的磁致伸缩系数和带绕铁芯应力敏感性的研究情况。

关键词 纳米晶合金 磁致伸缩系数 应力敏感性 磁导率 频率 叠片系数

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热处理工艺对Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(15.5)B_7合金产品应力敏感性的影响 被引量：1

2

作者 张宁娜 王立军 《金属功能材料》 CAS 2007年第2期10-13,共4页

Fe73.5Cu1Nb3Si15.5B7是一类性能优异的纳米晶软磁合金。但该合金应力敏感性大,微小的变形导致磁导率的大幅度降低。本文研究了热处理工艺对该合金应力敏感性的影响。结果表明,通过合适的热处理工艺可以降低合金的应力敏感性,使得该合... Fe73.5Cu1Nb3Si15.5B7是一类性能优异的纳米晶软磁合金。但该合金应力敏感性大,微小的变形导致磁导率的大幅度降低。本文研究了热处理工艺对该合金应力敏感性的影响。结果表明,通过合适的热处理工艺可以降低合金的应力敏感性,使得该合金绕制的铁芯在相对变形率为5%时,磁导率指标的变化率小于40%。 展开更多

关键词 纳米晶合金 磁导率 应力敏感性 热处理

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Fe-Nb-B纳米晶合金的结构与磁性 被引量：14

3

作者 支起铮 王继杰 +1 位作者 陈文智 何开元 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第11期1072-1075,共4页

利用X射线衍射,差热分析及静态磁性测量,研究了退火温度对不同成分的非晶Fe Nb B合金纳米晶化行为和磁性的影响·实验发现:在纳米晶化过程的初期出现磁硬化,矫顽力与最大磁导率均呈现不同程度的恶化·在硼化物(Fe2B和Fe3B)相析... 利用X射线衍射,差热分析及静态磁性测量,研究了退火温度对不同成分的非晶Fe Nb B合金纳米晶化行为和磁性的影响·实验发现:在纳米晶化过程的初期出现磁硬化,矫顽力与最大磁导率均呈现不同程度的恶化·在硼化物(Fe2B和Fe3B)相析出前,具有纳米结构的合金由α Fe固溶体和非晶基体相组成,呈现较佳的软磁特性·随纳米晶相体积分数增加而呈现的磁软化现象可解释为由于纳米晶粒间距的减少,交换耦合增强所致· 展开更多

关键词 纳米晶合金 非晶合金 磁性 晶化 Fe-Nb-B合金

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铜模吸铸法制备的Fe_(74)Al_4Sn_2P_(10)Si_4B_4C_2块体非晶与块体纳米晶合金 被引量：2

4

作者 陈非非 周少雄 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第5期630-633,共4页

利用铜模吸铸法制备了直径1.0mm和 2 .0mm的Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 块体非晶合金和直径 2 .0mm的Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 块体纳米晶合金圆棒。利用X射线衍射、差示扫描量热仪 (DSC)和差热分析仪 (DTA)对Fe74 Al4 Sn2 P1 0... 利用铜模吸铸法制备了直径1.0mm和 2 .0mm的Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 块体非晶合金和直径 2 .0mm的Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 块体纳米晶合金圆棒。利用X射线衍射、差示扫描量热仪 (DSC)和差热分析仪 (DTA)对Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 块体非晶合金的结构和热性质进行了测定。该非晶合金的超冷液相区ΔTx 为 16 .7K ,约化玻璃转变温度Tg Tm 和Tg Tl 分别为 0 .6 0和 0 .5 7。Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 合金接近共晶成分 ,在 10K min的冷却速率下其过冷度可达 86 .7K。利用透射电子显微镜 (TEM)观察了制备态的Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 纳米晶合金圆棒的结构 ,为非晶基体上均匀分布的尺寸 10～ 2 0nm的α Fe晶粒。Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 合金能达到较大的过冷度 ,具有较高的约化玻璃转变温度 (接近共晶合金成分 )和过冷合金熔体的二步相析出有利于块体非晶合金和块体纳米晶合金的形成。铜模吸铸法既可制备块体非晶合金 ,也可制备块体纳米晶合金 ,是一种很有吸引力的制备块体非晶合金和块体纳米晶合金的方法 ,并进一步证实利用快速凝固法可以直接制备块体纳米晶合金。 展开更多

关键词 铁基块体非晶合金 铁基块体纳米晶合金 铜模吸铸法 约化玻璃转变温度 共晶合金 调幅分解

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磁压缩激光器与非晶微晶铁芯 被引量：7

5

作者 王立军 陈传彪 张国祥 《金属功能材料》 CAS 1999年第2期63-67,共5页

本文简述了脉冲磁压缩工作原理和设计要点，重点介绍了非晶态合金及超微晶合金铁芯 的损耗只饱和磁感P,及剩磁Ｂｒ对磁压缩电感器的体积、效率及压缩效果的影响。以实例给出了 铁芯设计计算的方法，介绍了铁芯的绝缘和复位方法，指出各... 本文简述了脉冲磁压缩工作原理和设计要点，重点介绍了非晶态合金及超微晶合金铁芯 的损耗只饱和磁感P,及剩磁Ｂｒ对磁压缩电感器的体积、效率及压缩效果的影响。以实例给出了 铁芯设计计算的方法，介绍了铁芯的绝缘和复位方法，指出各种软磁材料制作磁压缩激光器的优缺 点，说明ＦｅＮｂＣｕＳｉＢ微晶铁芯是较理想的材料，其Ｂｒ／Ｂｓ＝０． 展开更多

关键词 磁压缩 激光器 非晶微晶铁芯 软磁材料

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铁芯材料在低温下的磁性能的研究 被引量：9

6

作者 陈敏 丘明 +4 位作者 肖立业 余运佳 尤培 王立军 王天祥 《电工电能新技术》 CSCD 2003年第1期35-38,共4页

本文研究了不同铁芯材料在低温下的磁性能和损耗特性。实验结果表明,在低温下,硅钢片和非晶合金材料的饱和磁感应强度和损耗比在常温下略有增加;非晶合金铁芯在液氮温度下的饱和磁感应强度和损耗亦比硅钢片低。该测试为超导变压器铁芯... 本文研究了不同铁芯材料在低温下的磁性能和损耗特性。实验结果表明,在低温下,硅钢片和非晶合金材料的饱和磁感应强度和损耗比在常温下略有增加;非晶合金铁芯在液氮温度下的饱和磁感应强度和损耗亦比硅钢片低。该测试为超导变压器铁芯设计提供了依据。 展开更多

关键词 铁芯材料 低温 磁性能 超导材料 非晶合金材料 高温超导变压器

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纳米晶材料在逆变焊机上的应用 被引量：5

7

作者 毕耀宗 《电焊机》 2002年第10期8-11,20,共5页

主要介绍非晶、纳米晶材料的特性及纳米铁心在逆变焊机上的应用计算和应注意的问题。

关键词 纳米晶材料 逆变焊机 非晶材料

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Fe_(74)Al_4Sn_2(PSiBC)_(20)块体非晶合金的制备与晶化研究 被引量：7

8

作者 陈非非 周少雄 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第3期5-9,共5页

利用铜模吸铸法制备了5mm× 8mm× 1mm的Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 和Fe74 Al4 Sn2 P1 1 C4 B4 Si1 块体非晶合金圆环。Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 和Fe74 Al4 Sn2 P1 1 C4 B4 Si1 块体非晶合金具有较高的约化玻璃转变温... 利用铜模吸铸法制备了5mm× 8mm× 1mm的Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 和Fe74 Al4 Sn2 P1 1 C4 B4 Si1 块体非晶合金圆环。Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 和Fe74 Al4 Sn2 P1 1 C4 B4 Si1 块体非晶合金具有较高的约化玻璃转变温度 (Tg Tm≈ 0 6 0 )。Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 块体非晶合金的晶化过程是二步晶化 :非晶相→非晶相′+α Fe→α Fe +Fe3P +Fe2 B +Fe3B +Fe3C ,而Fe74 Al4 Sn2 P1 1 C4 B4 Si1 块体非晶合金的晶化过程是一步晶化 :非晶相→α Fe+Fe3P +Fe2 B +Fe3B +Fe3C。一步晶化的Fe74 Al4 Sn2 P1 1 C4 B4 Si1 块体非晶合金具有更宽的超冷液相区。二步晶化的Fe74 Al4 Sn2 P1 0 Si4 B4 C2 块体非晶合金的热磁曲线分为四个阶段 :室温→Tg→Tx→Tp1 →高温 ,而一步晶化的Fe74 Al4 Sn2 P1 1 C4 B4 Si1 块体非晶合金的热磁曲线分为三个阶段 :室温→Tg→Tx→高温。α Fe的析出导致铁基块体非晶合金饱和磁化强度值Ms 上升 ,而结晶化合物Fe3P、Fe2 B、Fe3B和Fe3C的同时析出导致Ms 值的下降。 展开更多

关键词 铁基块体非晶合金 铜模吸铸法 超冷液相区 约化玻璃转变温度 晶化过程

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电流退火对铁基非晶合金Fe_(78)Si_9B_(13)薄带巨应力阻抗效应的影响 被引量：4

9

作者 高振 李德仁 +4 位作者 张峻峰 刘辉 韩伟 卢志超 周少雄 《粉末冶金工业》 CAS 2002年第4期28-31,共4页

研究了电流退火工艺对非晶Fe78Si9B13薄带巨应力阻抗效应的影响。实验结果表明 ,在外加应力下对非晶合金进行电流退火 ,巨应力阻抗效应显著提高 ,并且ΔZ/Z最大值随退火电流密度的增加先增加然后减小。Fe78Si9B13合金在 4 0MPa预应力下 ... 研究了电流退火工艺对非晶Fe78Si9B13薄带巨应力阻抗效应的影响。实验结果表明 ,在外加应力下对非晶合金进行电流退火 ,巨应力阻抗效应显著提高 ,并且ΔZ/Z最大值随退火电流密度的增加先增加然后减小。Fe78Si9B13合金在 4 0MPa预应力下 ,经 34A/mm2 电流退火后 ,阻抗的最大相对变化率达到 180%。 展开更多

关键词 巨应力阻抗效应 铁基非晶合金 电流退火

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超微晶合金在电力系统测量级电流互感器铁芯中的应用 被引量：4

10

作者 王红霞 刘宗滨 +2 位作者 尤培 戴晓义 丘渝青 《金属功能材料》 CAS 1999年第3期122-127,共6页

本文就超微品合金在电力用测量级电流互感器铁芯中的应用进行了研究。分析了电流互感器误差的影响因素，比较了传统软磁材料硅钢片和玻莫合金与新型软磁材料超微晶合金的特点，介绍了测量级电流互感器铁芯的选材并举例说明了超微晶合金... 本文就超微品合金在电力用测量级电流互感器铁芯中的应用进行了研究。分析了电流互感器误差的影响因素，比较了传统软磁材料硅钢片和玻莫合金与新型软磁材料超微晶合金的特点，介绍了测量级电流互感器铁芯的选材并举例说明了超微晶合金电流互感器铁芯的设计制造过程。 展开更多

关键词 超微晶合金 铁芯 电流互感器 软磁材料

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纳米结构SmCo/FeCo多层薄膜的磁性 被引量：3

11

作者 刘湘华 严格 +5 位作者 崔利亚 周少雄 王崇愚 郑鹉 王艾玲 陈金昌 《物理学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1999年第S1期180-186,共7页

研究了用磁控溅射方法制备的纳米结构Ｓｍ ２２Ｃｏ７８ 单层膜、Ｓｍ２２Ｃｏ７８／Ｆｅ６５Ｃｏ３５ 双层膜及Ｓｍ２２Ｃｏ７８／Ｆｅ６５Ｃｏ３５／Ｓｍ ２２Ｃｏ７８ 三层膜的磁性，特别是双层膜及三层膜系统中的Ｆｅ６５Ｃｏ３５ ... 研究了用磁控溅射方法制备的纳米结构Ｓｍ ２２Ｃｏ７８ 单层膜、Ｓｍ２２Ｃｏ７８／Ｆｅ６５Ｃｏ３５ 双层膜及Ｓｍ２２Ｃｏ７８／Ｆｅ６５Ｃｏ３５／Ｓｍ ２２Ｃｏ７８ 三层膜的磁性，特别是双层膜及三层膜系统中的Ｆｅ６５Ｃｏ３５ 软磁层厚度ｄ 对薄膜剩磁比（ Ｍｒ／ Ｍｓ） 和矫顽力（ Ｈｃ） 的影响．所有样品的磁滞回线测量表明，该系列薄膜的易磁化轴在膜面内．磁滞回线的单一硬磁相特征，说明Ｓｍ Ｃｏ 硬磁层与ＦｅＣｏ 软磁层之间的交换相互作用使两相很好地复合在一起．在双层膜和三层膜中，Ｍｒ／ Ｍｓ 随软磁层厚度ｄ的增加单调上升，而矫顽力随ｄ 的变化出现一峰值．通过研究ΔＭ 随磁场Ｈ 的变化，发现随着软、硬磁相界面数的增加，ΔＭ 曲线的正峰数量逐渐减少；负峰数量逐渐增强，负峰的半高宽逐渐减少． 展开更多

关键词 矫顽力 纳米结构 多层薄膜 剩磁比 层厚度 交换相互作用 体积百分比 双层膜 单层膜 微晶合金

原文传递

新型铁基纳米晶合金软磁性能的研究 被引量：4

12

作者 刘伟德 陈文智 支起铮 《金属功能材料》 CAS 2003年第4期12-14,共3页

本文研究了 (FeCo) 73 5Cu1Nb3 (SiB) 2 2 5铁基纳米晶合金在不同退火条件下的磁性能。与典型成分的Finemet合金相比 ,该合金铁损和矫顽力很低 ,有优良的综合软磁性能且磁场退火效果很好 ,这种更好的磁场退火效果来源于该合金有大的... 本文研究了 (FeCo) 73 5Cu1Nb3 (SiB) 2 2 5铁基纳米晶合金在不同退火条件下的磁性能。与典型成分的Finemet合金相比 ,该合金铁损和矫顽力很低 ,有优良的综合软磁性能且磁场退火效果很好 ,这种更好的磁场退火效果来源于该合金有大的磁感生各向异性常数Ku。 展开更多

关键词 铁基纳米晶合金 软磁性能 软磁合金 磁场退火 磁感生各向异性 剩磁

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Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9纳米晶铁芯的应力退火研究 被引量：4

13

作者 刘静雅 陈文智 支起铮 《金属功能材料》 CAS 2005年第1期5-8,共4页

将环状Fe73 .5Cu1Nb3 Si13 .5B9非晶合金在 5 4 0℃应力退火 ,形成具有蠕变感生各向异性的Fe73 .5Cu1Nb3 Si13 .5B9纳米晶铁芯。在炉冷条件下 ,应力退火的剩磁Br 随退火时间的延长可降至 0 .2 2T ;退火时间超过 2 0min后 ,Br无明显改变... 将环状Fe73 .5Cu1Nb3 Si13 .5B9非晶合金在 5 4 0℃应力退火 ,形成具有蠕变感生各向异性的Fe73 .5Cu1Nb3 Si13 .5B9纳米晶铁芯。在炉冷条件下 ,应力退火的剩磁Br 随退火时间的延长可降至 0 .2 2T ;退火时间超过 2 0min后 ,Br无明显改变。炉冷条件下获得的剩磁要低于空冷的剩磁。应力的作用对晶化过程中析出相的微观结构没有影响。 展开更多

关键词 FE73.5CU1NB3SI13.5B9 退火时间 析出相 非晶合金 空冷 纳米晶 应力 铁芯 剩磁 各向异性

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Fe_(78)Si_9B_(13)非晶合金的恒导磁性能 被引量：3

14

作者 支起铮 陈文智 +1 位作者 姜振春 何开元 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第12期1153-1156,共4页

研究了普通退火对Fe78Si9B13非晶合金磁性能的影响.实验发现:当合金内有适当数量的-αFe(Si)晶体相析出时,可形成感生磁各向异性,易磁化方向与带面垂直.经470℃×120 min和480℃×60 min退火后合金呈现良好的恒导磁特性.根据剩... 研究了普通退火对Fe78Si9B13非晶合金磁性能的影响.实验发现:当合金内有适当数量的-αFe(Si)晶体相析出时,可形成感生磁各向异性,易磁化方向与带面垂直.经470℃×120 min和480℃×60 min退火后合金呈现良好的恒导磁特性.根据剩磁比Br/B800随退火温度和时间变化的规律,讨论了-αFe(Si)晶体相在表面层和基体内的晶化过程对源于磁弹性耦合作用的横向感生磁各向异性的影响:表面层的先期晶化促进横向感生磁各向异性形成;基体内晶体相析出减弱磁弹性耦合作用. 展开更多

关键词 非晶合金 晶化 磁性 恒导磁性 FeSiB合金

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焦耳处理和等温退火对Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9非晶丝巨应力阻抗效应的影响 被引量：1

15

作者 张俊峰 刘辉 +2 位作者 李德仁 卢志超 周少雄 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第5期568-570,共3页

研究了焦耳退火和等温退火对Fe73.5Cu1 Nb3Si1 3.5B9非晶丝巨应力阻抗效应的影响。实验结果表明 ,非晶合金丝经电流密度为2 6A·mm- 2 的焦耳处理后 ,其阻抗最大变化率达到 2 5 % ,灵敏度为 1 71%·MPa- 1 ;淬态样品在 5 80℃... 研究了焦耳退火和等温退火对Fe73.5Cu1 Nb3Si1 3.5B9非晶丝巨应力阻抗效应的影响。实验结果表明 ,非晶合金丝经电流密度为2 6A·mm- 2 的焦耳处理后 ,其阻抗最大变化率达到 2 5 % ,灵敏度为 1 71%·MPa- 1 ;淬态样品在 5 80℃等温退火 0 5h后 ,其阻抗最大变化率达到 67% ,灵敏度为 0 85 %·MPa- 1 。这两种退火方法都可以明显改善Fe73.5Cu1 Nb3Si1 3.5B9非晶合金丝的巨应力阻抗效应 ,阻抗的最大变化率与退火过程中晶化导致的平均各向异性的改变有关 。 展开更多

关键词 巨应力阻抗 焦耳处理 等温退火 非晶丝 平均各向异性

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Co_(51)Fe_(18)Nb_6Si_(15)B_(10)纳米晶合金磁导率与温度的关系 被引量：2

16

作者 支起铮 董帮少 +1 位作者 陈文智 连法增 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期188-191,共4页

采用Hopkinson效应分析方法和X射线衍射技术,研究了退火温度对非晶Co51Fe18Nb6Si15B10合金初始磁导率μi与温度的关系及微观结构的影响.实验发现:μi-t曲线的变化呈现四种类型:Hopkinson峰、圆滑峰、长尾特征和单调上升特征;微观结构的... 采用Hopkinson效应分析方法和X射线衍射技术,研究了退火温度对非晶Co51Fe18Nb6Si15B10合金初始磁导率μi与温度的关系及微观结构的影响.实验发现:μi-t曲线的变化呈现四种类型:Hopkinson峰、圆滑峰、长尾特征和单调上升特征;微观结构的转变可分为三个阶段.根据单相非晶合金和双相纳米晶合金在升温过程磁性参量的变化,讨论了α-Fe(Co)纳米晶相的体积分数。 展开更多

关键词 Co基纳米晶合金 晶化Hopkinson效应 磁导率 CURIE温度

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恒电感非晶Fe_(78)Si_9B_(13)合金铁芯的研究 被引量：2

17

作者 支起铮 陈文智 +2 位作者 姜振春 连法增 何开元 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第11期1706-1708,共3页

研究了普通退火对非晶Fe78Si9B13合金铁芯电感的影响.实验发现:在不同退火温度(450～490℃)非晶合金铁芯的电感均随退火时间的延长单调下降;退火温度越低,电感下降的速率越小.合金经480℃×60min退火,有适当数量的α-Fe(Si)晶体相... 研究了普通退火对非晶Fe78Si9B13合金铁芯电感的影响.实验发现:在不同退火温度(450～490℃)非晶合金铁芯的电感均随退火时间的延长单调下降;退火温度越低,电感下降的速率越小.合金经480℃×60min退火,有适当数量的α-Fe(Si)晶体相析出后,可呈现良好的恒导磁特性,形成横向感生磁各向异性;非晶合金铁芯具有较低的电感,很强的抗直流偏磁场能力和良好的恒电感特性. 展开更多

关键词 非晶合金 电感 晶化 磁性

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铁基-铁镍基非晶双金属的磁性及内应力模型 被引量：2

18

作者 陈文智 周少雄 陈金昌 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第6期592-596,共5页

用双喷嘴单辊急冷工艺制备了非晶态合金Fe_(78)Si_9B_(13)和(FeNiCr)_(78)(SiB)_(22)的双金属带,用差示扫描量热计(DSC)测量了双金属的晶化温度,并测量了经350℃纵向磁场退火的双金属铁芯在张紧状态及放松状态下的磁滞回线,双金属的DSC... 用双喷嘴单辊急冷工艺制备了非晶态合金Fe_(78)Si_9B_(13)和(FeNiCr)_(78)(SiB)_(22)的双金属带,用差示扫描量热计(DSC)测量了双金属的晶化温度,并测量了经350℃纵向磁场退火的双金属铁芯在张紧状态及放松状态下的磁滞回线,双金属的DSC曲线基本上是两种带材DSC曲线的叠加,但(FeNiCr)_(78)(SiB)_(22)层的晶化放热峰变成两个,晶化温度稍有降低,虽然经过纵向磁场退火,双金属铁芯的磁滞回线仍然表现出难以磁化的特点,这源于双金属铁芯在退火后的冷却过程中由于两层材料热膨胀系数差别引起的内应力。在张紧状态下,双金属铁芯中的内应力可达84 MPa;在放松状态下,内应力使双金属铁芯发生收缩,其平均直径由27.5 mm收缩为18 mm,但双金属铁芯中的内应力并未因铁芯收缩而消除,而是发生了复杂的变化,使得双金属铁芯的每一层均存在拉应力层和压应力层,这种应力分布对双金属铁芯的磁性特征虽无根本改变,但更加难以使其磁化。 展开更多

关键词 非晶态合金 双金属 磁性 内应力模型

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铁基-铁镍基复合非晶态合金的磁性 被引量：1

19

作者 陈文智 周少雄 陈金昌 《物理学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1999年第S1期193-199,共7页

用双喷嘴坩埚制备了非晶态合金Ｆｅ７８Ｓｉ９Ｂ１３ 和（ＦｅＮｉＣｒ）７８（ＳｉＢ）２２ 的单层带材和复合带，并测量了两种合金的叠绕铁芯和复合带铁芯的热磁曲线和磁滞回线．对于两种合金的叠绕铁芯，其磁滞回线呈蜂腰型，类似于... 用双喷嘴坩埚制备了非晶态合金Ｆｅ７８Ｓｉ９Ｂ１３ 和（ＦｅＮｉＣｒ）７８（ＳｉＢ）２２ 的单层带材和复合带，并测量了两种合金的叠绕铁芯和复合带铁芯的热磁曲线和磁滞回线．对于两种合金的叠绕铁芯，其磁滞回线呈蜂腰型，类似于两种合金各自磁滞回线的平均值，但并不完全相同．对于复合带铁芯，其热磁曲线与两种合金热磁曲线的平均值基本重合，而磁滞回线不仅不再是蜂腰型，且非常扁平．叠绕铁芯和复合带铁芯磁滞回线的这种变化源于叠绕铁芯和复合带铁芯中的内应力．这种内应力产生的根本原因是两种材料热膨胀系数和磁致伸缩系数的差别． 展开更多

关键词 非晶态合金 磁滞回线 复合带 铁镍基 非晶带 内应力 磁化矢量 热磁曲线 磁弹性相互作用 饱和磁致伸缩系数

原文传递

Fe_(76.9)Cu_(0.6)Nb_(2.5)Si_(13)B_7合金结构和性能的研究 被引量：1

20

作者 陆曹卫 卢志超 +1 位作者 李德仁 周少雄 《金属功能材料》 CAS 2003年第5期1-3,共3页

本文研究了Fe76 9Cu0 6Nb2 .5Si13 B7纳米晶软磁合金的晶化过程及软磁性能。Fe76 9Cu0 6Nb2 .5Si13 B7纳米晶软磁合金具有优良的软磁性能 :高饱和磁感应强度、高初始磁导率、低矫顽力、低损耗。本文中对损耗P进行了拟合分析 ,当Bm =0... 本文研究了Fe76 9Cu0 6Nb2 .5Si13 B7纳米晶软磁合金的晶化过程及软磁性能。Fe76 9Cu0 6Nb2 .5Si13 B7纳米晶软磁合金具有优良的软磁性能 :高饱和磁感应强度、高初始磁导率、低矫顽力、低损耗。本文中对损耗P进行了拟合分析 ,当Bm =0 1～ 0 7T、f=10～ 30 0kHz时 ,损耗P可近似地表示为 :P =0 6 3f1 72 B2 m。我们采用晶化过程中电阻测量及X射线衍射方法研究了该合金的晶化过程 ,研究表明该合金在很宽的温度范围内进行退火处理都只存在单一的α Fe(Si)析出相。 展开更多

关键词 Fe76.9Cu0.6Nb2.5Si1387合金 纳米晶 软磁合金 晶化 电阻 XRD 结构 软磁性能

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