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50CrVA弹簧生产过程中的断裂分析 被引量:13
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作者 田琴 雷源源 +2 位作者 杨明 李远会 马瑞 《铸造技术》 CAS 北大核心 2010年第3期359-361,共3页
为分析50CrVA弹簧生产过程中断裂的原因,对断裂的50CrVA弹簧进行了力学性能测试、晶粒度的测量及断口分析。结果表明:断裂的50CrVA弹簧硬度、强度较高,塑韧性较差,其平均硬度为50HRC,σ0.2=1296MPa,σb=1695MPa,δ=3.0%,ψ=1.4%,冲击韧... 为分析50CrVA弹簧生产过程中断裂的原因,对断裂的50CrVA弹簧进行了力学性能测试、晶粒度的测量及断口分析。结果表明:断裂的50CrVA弹簧硬度、强度较高,塑韧性较差,其平均硬度为50HRC,σ0.2=1296MPa,σb=1695MPa,δ=3.0%,ψ=1.4%,冲击韧性值为14J,晶粒较粗大,晶粒度为5~6级。对断口的微观分析表明,其断裂属于脆性断裂,断裂源为表面小凹坑,导致其快速断裂的原因是其晶粒粗大,且内部存在夹杂物。 展开更多
关键词 弹簧 断口形貌 裂纹 夹杂物
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铁路机车用51CrV4弹簧失效分析 被引量:6
2
作者 姜云 梁益龙 +1 位作者 徐军 易艳良 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第12期244-246,249,共4页
采用化学成分分析、组织观察和硬度测试等分析方法,对铁路机车用51CrV4弹簧进行失效分析。结果表明:断簧的化学成分、非金属夹杂物级别和金相显微组织均符合技术规范要求。但弹簧的强度、断口处硬度及疲劳源附近残余压应力值偏低,且存... 采用化学成分分析、组织观察和硬度测试等分析方法,对铁路机车用51CrV4弹簧进行失效分析。结果表明:断簧的化学成分、非金属夹杂物级别和金相显微组织均符合技术规范要求。但弹簧的强度、断口处硬度及疲劳源附近残余压应力值偏低,且存在全脱碳层。此外,弹簧支撑圈和工作圈间因反复接触产生的压痕破坏了表面完整性,易于引发应力集中而导致弹簧疲劳裂纹萌生。在这几个因素综合作用下,弹簧在高频交变应力作用下产生裂纹导致早期疲劳断裂失效。 展开更多
关键词 铁路机车 51Cr V4 弹簧 失效分析 压痕
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挤压力对过共晶高铬铸铁半固态挤压件内部质量的影响 被引量:4
3
作者 田琴 张浩 +2 位作者 周荣锋 杨明 蒋业华 《铸造技术》 CAS 北大核心 2009年第6期776-778,共3页
采用倾斜板式流变挤压成形工艺制备过共晶高铬铸铁半固态挤压件,重点研究了挤压力对半固态挤压件内部质量的影响。结果表明,挤压力较小时,挤压件内部易形成较大的缩孔、缩松,其初生M7C3型碳化物不易长大,平均横截面直径较小;挤压力较大... 采用倾斜板式流变挤压成形工艺制备过共晶高铬铸铁半固态挤压件,重点研究了挤压力对半固态挤压件内部质量的影响。结果表明,挤压力较小时,挤压件内部易形成较大的缩孔、缩松,其初生M7C3型碳化物不易长大,平均横截面直径较小;挤压力较大时,挤压件内部形成缩孔、缩松的几率大大减小,但其初生M7C3型碳化物易于长大,平均横截面直径较大,对挤压件的性能影响较大。挤压力为20MPa左右可制备出性能较优异、内部质量较好的半固态挤压件。 展开更多
关键词 过共晶高铬铸铁 倾斜板式流变挤压成形 挤压力 内部质量
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倾斜板参数对亚共晶高铬铸铁半固态组织的影响 被引量:1
4
作者 田琴 周荣 +1 位作者 周荣锋 蒋业华 《贵州科学》 2007年第B05期60-65,共6页
采用倾斜板冷却体法对亚共晶高铬铸铁进行半固态成形,主要研究倾斜板参数对亚共晶高铬铸铁半固态组织的影响规律.研究表明:采用倾斜板冷却体法制备的组织与未经倾斜板冷却体制备的组织相比圆整度较高、尺寸较小;倾斜板角度、长度、凹槽... 采用倾斜板冷却体法对亚共晶高铬铸铁进行半固态成形,主要研究倾斜板参数对亚共晶高铬铸铁半固态组织的影响规律.研究表明:采用倾斜板冷却体法制备的组织与未经倾斜板冷却体制备的组织相比圆整度较高、尺寸较小;倾斜板角度、长度、凹槽半径对亚共晶高铬铸铁初生奥氏体的形貌影响均很明显.随着倾斜板角度的增大、长度的增加,初生奥氏体的圆整度先提高后降低,尺寸先减小后增大.大凹槽半径的倾斜板制备的初生奥氏体较小凹槽半径倾斜板制备的初生奥氏体圆整、尺寸细小. 展开更多
关键词 倾斜板冷却体法 倾斜板角度 倾斜板长度 倾斜板凹槽半径 初生奥氏体
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光斑类型对激光熔覆MoFeCrTiWAlNb高熔点高熵合金涂层组织和性能的影响 被引量:27
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作者 王慧琳 郭亚雄 +2 位作者 蓝宏伟 刘其斌 周芳 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期130-137,共8页
目的获得高性能工具钢涂层。方法分别采用方形光斑及圆形光斑激光熔覆试验,在M2工具钢(W6Mo5Cr4V2)上制备出MoFeCrTiWAlNb高熵合金(HEA)涂层,对比分析两种工艺下,高熵合金涂层的组织结构及性能差异。采用SEM、XRD、EDS分析两种涂层形貌... 目的获得高性能工具钢涂层。方法分别采用方形光斑及圆形光斑激光熔覆试验,在M2工具钢(W6Mo5Cr4V2)上制备出MoFeCrTiWAlNb高熵合金(HEA)涂层,对比分析两种工艺下,高熵合金涂层的组织结构及性能差异。采用SEM、XRD、EDS分析两种涂层形貌、成分、相结构。采用显微硬度计、摩擦磨损试验机测试两种涂层的硬度及耐磨性。结果球磨4h后,合金粉末没有合金化,但是发生了形变,合金粉末更加细小均匀,平均直径为56.1μm。圆形光斑制备的HEA涂层的主相结构是BCC和MC碳化物,而矩形光斑激光熔覆制备的HEA涂层的主相结构是BCC、hcp-Fe2Nb和MC碳化物。圆形光斑涂层中出现明显的相分离现象,而采用方形光斑的激光熔覆层熔深浅,稀释率小,显微组织主要由不规则树枝晶及颗粒状碳化物构成。方形光斑激光熔覆涂层平均硬度为850HV左右,圆形光斑激光熔覆涂层平均硬度为680HV左右。相较于圆形光斑所制备的HEA涂层,方形光斑所制备的HEA涂层摩擦系数低,磨损量小,磨损表面光滑,主要磨损机制为磨粒磨损。结论矩形光斑更适合于激光熔覆Mo FeCrTiWAlNb高熵合金涂层。 展开更多
关键词 激光熔覆 矩形斑点 MoFeCrTiWAlNb 高熵合金涂层 hcp-Fe2Nb 耐磨性
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BT25钛合金高温变形行为 被引量:14
6
作者 程晨 雷旻 +1 位作者 万明攀 蔡钢 《有色金属科学与工程》 CAS 2017年第6期51-56,共6页
对BT25钛合金在温度为950~1 100℃,应变速率为0.001~10 s-1条件下的高温变形行为进行了研究,分析了热力学参数对流变应力和微观组织的影响,并以Arrhenius方程为基础,构建了本构方程,最后进行了验证.结果表明:BT25合金在相同温度和应变... 对BT25钛合金在温度为950~1 100℃,应变速率为0.001~10 s-1条件下的高温变形行为进行了研究,分析了热力学参数对流变应力和微观组织的影响,并以Arrhenius方程为基础,构建了本构方程,最后进行了验证.结果表明:BT25合金在相同温度和应变速率下变形,变形量越大,动态再结晶越充分并细化了晶粒.相同变形量,变形温度越低,应变速率越高,动态再结晶晶粒尺寸越细小;流变应力随应变速率的增加而增加,随变形温度的升高而减小;BT25合金在α+β两相区(950~1 010℃)Q=763.51 k J/mol,β相区(1 040~1 100℃)Q=231.36 k J/mol. 展开更多
关键词 BT25钛合金 形变参数 动态再结晶 流变应力
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磨料水射流喷丸对渗碳GDL-1钢表面完整性及疲劳性能的影响 被引量:13
7
作者 邹雄 梁益龙 +2 位作者 吴泽丽 秦少杰 胡君杰 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期41-47,共7页
为研究后混合磨料水射流喷丸对渗碳后GDL-1钢表面完整性及疲劳性能的影响规律,利用X射线应力衍射仪、粗糙度仪、显微硬度仪、金相显微镜、扫描电镜、透射电镜等分析了水射流喷丸强化对试样表面残余应力场、粗糙度、硬度、形貌、组织的... 为研究后混合磨料水射流喷丸对渗碳后GDL-1钢表面完整性及疲劳性能的影响规律,利用X射线应力衍射仪、粗糙度仪、显微硬度仪、金相显微镜、扫描电镜、透射电镜等分析了水射流喷丸强化对试样表面残余应力场、粗糙度、硬度、形貌、组织的变化规律,并用升降法测定了抛光及抛光+水喷丸两种状态下渗碳GDL-1钢拉压疲劳性能。结果表明:试样经水喷丸处理后,表面粗糙度有所增加,并且有磨料撞击形成的小凹坑及在表面残留有玻璃磨料,但同时表层脱碳层大部分被去除,硬度得到显著提升、残留奥氏体含量降低,晶粒得到细化,并且在表面形成一定深度的残余压应力层。经水喷丸处理的试样,其较未经水喷丸的疲劳极限提高了19%,且疲劳源全部在远离表面接近1/2R位置形成,这说明水射流喷丸在表层产生的高残余压应力和晶粒细化可以显著提高渗碳钢的疲劳性能。 展开更多
关键词 GDL-1钢 磨料水射流喷丸 表面完整性 疲劳性能
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掺杂对宽带激光烧结BaTiO_3陶瓷组织与性能的影响 被引量:11
8
作者 刘其斌 曲微 《中国激光》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第9期2409-2412,共4页
为了获得组织与性能优良的BaTiO_3陶瓷,采用宽带激光烧结技术制备了掺杂碱金属离子(Ca^(2+))和稀土元素离子(Y^(2+))的BaTiO_3陶瓷。利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、热重-差热分析(TG-DTA)、TR-8401振簧式静电计对BaTiO_3... 为了获得组织与性能优良的BaTiO_3陶瓷,采用宽带激光烧结技术制备了掺杂碱金属离子(Ca^(2+))和稀土元素离子(Y^(2+))的BaTiO_3陶瓷。利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、热重-差热分析(TG-DTA)、TR-8401振簧式静电计对BaTiO_3陶瓷进行了组织与性能表征。实验结果表明,Ca^(2+)的掺杂抑制了陶瓷晶粒长大,改善了BaTiO_3的温度稳定性,防止六方相的生成,提高BaTiO_3的居里点;Y^(3+)的掺杂使BaTiO_3陶瓷组织致密,降低了BaTiO_3陶瓷的室温电阻率并使BaTiO_3半导体化。 展开更多
关键词 材料 BATIO3陶瓷 组织 性能 宽带激光烧结 掺杂
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回火温度对35CrMo钢显微组织和力学性能的影响 被引量:10
9
作者 代发明 蒋欣 +5 位作者 王凌旭 张仁奇 樊磊 何锦航 徐平伟 梁宇 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2018年第9期73-77,共5页
对35CrMo钢进行860℃淬火和不同温度(450,500,550,600℃)回火热处理,采用万能试验机、扫描电子显微镜等研究了回火温度对该钢显微组织、拉伸性能与断裂韧性的影响。结果表明:随着回火温度的升高,过饱和α相中析出碳化物并发生球化,马氏... 对35CrMo钢进行860℃淬火和不同温度(450,500,550,600℃)回火热处理,采用万能试验机、扫描电子显微镜等研究了回火温度对该钢显微组织、拉伸性能与断裂韧性的影响。结果表明:随着回火温度的升高,过饱和α相中析出碳化物并发生球化,马氏体板条状特征逐渐消失;试验钢的屈服强度和抗拉强度均随着回火温度的升高而降低,伸长率增大,当回火温度为600℃时,其抗拉强度、屈服强度、伸长率分别为1 014MPa,933MPa,16.8%;随着回火温度的升高,试验钢的断裂韧度增加,断口启裂区由快速启裂扩展特征变为更明显塑性变形特征。 展开更多
关键词 35CRMO钢 回火温度 显微组织 抗拉强度 断裂韧度
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退火对PA6结晶和拉伸性能的影响 被引量:9
10
作者 王兵辉 熊玉竹 +1 位作者 吴胜学 刘振宇 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期55-60,共6页
通过调节退火时间和退火温度,研究了退火工艺对尼龙(PA)6结晶性能以及PA6在不同拉伸速率下的拉伸性能的影响。结果表明,在100℃恒温退火时,随着退火时间的增加,PA6初始熔融温度逐渐升高,熔限减小,γ晶的晶粒尺寸增大,但结晶度变化不大;... 通过调节退火时间和退火温度,研究了退火工艺对尼龙(PA)6结晶性能以及PA6在不同拉伸速率下的拉伸性能的影响。结果表明,在100℃恒温退火时,随着退火时间的增加,PA6初始熔融温度逐渐升高,熔限减小,γ晶的晶粒尺寸增大,但结晶度变化不大;在5 h退火时间下,随着退火温度的增加,PA6结晶度呈现先增加后降低的趋势,而α晶晶粒尺寸逐渐增大。总体上看,不同拉伸速率下退火时间和退火温度对拉伸强度的影响较小,相对来看,退火温度为100℃时拉伸强度较高,而当退火温度达到200℃时,拉伸强度显著下降;当拉伸速率较高或较低时,不同退火时间下的PA6断裂伸长率相差不大,而当拉伸速率为20,50 mm/min时,随退火时间的增加,断裂伸长率逐渐降低;退火温度为100,130℃的PA6断裂伸长率保持在相对较高值,且拉伸速率越低,其值越高,但随着拉伸速率增加,其下降趋势也最快;高拉伸速率下,退火温度对PA6断裂伸长率影响较小。以上结果表明,当对PA6进行退火处理时,在拉伸性能方面需要考虑拉伸速率的影响。 展开更多
关键词 退火时间 退火温度 尼龙6 结晶性能 拉伸性能 拉伸速率
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纳米Gd_2O_3:Tb^(3+)的多元醇法制备及发光特性 被引量:7
11
作者 乔慧娜 杨春林 +2 位作者 尹浩 胡燕燕 欧梅桂 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期81-86,共6页
以DEG为溶剂,分别配置一定比例的GdCl_3, TbCl_3作为前驱液,利用多元醇法合成可用于生物探针的Gd_2O_3:Tb^(3+)纳米晶;将一定量的APTES和TEOS加入制备好的溶液中,使得纳米晶Gd_2O_3:Tb^(3+)的表面包裹聚硅氧烷层。本实验通过马尔文粒度... 以DEG为溶剂,分别配置一定比例的GdCl_3, TbCl_3作为前驱液,利用多元醇法合成可用于生物探针的Gd_2O_3:Tb^(3+)纳米晶;将一定量的APTES和TEOS加入制备好的溶液中,使得纳米晶Gd_2O_3:Tb^(3+)的表面包裹聚硅氧烷层。本实验通过马尔文粒度仪、 X射线衍射仪(XRD)、场发射扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、荧光分光光度计等检测方法研究不同煅烧温度和不同Tb^(3+)掺杂浓度对纳米晶Gd_2O_3的粒径、物相结构、和发光性能的影响。将真空干燥过的纳米晶Gd_2O_3:Tb^(3+)置于马弗炉中分别以600, 800, 1000℃进行煅烧,得到的样品经XRD表征后发现:当煅烧温度为800℃时,得到立方相结构的纳米Gd_2O_3:Tb^(3+)。通过研究不同Tb^(3+)离子掺杂浓度下纳米晶Gd_2O_3:Tb^(3+)的荧光强度表明:当Tb^(3+)离子浓度为5.0%时,纳米晶Gd_2O_3:Tb^(3+)的发射强度最强,尤其是在主发射峰545 nm附近Tb^(3+)的~5D_4→~7F_5能级跃迁峰,其峰值强度比掺杂浓度为2.5%时提高了39%; Tb^(3+)掺杂浓度升高至7.5%时,样品发生了浓度猝灭导致光谱强度下降。 展开更多
关键词 Gd2O3:Tb3+ 多元醇法 发光性能
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47Zr-45Ti-5Al-3V合金高温流变行为及本构模型研究 被引量:7
12
作者 杨秋月 向嵩 +2 位作者 谭元标 刘文昌 赵飞 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第8期816-825,共10页
采用Gleeble 3500热模拟试验机研究了47Zr-45Ti-5Al-3V合金在变形温度为650~850℃和应变速率为1×10-3~1×100s-1的热变形行为。结果表明变形温度和应变速率对47Zr-45Ti-5Al-3V合金的热变形行为有显著影响。在低温和高应变率下... 采用Gleeble 3500热模拟试验机研究了47Zr-45Ti-5Al-3V合金在变形温度为650~850℃和应变速率为1×10-3~1×100s-1的热变形行为。结果表明变形温度和应变速率对47Zr-45Ti-5Al-3V合金的热变形行为有显著影响。在低温和高应变率下,在变形初期阶段合金的流变曲线表现出一个显著的应力降现象,应力降幅值随变形温度的增加和应变速率的降低而降低,合金仅发生动态回复。在高温和低应变率下,真应力-应变曲线表现出典型的动态再结晶特征,流变应力随应变的增加先增加到一个峰值,随后随着应变的增加逐渐降低到一个稳态值。峰值应力随变形温度的降低和应变速率的增加而增大。Arrhenius-type本构方程在不同应变下的材料常数(α,Q,n和ln A)已经算出。热变形激活能Q随应变的增加先增加然后降低,而n随应变的增加逐渐降低到一个恒定值。通过应变补偿的Arrhenius-type本构方程对合金热变形过程中的流变应力进行预测,表明预测的流变应力值与实验数据吻合较好。 展开更多
关键词 47Zr-45Ti-5Al-3V合金 热变形 流变行为 本构方程
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磨料水射流喷丸对渗碳GDL-1钢表面性能及残余应力场热松弛行为研究 被引量:6
13
作者 邹雄 梁益龙 +2 位作者 吴泽丽 杨明 胡君杰 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第22期43-49,共7页
采用后混合磨料水射流喷丸对经渗碳风冷后的GDL-1钢进行表面强化与改性,通过激光共聚焦显微镜,扫描电镜,透射电镜,显微硬度仪,X射线应力衍射仪分析不同压力水喷后试样表面粗糙度、组织、硬度和残余应力等的变化规律,并研究300 MPa水喷... 采用后混合磨料水射流喷丸对经渗碳风冷后的GDL-1钢进行表面强化与改性,通过激光共聚焦显微镜,扫描电镜,透射电镜,显微硬度仪,X射线应力衍射仪分析不同压力水喷后试样表面粗糙度、组织、硬度和残余应力等的变化规律,并研究300 MPa水喷处理后不同保温温度和保温时间残余应力场的热松弛行为。结果表明:随着水压的增加,表面粗糙度增大、残留奥氏体转变量增多、硬度提高幅度变大,水喷后,晶粒和组织得到明显细化,并且在表层形成一定深度的残余压应力场。残余应力的热松弛主要受保温时间和温度的影响,在100℃和300℃时,残余应力的热松弛受回复过程控制,500℃时,残余应力热松弛受回复和再结晶过程控制。表面残余应力在回复过程中存在两个阶段,初始阶段应力松弛速度快,以点缺陷回复为主,后一阶段松弛速率慢,以位错回复为主,并进一步研究指出Zener-Wert-Avrami方程并不适合描述整个回复过程。 展开更多
关键词 磨料水射流喷丸 表面性能 残余应力热松弛
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加热速度对BT25钛合金α→β相变的影响 被引量:7
14
作者 蔡钢 雷旻 +1 位作者 万明攀 孙捷 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第1期8-13,共6页
采用高精度差分膨胀仪DIL805A/D测试了BT25钛合金在不同加热速度下的线膨胀曲线,并获得了合金在相应加热速度下的β相变温度。为了验证膨胀法得到的BT25钛合金β相变温度的准确性,用金相显微镜和定量分析软件分析了β相变温度附近不同... 采用高精度差分膨胀仪DIL805A/D测试了BT25钛合金在不同加热速度下的线膨胀曲线,并获得了合金在相应加热速度下的β相变温度。为了验证膨胀法得到的BT25钛合金β相变温度的准确性,用金相显微镜和定量分析软件分析了β相变温度附近不同温度保温后冷却得到的金相组织中相的相对含量和组织演变规律。根据膨胀曲线分析了BT25合金在加热过程中,不同温度范围内的相变情况。最后,采用杠杆定律得到不同加热过程中BT25合金α→β相变时α相转变体积分数与温度之间的变化关系。研究结果表明:膨胀法能够准确测定不同加热速度下钛合金的α→β相变点;随着加热速度的增加,BT25钛合金α→β相变的起始温度和结束温度都升高,相变温度区间变窄,相变速率明显增大。相变速率峰值和出现峰值的温度随着加热速度的增加也增大;利用Kissinger方程计算得出了加热过程中BT25钛合金α→β相变激活能为953.15 k J·mol^(-1)。 展开更多
关键词 BT25钛合金 加热速度 相变 激活能
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稀土含量对Ca-P陶瓷涂层组织及细胞相容性的影响 被引量:7
15
作者 白杨 刘其斌 +2 位作者 徐鹏 朱益志 张时维 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第5期66-71,共6页
利用激光熔覆技术在医用钛合金表面制备一层梯度Ca-P陶瓷涂层,并研究了La2O3含量对其微观组织结构及细胞相容性的影响。通过OM,XRD,SEM,MTT法及倒置荧光显微镜对Ca—P陶瓷涂层的结合界面、物相、表面形貌,细胞活性及细胞生长形态... 利用激光熔覆技术在医用钛合金表面制备一层梯度Ca-P陶瓷涂层,并研究了La2O3含量对其微观组织结构及细胞相容性的影响。通过OM,XRD,SEM,MTT法及倒置荧光显微镜对Ca—P陶瓷涂层的结合界面、物相、表面形貌,细胞活性及细胞生长形态进行分析。结果表明:Ca—P陶瓷涂层主要含有CaTiO3、HA、TiO2、β-TCP等物相。当Ca—P陶瓷涂层中La2O3质量分数为0.6%时,在2θ为32~33。附近其XRD图谱中羟基磷灰石(HA)的特征峰较高,表明其生成的生物活性相最多。并且其在模拟体液(SBF)浸泡14天后的表面上生成的HA最多,分布最广。细胞试验表明当La2O3质量分数为0.4%~0.6%时,梯度生物陶瓷涂层具有较佳的细胞相容性,有利于细胞的稳定增殖与生长。 展开更多
关键词 稀土氧化物 激光熔覆 Ca-P陶瓷涂层 微观结构 细胞相容性
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凹凸棒土与炭黑粉体协同补强天然橡胶的性能 被引量:6
16
作者 王章凯 熊玉竹 +1 位作者 袁野 汤欣 《中国粉体技术》 CAS 北大核心 2015年第5期40-43,共4页
采用球磨溶液改性的方法制备改性凹凸棒土,利用机械共混法制备凹凸棒土-炭黑-天然橡胶复合材料,研究凹凸棒土与炭黑相互作用对天然橡胶性能的影响。结果表明:Si11-110型硅烷偶联剂对凹凸棒土有良好的改性作用,凹凸棒土与炭黑之间具有明... 采用球磨溶液改性的方法制备改性凹凸棒土,利用机械共混法制备凹凸棒土-炭黑-天然橡胶复合材料,研究凹凸棒土与炭黑相互作用对天然橡胶性能的影响。结果表明:Si11-110型硅烷偶联剂对凹凸棒土有良好的改性作用,凹凸棒土与炭黑之间具有明显的协同补强效果,改性的凹凸棒土-炭黑-天然橡胶复合材料可以显著提高100%和300%的定伸强度、拉伸强度、断裂伸长率和耐切割性能;硅烷改性的凹凸棒土与炭黑协同补强能明显改善复合材料的网络结构,使得橡胶复合材料有更大的储能模量;通过增加结合胶的厚度,橡胶分子链在结合胶表面,更容易滑移和解缠,有效增大了拉伸强度和断裂伸长率。 展开更多
关键词 凹凸棒土 天然橡胶 表面改性 结合胶 网络结构
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具有层片状α相组织的TB8钛合金热变形行为及本构方程 被引量:6
17
作者 周亚利 杨秋月 +5 位作者 张文玮 刘田文 何威 吴珍 伍铭 谭元标 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第1期75-81,共7页
主要研究具有层片状α相组织的TB8钛合金在α+β双相区的热变形行为。结果表明,在应变速率为1s-1时,变形温度为650℃的流变曲线展现出连续的流变软化,当温度高于650℃时,流变曲线呈现出不连续屈服现象。不连续屈服现象随变形温度的增加... 主要研究具有层片状α相组织的TB8钛合金在α+β双相区的热变形行为。结果表明,在应变速率为1s-1时,变形温度为650℃的流变曲线展现出连续的流变软化,当温度高于650℃时,流变曲线呈现出不连续屈服现象。不连续屈服现象随变形温度的增加和应变速率的降低而消失。当应变速率为0.001s-1时,750℃和800℃的流变曲线呈现出典型的动态再结晶特征。峰值应力σp,温度T和应变速率ε·三者之间的关系已通过Arrhenius-type本构方程进行表征,建立了材料常数α,A,n和Q值与真应变之间的关系模型,并分析了应变对α,A,n和Q值的影响。α值随真应变的增加而增加,而A,n和Q的值随真应变的增加而逐渐降低。实验应力值和预测应力值之间的相关系数和平均相对误差参数分别为0.945和9.08%。这表明本工作建立的应变补偿的热变形本构方程能够很好地预测具有层片状α相组织的TB8钛合金在α+β双相区热变形过程中的流变应力。 展开更多
关键词 TB8钛合金 热变形 流变行为 本构方程
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42CrMo钢等离子氮化和水射流喷丸复合处理 被引量:6
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作者 范航京 梁益龙 +3 位作者 邹雄 杜霈轩 胡君杰 杨明 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第6期23-29,共7页
利用真空脉冲等离子氮化技术,探究等离子氮化处理的最佳工艺参数;而后利用高压水射流喷丸技术研究了氮化前进行水射流喷丸预处理对氮化层的组织和性能的影响。采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪等对氮化层的显微组织、形貌、含氮... 利用真空脉冲等离子氮化技术,探究等离子氮化处理的最佳工艺参数;而后利用高压水射流喷丸技术研究了氮化前进行水射流喷丸预处理对氮化层的组织和性能的影响。采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪等对氮化层的显微组织、形貌、含氮量、相成分进行检测和分析,采用XRD应力测定仪,表面粗糙度仪,显微硬度仪对渗氮层表面完整性进行了分析。结果表明:等离子氮化工艺最佳温度为530~540℃,等离子氮化后表面完整性(表面残余应力,粗糙度,表层硬度梯度,渗层形貌)得到改善。而经过复合处理使γ'相衍射强度增强,氮化层均匀,渗层厚度增加超过100μm,进一步改善了等离子渗氮层质量和性能。 展开更多
关键词 42CRMO钢 等离子氮化 水射流喷丸 复合处理 表面完整性
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TC4钛合金表面等离子熔覆Ni60涂层的性能 被引量:5
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作者 张渊 雷旻 +1 位作者 程晨 张声伟 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第2期86-93,共8页
以等离子熔覆方式在TC4钛合金表面制备Ni60熔覆层,通过X射线衍射、扫描电镜和显微硬度测试等方法分析Ni60熔覆层凝固组织、成分及硬度的关系。结果表明:在Ni60粉末熔覆层中,由基底依次凝固生长柱晶、枝晶、等轴晶和共晶组织,在柱晶及枝... 以等离子熔覆方式在TC4钛合金表面制备Ni60熔覆层,通过X射线衍射、扫描电镜和显微硬度测试等方法分析Ni60熔覆层凝固组织、成分及硬度的关系。结果表明:在Ni60粉末熔覆层中,由基底依次凝固生长柱晶、枝晶、等轴晶和共晶组织,在柱晶及枝晶主干等部位,Ti优先选择固溶N/O元素,将其他合金元素排挤到后凝固的等轴晶区,在最后凝固区形成富含Ni的共晶组织。熔覆层中先凝固的柱晶及枝晶区,一次时效(600℃/1 h)后获得的强化效果最佳;而后凝固的等轴晶区与共晶区,富含多种合金元素,经三次时效后,表面等轴晶区硬度强化效果依次递增,最终硬度可达800 HV。与TC4钛合金相比,Ni60熔覆层具有更优异的耐磨性和耐蚀性,三次时效后的Ni60涂层磨损失重从0.0574 g降至0.0171 g,耐磨性提高约3倍。 展开更多
关键词 等离子熔覆 TC4钛合金 NI60 柱晶 时效
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不同拉拔工艺对TC4钛合金组织及性能的影响 被引量:3
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作者 夏麒帆 张松 +1 位作者 梁益龙 欧梅桂 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第11期17-21,24,共6页
利用热拉拔装置对TC4钛合金盘条进行了加工,采用Instron试验机和扫描电镜对热拉拔后的合金进行了力学性能、显微组织与EBSD分析。结果表明,随着拉拔的进行,TC4钛合金的组织变得细小,晶粒长径比增大,抗拉强度增加而塑性减小;经中间退火... 利用热拉拔装置对TC4钛合金盘条进行了加工,采用Instron试验机和扫描电镜对热拉拔后的合金进行了力学性能、显微组织与EBSD分析。结果表明,随着拉拔的进行,TC4钛合金的组织变得细小,晶粒长径比增大,抗拉强度增加而塑性减小;经中间退火处理后,晶粒等轴化,分布均匀,塑性提高;在拉拔速度3 mm/min时,温度越高再结晶长大越充分,材料的抗拉强度减小塑性增大;在拉拔温度850℃下,随着拉拔速度的增加,材料的抗拉强度增大塑性降低。等轴状晶粒沿着拉拔方向拉长,而且晶粒的取向也出现了显著变化,形成{0001}〈0110〉与{1010}〈0001〉板织构。 展开更多
关键词 TC4钛合金 热拉拔 显微组织 织构
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