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14 mm厚的700L汽车大梁钢热轧卷强度不合格的原因分析 被引量：5
1
作者 杨维宇 王建钢 +2 位作者 张智刚 宿成 薛兴隆 《热加工工艺》 北大核心 2022年第15期155-158,共4页
为了解决14 mm厚的700L汽车大梁钢热轧卷板强度偏低的问题,采用金相显微镜和扫描电镜对其显微组织和拉伸断口进行分析,研究板坯均热温度和均热时间对强度的影响。结果表明,均热温度偏低或均热时间太长是试验钢强度不合格的主要原因。通... 为了解决14 mm厚的700L汽车大梁钢热轧卷板强度偏低的问题,采用金相显微镜和扫描电镜对其显微组织和拉伸断口进行分析,研究板坯均热温度和均热时间对强度的影响。结果表明,均热温度偏低或均热时间太长是试验钢强度不合格的主要原因。通过优化板坯加热工艺实现了铌、钛碳化物的充分固溶,充分发挥铌、钛的析出强化效果,解决了强度偏低的问题。 展开更多
关键词 700L汽车大梁钢 加热工艺 固溶
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650MPa级汽车轮辋用热轧钢带的生产工艺改进研究
2
作者 杨维宇 刘妍 +1 位作者 宿成 张智刚 《热加工工艺》 北大核心 2023年第13期89-92,共4页
采用Nb-Ti微合金化的低碳成分设计并结合控轧控冷工艺生产了4.5 mm厚的650MPa级汽车轮辋用热轧钢带。首次工业生产的试验钢横向屈服强度和抗拉强度分别为661、712 MPa,伸长率为25.0%。分析结果表明:试验钢显微组织中铁素体晶粒大小不均... 采用Nb-Ti微合金化的低碳成分设计并结合控轧控冷工艺生产了4.5 mm厚的650MPa级汽车轮辋用热轧钢带。首次工业生产的试验钢横向屈服强度和抗拉强度分别为661、712 MPa,伸长率为25.0%。分析结果表明:试验钢显微组织中铁素体晶粒大小不均,尺寸为2~10μm,珠光体呈带状分布。通过降低Mn、Ti含量和终轧温度对试验钢生产工艺进行改进,第二次工业生产的试验钢横向屈服强度和抗拉强度分别为671、716 MPa,伸长率为26.0%,铁素体晶粒大小均匀,尺寸为2~5μm,珠光体呈点状分布,车轮动态径向疲劳通过100万次测试。 展开更多
关键词 650MPa级高强钢 热轧钢带 微合金化
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16mm厚的700L钢热轧卷板低温冲击性能不合格的原因分析 被引量：2
3
作者 杨维宇 刘妍 +1 位作者 宿成 张智刚 《热加工工艺》 北大核心 2022年第9期158-162,共5页
16 mm厚的700L汽车大梁钢热轧卷板-20℃低温冲击性能不合格。采用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪对其进行了检测,分析了不合格的原因。结果表明:钢板1/2厚度处晶粒粗大是导致-20℃低温冲击性能不合格的主要原因。通过优化热轧工艺温度控... 16 mm厚的700L汽车大梁钢热轧卷板-20℃低温冲击性能不合格。采用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪对其进行了检测,分析了不合格的原因。结果表明:钢板1/2厚度处晶粒粗大是导致-20℃低温冲击性能不合格的主要原因。通过优化热轧工艺温度控制范围,提高中间坯厚度等措施,钢板厚度方向上晶粒更均匀,热轧卷板-20℃低温冲击性能的稳定性得到提高。 展开更多
关键词 700L汽车大梁钢 低温冲击韧性 晶粒大小
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回火工艺对热轧U20Mn2SiCrNiMo贝氏体钢轨组织性能的影响 被引量：1
4
作者 杨维宇 何建中 +1 位作者 梁正伟 李智丽 《特殊钢》 2021年第6期68-71,共4页
U20Mn2SiCrNiMo贝氏体钢轨的生产流程为150 t转炉-LF-VD-280 mm×380 mm铸坯-轧制,终轧930~980℃,空冷-340℃4 h两次回火,空冷。U20Mn2SiCrNiMo钢热轧态(终轧930~980℃空冷)和(320℃一、二次回火)组织均由贝氏体、马氏体和残余奥氏... U20Mn2SiCrNiMo贝氏体钢轨的生产流程为150 t转炉-LF-VD-280 mm×380 mm铸坯-轧制,终轧930~980℃,空冷-340℃4 h两次回火,空冷。U20Mn2SiCrNiMo钢热轧态(终轧930~980℃空冷)和(320℃一、二次回火)组织均由贝氏体、马氏体和残余奥氏体组成。力学性能试验结果表明:U20Mn2SiCrNiMo钢轨最佳回火工艺为320℃4 h空冷+320℃4 h空冷二次回火,其性能为:屈服强度1242 MPa,抗拉强度1393 MPa,HBW硬度值417,伸长率15.0%,断面收缩率60%,冲击吸收功K U298 J,轨底纵向残余应力+180 MPa。 展开更多
关键词 U20Mn2SiCrNiMo贝氏体钢轨 回火 显微组织 力学性能 残余应力
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