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关于航空航天用321与304N钢的对比分析 被引量：5
1
作者 王敏 姚长贵 贾利星 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第6期57-59,共3页
对321与304N两个钢种的特性、生产工艺及性能等方面进行了研究。结果表明:304N不锈钢加N元素后,强度提高,但塑性并不降低,耐晶间腐蚀性能与321相当;304N冶炼工艺相对简单,综合性能好,可替代321,应用于具有较高强度要求,又具有良好耐腐... 对321与304N两个钢种的特性、生产工艺及性能等方面进行了研究。结果表明:304N不锈钢加N元素后,强度提高,但塑性并不降低,耐晶间腐蚀性能与321相当;304N冶炼工艺相对简单,综合性能好,可替代321,应用于具有较高强度要求,又具有良好耐腐蚀性要求的设备及零部件上。目前,304N已经在飞机和宇航器中的零部件上使用。 展开更多
关键词 氮合金化 超低碳奥氏体不锈钢 性能对比
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反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢耐腐蚀性能的影响 被引量：5
2
作者 项阳 陈进 +1 位作者 王印培 孙晓民 《理化检验（物理分册）》 CAS 2005年第3期113-116,共4页
通过对反复焊接1～5次的超低碳奥氏体不锈钢的晶间腐蚀试验及应力腐蚀试验,研究了反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢的耐腐蚀性能的影响.试验结果显示,在同一部位反复焊接5次后,超低碳奥氏体不锈钢的晶间腐蚀倾向和应力腐蚀敏感性没有发生... 通过对反复焊接1～5次的超低碳奥氏体不锈钢的晶间腐蚀试验及应力腐蚀试验,研究了反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢的耐腐蚀性能的影响.试验结果显示,在同一部位反复焊接5次后,超低碳奥氏体不锈钢的晶间腐蚀倾向和应力腐蚀敏感性没有发生明显变化,表明超低碳奥氏体不锈钢在选择合适的焊接材料、焊接工艺和焊接方法的前提下,同一部位可反复焊接5次,而其耐腐蚀性能不会受到影响. 展开更多
关键词 超低碳奥氏体不锈钢 反复焊接 耐腐蚀性能
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反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢力学性能的影响 被引量：3
3
作者 陈进 王印培 +1 位作者 孙晓民 项阳 《理化检验（物理分册）》 CAS 2004年第1期1-5,共5页
通过对反复焊接1～5次的超低碳奥氏体不锈钢力学性能的试验及金相组织的分析,研究了反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢力学性能的影响。试验结果显示,在同一部位反复焊接5次后,超低碳奥氏体不锈钢的拉伸性能、冲击功、硬度及显微组织没有发... 通过对反复焊接1～5次的超低碳奥氏体不锈钢力学性能的试验及金相组织的分析,研究了反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢力学性能的影响。试验结果显示,在同一部位反复焊接5次后,超低碳奥氏体不锈钢的拉伸性能、冲击功、硬度及显微组织没有发生明显变化,表明超低碳奥氏体不锈钢在选择合适的焊接材料、焊接工艺和焊接方法的前提下,同一部位可反复焊接5次,不会明显影响其力学性能。 展开更多
关键词 超低碳奥氏体不锈钢 反复焊接 弯曲试验 拉伸试验 化学成分分析 力学性能 冲击试验 硬度试验
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超低碳奥氏体不锈钢陶瓷衬垫单面焊双面成型焊接工艺试验 被引量：1
4
作者 王小平 胥锴 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第9期201-202,205,共3页
超低碳奥氏体不锈钢中厚板的全位置对接焊在工业上被广泛使用,采用适合平直与曲面焊缝的陶瓷衬垫,进行全位置单面焊双面成型半自动焊接,可大幅度提高不锈钢的焊接工效和质量。研究表明,采用该工艺后不锈钢焊接接头的各项力学性能、抗晶... 超低碳奥氏体不锈钢中厚板的全位置对接焊在工业上被广泛使用,采用适合平直与曲面焊缝的陶瓷衬垫,进行全位置单面焊双面成型半自动焊接,可大幅度提高不锈钢的焊接工效和质量。研究表明,采用该工艺后不锈钢焊接接头的各项力学性能、抗晶间腐蚀性能、宏观金相结果均符合CCS船级社规范检验要求。 展开更多
关键词 超低碳奥氏体不锈钢 半自动焊接 陶瓷衬垫 单面焊双面成型
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445J2超纯铁素体不锈钢和316L超低碳奥氏体不锈钢在溴化锂溶液的点蚀分析
5
作者 武卓杰 侯利锋 +4 位作者 杜华云 邹勇 武敏 范光伟 卫英慧 《特殊钢》 2023年第1期65-71,共7页
445J2铁素体不锈钢由于高的导热率、低的热膨胀系数以及良好的耐蚀性能使得其作为溴冷机中一些部件的良好候选材料,本文采用电化学测试方法对比研究了445J2超纯铁素体不锈钢(/%:0.01C,22.5Cr,1.9Mo,0.27Nb,0.20Ti,0.09Al,0.36Cu,0.015P,... 445J2铁素体不锈钢由于高的导热率、低的热膨胀系数以及良好的耐蚀性能使得其作为溴冷机中一些部件的良好候选材料,本文采用电化学测试方法对比研究了445J2超纯铁素体不锈钢(/%:0.01C,22.5Cr,1.9Mo,0.27Nb,0.20Ti,0.09Al,0.36Cu,0.015P,0.001S,0.015N)和316L奥氏体不锈钢(/%:0.002C,16.8Cr,10.19Ni,2.02Mo,0.025P,0.0008S)在20~60℃0.1~1M的溴化锂溶液中的点蚀行为,并采用扫描电镜(SEM)和能谱分析仪(EDS)对电化学结果进行表征。结果表明,随着LiBr温度和浓度的升高,两种钢腐蚀电流密度增大,点蚀电位降低,耐点蚀性变差;氧化物和硫化物夹杂会引起两种钢的点蚀;高含量的Cr以及Mo、Ti、Nb、Al等合金元素使445J2钢具有优异的耐点蚀性能。 展开更多
关键词 445J2超纯铁素体不锈钢 316L超低碳奥氏体不锈钢 点蚀 溴化锂
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CPR1000机组核岛超低碳奥氏体不锈钢薄壁管现场焊接工艺探索
6
作者 施建辉 杨佳 +2 位作者 王树昌 刘政平 成鹏 《中国特种设备安全》 2015年第8期7-10,共4页
超低碳奥氏体不锈钢具有良好的耐腐性、塑性及可焊性,通过对材料焊接特性分析,并综合核岛现场环境条件,提出薄壁超低碳奥氏体不锈钢管对接现场焊接工艺实施原则及质量控制重点,为同类电站核岛安装提供经验反馈及指导。
关键词 超低碳不锈钢 材料特性 现场环境 焊接工艺 质量控制
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华龙一号主管道电渣锭成分偏析控制
7
作者 李连龙 曾杰 +5 位作者 路正平 王承 邓琴 杨先芝 邱斌 申贇 《大型铸锻件》 2024年第1期13-17,共5页
华龙一号核电主管道采用X2CrNiMo 18.12(控氮)超低碳奥氏体不锈钢制造,该钢种碳含量低,铬、镍含量高且范围窄,尤其是N含量控制难度大,对质量要求苛刻;同时主管道锭型达到百吨级,易产生成分偏析,通过对大型主管道电渣锭成分偏析的分析与... 华龙一号核电主管道采用X2CrNiMo 18.12(控氮)超低碳奥氏体不锈钢制造,该钢种碳含量低,铬、镍含量高且范围窄,尤其是N含量控制难度大,对质量要求苛刻;同时主管道锭型达到百吨级,易产生成分偏析,通过对大型主管道电渣锭成分偏析的分析与研究,阐述了大型单相电渣锭成分均匀性的控制方法,并取得了良好的效果。 展开更多
关键词 HPR1000 核电主管道 超低碳控氮奥氏体不锈钢 X2CrNiMo 18.12(CN) 成分均匀性
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华龙一号核电波动管电渣锭冶炼技术研究 被引量：1
8
作者 李连龙 曾杰 《大型铸锻件》 2020年第5期6-7,共2页
采用VOD法能精确控制华龙一号(HPR1000)核电波动管用材料(X2CrNiMo 18-12(CN))中的氮含量,在敞口电渣炉中生产控氮奥氏体不锈钢电渣锭,氮的波动量可以实现控制。采用电渣生产的钢锭,其锻造性能优越,锻造质量良好。
关键词 HPR1000核电波动管 超低碳奥氏体控氮不锈钢 X2CrNiMo 18-12(CN) 电渣重熔
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316LN高氮超低碳奥氏体不锈钢的热变形行为和组织演变 被引量：3
9
作者 裴海祥 曾莉 +2 位作者 王立新 张海龙 王西涛 《特殊钢》 北大核心 2014年第6期54-56,共3页
试验的316LN钢(/%:0.011C,0.49Si,1.52Mn,0.016P,0.001S,16.65Cr,13.43Ni,2.18Mo,0.153N)为7.2 t铸锭初轧开坯并锻造成的φ180 mm圆钢。利用Gleeble-3800热模拟试验机研究了316LN钢在应变速率0.1~50 s^(-1)、1 050~1 200℃时的热变形行... 试验的316LN钢(/%:0.011C,0.49Si,1.52Mn,0.016P,0.001S,16.65Cr,13.43Ni,2.18Mo,0.153N)为7.2 t铸锭初轧开坯并锻造成的φ180 mm圆钢。利用Gleeble-3800热模拟试验机研究了316LN钢在应变速率0.1~50 s^(-1)、1 050~1 200℃时的热变形行为和组织演变规律,并通过线性回归分析建立了316LN钢的本构方程。结果表明,变形温度升高有利于动态再结晶的形核,并在热变形过程中促进动态再结晶扩展;热变形过程材料常数α为0.0061,应力指数n为5.543 6,表观激活能550.512 kJ/mol,动态再结晶晶粒数量随着变形温度的增加而增多,到1 200℃变形时发生了完全的动态再结晶。 展开更多
关键词 316LN高氮超低碳奥氏体不锈钢 热变形 本构方程 动态再结晶
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316L超低碳奥氏体不锈钢吹氮合金化的动力学研究和应用 被引量：1
10
作者 时彦林 张士宪 《特殊钢》 北大核心 2017年第3期28-32,共5页
根据双膜理论,建立了不锈钢精炼中向钢水吹氮气合金化过程的动力学模型。通过硅钼棒炉研究了恒压(101 kPa),恒温(1 833 K)和恒流量(0.3 L/min)时316L不锈钢(/%:0.031C,0.57Si,1.00Mn,0.021P,0.004S,16.13Cr,10.12N,2.12Mo,0.028N)吹氮时... 根据双膜理论,建立了不锈钢精炼中向钢水吹氮气合金化过程的动力学模型。通过硅钼棒炉研究了恒压(101 kPa),恒温(1 833 K)和恒流量(0.3 L/min)时316L不锈钢(/%:0.031C,0.57Si,1.00Mn,0.021P,0.004S,16.13Cr,10.12N,2.12Mo,0.028N)吹氮时间(0~70 min),氮分压(N_2:Ar=2:1,1:2和1:1)和温度(1 773~1 833K)对该钢氮合金化的影响。结果表明,钢中氮含量随着吹氮时间、氮分压的增加而增加,随吹氮流量增加钢液氮含量达到饱和的时间缩短,氮的溶解度随着钢液温度的降低而升高,合适的钢水温度为~1 500℃。120 t VOD 316L不锈钢工业生产试验表明,在氮气流量42×3 m^3/h时,VOD真空阶段吹氮合金化,钢中的氮含量可达0.04%。 展开更多
关键词 316L超低碳奥氏体不锈钢 吹氮合金化 动力学 VOD
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