帘线钢中酸溶铝含量的变化及其对夹杂物的影响 被引量：21

1

作者 陈书浩 王新华 +2 位作者 何肖飞 姜敏 黄福祥 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2011年第10期42-47,共6页

研究了采用LD-RH-LF-CC工艺流程生产帘线钢时,钢中酸溶铝含量的变化情况。研究发现,精炼过程中酸溶铝含量略有下降,但连铸过程中酸溶铝含量急剧下降。夹杂物中Al2O3含量随着酸溶铝含量的上升而逐渐增大。SiO2含量降低时夹杂物熔点提高... 研究了采用LD-RH-LF-CC工艺流程生产帘线钢时,钢中酸溶铝含量的变化情况。研究发现,精炼过程中酸溶铝含量略有下降,但连铸过程中酸溶铝含量急剧下降。夹杂物中Al2O3含量随着酸溶铝含量的上升而逐渐增大。SiO2含量降低时夹杂物熔点提高。采用低碱度、低Al2O3含量的顶渣精炼工艺,严格控制钢中w([Als])在0.000 5%～0.001%范围内,促进夹杂物上浮,有利于钢中氧化物夹杂的数量减少、尺寸细小和塑性化。 展开更多

关键词 帘线钢 酸溶铝 顶渣精炼 低熔点区

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国内外帘线钢生产现状及发展趋势 被引量：9

2

作者 赵烁 古隆建 +1 位作者 钟毅 曾建华 《四川冶金》 CAS 2008年第4期35-39,共5页

简要阐述帘线钢的质量要求,重点分析了帘线钢的生产工艺流程及冶炼、精炼和连铸技术现状,通过国内外钢厂生产现状的对比,建议国内帘线钢生产应在洁净度控制方面多下功夫。

关键词 帘线钢 质量要求 夹杂物 冶炼 生产

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湘钢帘线钢炼钢工艺控制 被引量：6

3

作者 王军 《金属材料与冶金工程》 CAS 2010年第1期26-29,共4页

根据湘钢生产帘线钢XLX72A的实际情况,对炼钢工艺过程中的化学成分、夹杂物和碳偏析的控制思路和方法进行了阐述,提出了一套行之有效的帘线钢生产炼钢工艺控制方法。

关键词 帘线钢 炼钢工艺 控制方法

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攀钢方坯连铸工艺生产帘线钢的可行性 被引量：4

4

作者 黄禹明 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2004年第1期51-56,61,共7页

通过相关文献资料调研,介绍了帘线钢生产工艺流程及其冶炼、精炼和连铸技术现状,重点分析了帘线钢的质量控制。指出攀钢大方坯连铸生产帘线钢方面的主要优势及技术难点,并提出了开发研究思路。

关键词 帘线钢 方坯连铸 夹杂物 精炼

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帘线钢冶炼过程夹杂物转变的控制 被引量：5

5

作者 陈书浩 何肖飞 +3 位作者 姜敏 王新华 黄福祥 王万军 《特殊钢》 北大核心 2012年第1期41-45,共5页

研究的帘线钢的冶炼流程为150 tLD-RH-LF-软吹氩-CC工艺。通过LD出钢时加入Si-Mn脱氧,并在LF加入低碱度顶渣进行钢渣反应控制钢中非金属夹杂物的塑性。结果表明,RH-LF-中间包和铸坯阶段,钢中主要夹杂物分别为MnO-Al_2O_3-Si0_2(RH),Ca0-... 研究的帘线钢的冶炼流程为150 tLD-RH-LF-软吹氩-CC工艺。通过LD出钢时加入Si-Mn脱氧,并在LF加入低碱度顶渣进行钢渣反应控制钢中非金属夹杂物的塑性。结果表明,RH-LF-中间包和铸坯阶段,钢中主要夹杂物分别为MnO-Al_2O_3-Si0_2(RH),Ca0-A1-2O-3-Si0_2(LF)和MnO-Al_2O_3-SiO_2(中间包和铸坯),采用Si-Mn脱氧和SiC扩散脱氧,低碱度低Al_2O3_顶渣精炼,控制T[O]≤20×10^(-6),[A1]s≤0.0013%,可有效控制钢中夹杂物数量和尺寸,以及控制夹杂物中A1_2O_3含量并形成可塑性夹杂。 展开更多

关键词 帘线钢 T[O] [Al]s 夹杂物 可塑性

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帘线钢中钛夹杂形成的热力学分析 被引量：5

6

作者 郭大勇 耿继双 +4 位作者 王秉喜 张晓军 宁东 高航 薛军 《炼钢》 CAS 北大核心 2011年第3期44-46,共3页

对帘线钢中TiN夹杂的形成热力学进行了计算,通过理论计算表明,在帘线钢凝固过程后期,固液界面的TiN平衡浓度积较低,易形成钛夹杂。相对碳含量较低的帘线钢而言,碳含量较高的帘线钢在凝固后期由于固液界面的温度较低,导致TiN平衡浓度积... 对帘线钢中TiN夹杂的形成热力学进行了计算,通过理论计算表明,在帘线钢凝固过程后期,固液界面的TiN平衡浓度积较低,易形成钛夹杂。相对碳含量较低的帘线钢而言,碳含量较高的帘线钢在凝固后期由于固液界面的温度较低,导致TiN平衡浓度积也较低,更易于形成钛夹杂。根据理论分析结果,采取了相应的技术措施,使与钛夹杂相关的帘线钢合格率得到明显提高。 展开更多

关键词 帘线钢 TIN 热力学

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硅灰石的合成及其在帘线钢精炼中的应用 被引量：4

7

作者 张延大 《中国非金属矿工业导刊》 2014年第1期13-15,共3页

硅灰石具有优良的冶金性能,能较好地吸附钢液中的夹杂物,但随着资源的大量开发,优质矿产资源越发紧缺,本文指出了利用劣等矿产作为原材料合成硅灰石的可行性,并应用于帘线钢精炼中,得到了理想的使用效果,显微夹杂物显著降低。这对合理... 硅灰石具有优良的冶金性能,能较好地吸附钢液中的夹杂物,但随着资源的大量开发,优质矿产资源越发紧缺,本文指出了利用劣等矿产作为原材料合成硅灰石的可行性,并应用于帘线钢精炼中,得到了理想的使用效果,显微夹杂物显著降低。这对合理利用资源,实现经济可持续发展具有重要意义。 展开更多

关键词 硅灰石 熔融法 帘线钢 精炼

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浅谈当今常用轮胎帘子线 被引量：3

8

作者 张卫昌 庄苏桔 章于川 《合成纤维》 CAS 北大核心 2007年第6期12-16,共5页

随着轮胎向子午化、无内胎化和扁平化方向的发展,对各种轮胎帘子线的规格、品种、结构提出新的要求。从子午线轮胎高速化和环保化的发展角度,分别阐述了人造丝、锦纶、涤纶、钢丝及芳纶帘子线的生产、应用、常规性能、优缺点以及发展前景。

关键词 轮胎帘子线 涤纶 锦纶 钢丝 芳纶

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帘线钢精炼与连铸过程中夹杂物的研究 被引量：4

9

作者 潘贻芳 吴波 +3 位作者 李秉一 王博 张炯明 赵新凯 《炼钢》 CAS 北大核心 2014年第4期52-56,共5页

对“LD→LF→VD→CC”工艺流程生产帘线钢各工位夹杂物类型、形貌和分布进行了研究。研究结果表明：帘线钢转炉出钢过程中加入帘线钢精炼渣对钢脱硫不利，但为后续精炼预造渣和对钢中夹杂物的变性提供了条件；为了使夹杂物获得良好的塑... 对“LD→LF→VD→CC”工艺流程生产帘线钢各工位夹杂物类型、形貌和分布进行了研究。研究结果表明：帘线钢转炉出钢过程中加入帘线钢精炼渣对钢脱硫不利，但为后续精炼预造渣和对钢中夹杂物的变性提供了条件；为了使夹杂物获得良好的塑性，精炼过程中采用中性渣，调渣时禁止使用铝矾土，要求终渣碱度为0．9～1．1；对钢中大型夹杂物的分析发现，多数夹杂物成分为SiO2-Al2O3，部分存在Na2O和K2O，应该是耐火材料卷入造成的。选用优质耐火材料，控制钢水温度、铸坯拉速显得尤为重要。 展开更多

关键词 帘线钢 精炼 连续铸造 夹杂物

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帘线钢精炼过程碳还原氧化钛理论分析 被引量：3

10

作者 郭大勇 高航 +3 位作者 万雪峰 王秉喜 臧绍双 常宏伟 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2013年第2期99-102,共4页

帘线钢中含钛夹杂物尺寸和数量是衡量帘线钢质量的一个重要指标.帘线钢精炼过程钛含量控制是影响帘线钢中钛夹杂的一个关键因素.本文对帘线钢精炼和连铸过程,碳还原氧化钛的热力学进行了分析.通过计算得出结论,在实际帘线钢精炼和连铸过... 帘线钢中含钛夹杂物尺寸和数量是衡量帘线钢质量的一个重要指标.帘线钢精炼过程钛含量控制是影响帘线钢中钛夹杂的一个关键因素.本文对帘线钢精炼和连铸过程,碳还原氧化钛的热力学进行了分析.通过计算得出结论,在实际帘线钢精炼和连铸过程,顶渣中的TiO2存在被还原的热力学条件,并通过现场试验证明了热力学计算的合理性.根据理论计算结果,提出了现场的工艺控制措施.在帘线钢精炼和连铸过程使用的造渣剂和耐火材料的成分必须严格控制,防止精炼过程钢液增钛.采用喂线的增碳方式,可以达到快速增碳和减少钢液增钛的目的.同时,通过准确控制转炉冶炼终点碳含量,减少帘线钢精炼过程增碳次数,对于控制帘线钢中钛含量也有重要意义. 展开更多

关键词 TIO2 帘线钢 热力学 精炼过程

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安钢高线帘线钢盘条的拉拔性能研究

11

作者 刘伟云 邓小元 +2 位作者 琚艳军 周超 孙浩然 《冶金丛刊》 2012年第4期13-14,18,共3页

分析了影响帘线钢拉拔性能的因素,从盘条的表面质量、夹杂物、成分偏析和轧钢工艺参数四个方面对安钢高线帘线钢的生产进行了优化,提高了安钢帘线钢盘条的拉拔性能。

关键词 帘线钢 拉拔性能 夹杂物 偏析

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帘线钢轧制过程中脱碳的演化

12

作者 杨卫东 李铁军 +1 位作者 梁苏莹 李琳 《金属制品》 2019年第5期43-47,共5页

通过分析帘线钢轧制过程中飞剪样品和成品盘条的表面脱碳情况,研究其轧制过程中脱碳的演化。结果表明:随着轧制的进行,脱碳层深度减小,脱碳层深度和样品的直径呈线性关系。利用该线性关系反算铸坯的脱碳深度,进而确定铸坯的加热工艺。... 通过分析帘线钢轧制过程中飞剪样品和成品盘条的表面脱碳情况,研究其轧制过程中脱碳的演化。结果表明:随着轧制的进行,脱碳层深度减小,脱碳层深度和样品的直径呈线性关系。利用该线性关系反算铸坯的脱碳深度,进而确定铸坯的加热工艺。连铸坯在加热炉受热不均,上下表面存在温差,造成了连铸坯上下表面脱碳不同,遗传到盘条表面,最终导致盘条表面脱碳不均匀。 展开更多

关键词 帘线钢 脱碳 轧制 连铸 黑匣子试验

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末端电磁搅拌参数对帘线钢72A铸坯中心碳偏析的影响 被引量：7

13

作者 谢文新 许晓红 《特殊钢》 北大核心 2010年第1期28-29,共2页

帘线钢72A(%:0.71～0.72C、0.50～0.60Mn、0.22～0.30Si、≤0.010P、≤0.008S)的冶炼工艺流程为铁水预处理-LD-LF-RH-CC-200 mm×200 mm连铸。在连铸时钢水过热度10～20℃,拉速0.98 m/min,二冷比水量0.32 L/kg,结晶器冷却水220 m^3... 帘线钢72A(%:0.71～0.72C、0.50～0.60Mn、0.22～0.30Si、≤0.010P、≤0.008S)的冶炼工艺流程为铁水预处理-LD-LF-RH-CC-200 mm×200 mm连铸。在连铸时钢水过热度10～20℃,拉速0.98 m/min,二冷比水量0.32 L/kg,结晶器冷却水220 m^3/h,结晶器电磁搅拌1.5 Hz、500 A的条件下进行了末端电磁搅拌(F-EMS)的工艺研究。结果表明,当离钢液弯月面8 m处以18 Hz、450 A进行F-EMS,可使帘线钢72A铸坯的中心碳偏析指数≤1.05。 展开更多

关键词 帘线钢72A 方坯连铸 中心碳偏析 末端电磁搅拌

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帘线钢中氧化物夹杂控制技术在生产中的应用 被引量：5

14

作者 郭大勇 马成 +3 位作者 张晓军 耿继双 宁东 曹亚丹 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第S1期48-51,共4页

在帘线钢冶炼过程中,通过采用炉后弱脱氧、防止钢液污染,以及控制精炼顶渣碱度指数和Al2O3含量指数等措施,使钢中夹杂物向低熔点区域转变,促进钢中夹杂物上浮、排出钢液,同时也使钢中残留氧化物夹杂具有良好的变形性能.实践表明,通过采... 在帘线钢冶炼过程中,通过采用炉后弱脱氧、防止钢液污染,以及控制精炼顶渣碱度指数和Al2O3含量指数等措施,使钢中夹杂物向低熔点区域转变,促进钢中夹杂物上浮、排出钢液,同时也使钢中残留氧化物夹杂具有良好的变形性能.实践表明,通过采用上述工艺措施,帘线钢中夹杂物成分、尺寸和变形性得到了有效控制. 展开更多

关键词 帘线钢 夹杂物 精炼

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胎圈钢丝用C72DA钢转炉高拉碳操作实践 被引量：3

15

作者 左启伟 杨静波 +1 位作者 安霞 苍大强 《炼钢》 CAS 北大核心 2014年第4期1-4,9,共5页

转炉冶炼胎圈钢丝用C72DA钢通过超高枪位加类双渣操作、冶金石灰生过烧率及粒度控制、足量头批料混入部分含锰矿加入制度强化、强化留渣操作4项措施强化转炉冶炼高拉碳操作。结果表明：吹炼终点钢水w（P）稳定在0．006％～0．010％，终... 转炉冶炼胎圈钢丝用C72DA钢通过超高枪位加类双渣操作、冶金石灰生过烧率及粒度控制、足量头批料混入部分含锰矿加入制度强化、强化留渣操作4项措施强化转炉冶炼高拉碳操作。结果表明：吹炼终点钢水w（P）稳定在0．006％～0．010％，终点钢水础（C）稳定在0．27％～0．32％，终点钢水温度稳定在1630℃以上。 展开更多

关键词 胎圈钢丝 C72DA钢 高拉碳 脱磷 造渣

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B82帘线钢中多元塑性夹杂物控制的热力学

16

作者 赵烁 曾建华 +2 位作者 吕静彩 马良 闫涛 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2017年第2期6-12,共7页

为了控制B82帘线钢中的夹杂物形态,不仅要减少氧化物夹杂的数量,而且要控制其在CaO-Al_2O_3-SiO_2系塑性变形区域内,即成分位于钙斜长石(CaO·Al_2O_3·SiO_2)、假硅灰石(CaO·SiO_2)以及相邻低熔点区域;通过钢中三元以上... 为了控制B82帘线钢中的夹杂物形态,不仅要减少氧化物夹杂的数量,而且要控制其在CaO-Al_2O_3-SiO_2系塑性变形区域内,即成分位于钙斜长石(CaO·Al_2O_3·SiO_2)、假硅灰石(CaO·SiO_2)以及相邻低熔点区域;通过钢中三元以上塑性夹杂物热力学计算并经理论分析得出,要使多元夹杂物同时转变为熔点低于1350℃、尺寸细小、变形能力较强的钙铝硅酸盐类夹杂物,必须满足钢中溶解氧质量分数控制在(40~100)×10^(-4)%,钢液中Al质量分数控制在0.1%~4×10^(-4)%,Ca活度在(0.05~10)×10^(-6)%,不允许有纯Al_2O_3和氮化物夹杂. 展开更多

关键词 B82帘线钢 热力学计算 塑性夹杂物 低熔点区域 溶解氧

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控冷工艺及奥氏体化温度对C92DA钢组织性能的影响

17

作者 刘力哲 余万华 +3 位作者 刘新鹏 孙理 聂子平 刘澄 《武汉科技大学学报》 CAS 2013年第5期342-347,共6页

对C92DA帘线钢进行连续冷却转变曲线测定,观测其热处理后的室温相组织和维氏硬度,研究控冷工艺及奥氏体化温度对C92DA钢组织性能的影响。结果表明,使C92DA钢获得最佳组织性能的控冷速率为10℃/s,奥氏体化温度为900℃;C92DA钢珠光体转变... 对C92DA帘线钢进行连续冷却转变曲线测定,观测其热处理后的室温相组织和维氏硬度,研究控冷工艺及奥氏体化温度对C92DA钢组织性能的影响。结果表明,使C92DA钢获得最佳组织性能的控冷速率为10℃/s,奥氏体化温度为900℃;C92DA钢珠光体转变温度随冷却速率增大而降低,转变时间随冷却速率增大而缩短;C92DA钢珠光体片层间距随冷却速率增大而减小,片层排列方向趋于紊乱。 展开更多

关键词 C92DA帘线钢 连续冷却转变 片层间距 相变模型 奥氏体化温度

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