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管线钢硫化物夹杂及钙处理效果研究 被引量:52
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作者 张彩军 蔡开科 袁伟霞 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2006年第8期31-33,共3页
系统分析了硫化物夹杂形貌、组成,并采用氧化物变性指标及硫化物变性指标对管线钢钙处理效果进行了全面评价,分析结果表明:管线钢经过钙处理后,没有发现沿晶界分布的MnS塑性夹杂,少量的硫化物夹杂由(Ca,Mn)S夹杂、CaS均匀分布的CaO-Al2O... 系统分析了硫化物夹杂形貌、组成,并采用氧化物变性指标及硫化物变性指标对管线钢钙处理效果进行了全面评价,分析结果表明:管线钢经过钙处理后,没有发现沿晶界分布的MnS塑性夹杂,少量的硫化物夹杂由(Ca,Mn)S夹杂、CaS均匀分布的CaO-Al2O3-CaS复合夹杂和内核为CaO-Al2O3外壳为CaS的复合夹杂组成,这对于提高钢板抗HIC性能非常有利;在现有工艺条件下,硅钙线加入量为0.7 kg/t时夹杂物变性效果不理想,应适当增加硅钙线的加入量。 展开更多
关键词 管线钢 硫化物 钙处理
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硫化物夹杂对低碳钢孔蚀扩展的影响 被引量:33
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作者 陈学群 孔小东 杨思诚 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 2000年第2期65-73,共9页
选择两种具有不同类型硫化物夹杂的碳钢 ,通过模拟蚀孔的闭塞腐蚀电池试验 ,研究了它们在人工海水中的孔蚀扩展行为。结果表明 ,具有Ⅱ类硫化物的钢的零电流电位明显负于具有Ⅰ类硫化物的钢 ;在同样的阴极极化电位下 ,前者的阳极腐蚀电... 选择两种具有不同类型硫化物夹杂的碳钢 ,通过模拟蚀孔的闭塞腐蚀电池试验 ,研究了它们在人工海水中的孔蚀扩展行为。结果表明 ,具有Ⅱ类硫化物的钢的零电流电位明显负于具有Ⅰ类硫化物的钢 ;在同样的阴极极化电位下 ,前者的阳极腐蚀电流明显地大于后者。通过显微分析考察了硫化物夹杂对孔蚀扩展过程的影响。结果发现 ,硫化物夹杂处的腐蚀速度明显高于钢基体 ,从而促进了孔蚀的扩展。由于Ⅱ类硫化物的相界面积远大于Ⅰ类硫化物 ,前者对孔蚀扩展的促进作用也明显地大于后者。 展开更多
关键词 碳钢 孔蚀 硫化物夹杂物 人工海水 船体钢
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含硫齿轮钢SAE8620H热轧棒材夹杂物 被引量:13
3
作者 张海泉 谢有 +2 位作者 成国光 陈列 寇玉山 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2013年第7期70-75,共6页
以EAF电炉—LF精炼炉—VD真空精炼炉—LF精炼炉—CC连铸工艺流程生产含硫齿轮钢SAE8620H热轧棒材,利用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪分别对棒材横纵截面的边缘部位、1/2半径处和中心部位的夹杂物进行了检测,综合分析了夹杂物的尺寸、数... 以EAF电炉—LF精炼炉—VD真空精炼炉—LF精炼炉—CC连铸工艺流程生产含硫齿轮钢SAE8620H热轧棒材,利用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪分别对棒材横纵截面的边缘部位、1/2半径处和中心部位的夹杂物进行了检测,综合分析了夹杂物的尺寸、数量、分布以及形貌和成分。结果表明:含硫齿轮钢SAE8620H热轧棒材中的夹杂物主要有单独硫化锰和核心主要是Al2O3和MgO-Al2O3,外围是MnS或者(Ca、Mn)S的氧硫复合夹杂物;从边缘到中心,夹杂物总数递增,氧硫复合夹杂物比例递减;棒材横截面上夹杂物大部分小于2μm,长宽比小于3;棒材纵截面上夹杂物平均长度为11μm,边缘部位夹杂物平均长度较中心部位短3μm,纺锤状夹杂物的比例占30%。 展开更多
关键词 含硫齿轮钢SAE8620H 热轧棒材 硫化物夹杂 氧硫复合型夹杂物
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Effects of Rare Earth on Structure and Mechanical Properties of Clean BNbRE Steel 被引量:11
4
作者 李春龙 王云盛 +2 位作者 陈建军 刘承军 姜茂发 《Journal of Rare Earths》 SCIE EI CAS CSCD 2005年第4期470-473,共4页
The mechanisms of RE in clean BNbRE steel were studied by means of experimental measurement, microstructural observation and theoretical analysis. For BNbRE steel, the state and the content of RE were measured, and th... The mechanisms of RE in clean BNbRE steel were studied by means of experimental measurement, microstructural observation and theoretical analysis. For BNbRE steel, the state and the content of RE were measured, and the effects and the mechanisms of RE on sulfide inclusions, microstructure and properties of steel were determined. On the condition of increasing the cleanliness of steel, the mechanisms of RE in steel were changed to certain degree. Small amount of RE has the effect of cleaning, modifying inclusions and alloying in clean steel, too. With increasing the cleanliness of BNbRE steel, addition of RE should be decreased properly. Under experimental conditions, the optimum addition of RE is -0.01 % (mass fraction) for clean BNbRE steel, while RE can evidently improve plasticity and impact toughness of BNbRE steel. 展开更多
关键词 heavy rail steel clean steel microstructure sulfide inclusion PROPERTY rare earths
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稀土在BNbRE重轨钢中的作用机制 被引量:12
5
作者 李春龙 王云盛 +2 位作者 陈建军 刘承军 姜茂发 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2005年第3期47-51,共5页
通过化学分析、金相观察和理论分析,研究了稀土在BNbRE重轨钢中的存在状态和含量的变化规律,以及它对钢的硫化物夹杂、微观组织和性能的影响机制。研究发现,对于BNbRE重轨钢,加入大量的稀土并不能增加钢中固溶稀土的含量,固溶稀土的含... 通过化学分析、金相观察和理论分析,研究了稀土在BNbRE重轨钢中的存在状态和含量的变化规律,以及它对钢的硫化物夹杂、微观组织和性能的影响机制。研究发现,对于BNbRE重轨钢,加入大量的稀土并不能增加钢中固溶稀土的含量,固溶稀土的含量均保持在0.0012%以下。少量的固溶稀土可以细化BNbRE重轨钢的奥氏体晶粒和珠光体片层结构。在本实验条件下,BNbRE重轨钢的最佳稀土加入量约为0.02%,此时BNbRE重轨钢的塑性和冲击韧性得到显著提高。 展开更多
关键词 稀土 重轨钢 微观组织 硫化物夹杂 性能 BNBRE
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地幔岩中流体包裹体研究 被引量:6
6
作者 卢焕章 《岩石学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第9期1954-1960,共7页
地幔岩石中的流体包裹体代表地幔流体的样品。地幔流体包裹体可以存在从地幔来的金刚石,地幔捕虏体和岩浆碳酸岩中。研究这些岩石和矿物中的流体包裹体可以得出其所代表的地幔流体的温度、压力、成分和同位素。我们目前见到的这三类地... 地幔岩石中的流体包裹体代表地幔流体的样品。地幔流体包裹体可以存在从地幔来的金刚石,地幔捕虏体和岩浆碳酸岩中。研究这些岩石和矿物中的流体包裹体可以得出其所代表的地幔流体的温度、压力、成分和同位素。我们目前见到的这三类地幔岩石的包裹体主要可在橄榄石、辉石、金刚石、方解石和磷灰石中见到。这些包裹体可以粗略地分为 CO_2包裹体和硅酸盐熔融体包裹体。又可细分为四类包裹体:(1)富碳酸盐的硅酸盐熔融包裹体。这种包裹体在金刚石、地幔岩捕虏体和岩浆碳酸盐岩中见到,它又可分为结晶质熔融包裹体和玻璃包裹体。(2)CO_2包裹体。这种包裹体大多见于地幔捕虏体中,在金刚石和岩浆碳酸岩中也可见到。(3)含硫化物的包裹体。这种包裹体见于地幔捕虏体中,与纯 CO_2包裹体和含CO_2的熔融包裹体共存。(4)高密度的流体包裹体。这种包裹体见于金刚石中,是一种高盐度、高密度的含K、Cl 和 H_2O 的流体包裹体,又可分为高卤水包裹体和含卤水的富硅的碳酸盐岩浆包裹体。从对金刚石、地幔捕虏体和岩浆碳酸盐岩中流体包裹体的研究表明,地幔流体存在不均匀性和不混溶性。 展开更多
关键词 地幔岩 流体包裹体 CO2 包裹体 富碳酸的硅酸盐熔融包裹体 硫化物包裹体 高密度流体包裹体
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稀土在洁净BNbRE重轨钢中的作用机制 被引量:10
7
作者 李春龙 王云盛 +2 位作者 陈建军 刘承军 姜茂发 《中国稀土学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第5期670-675,共6页
通过实验测定、金相观察和理论分析,系统研究了稀土在洁净BNbRE重轨钢中的赋存状态和存量的变化规律,以及其对钢的硫化物夹杂、微观组织及性能的影响作用机制。研究发现,在钢洁净度大幅度提高的条件下,稀土在钢中的作用机制有所变化,微... 通过实验测定、金相观察和理论分析,系统研究了稀土在洁净BNbRE重轨钢中的赋存状态和存量的变化规律,以及其对钢的硫化物夹杂、微观组织及性能的影响作用机制。研究发现,在钢洁净度大幅度提高的条件下,稀土在钢中的作用机制有所变化,微量的稀土起到实现净化钢液、变质夹杂物和微合金化作用,而且作用效果非常稳定。随着钢洁净度的提高,稀土加入量可以适当降低。在本实验条件下,洁净BNbRE重轨钢的稀土最佳加入量为~0.01%,此时洁净BNbRE重轨钢的塑性和冲击韧度得到显著改善。 展开更多
关键词 稀土 洁净BNbRE重轨钢 作用机制 赋存状态 存量变化 塑性 冲击韧度 铁轨 硫化物夹杂
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焊接钢管压扁试验开裂原因分析 被引量:10
8
作者 王伟旬 关桂芬 《南方金属》 CAS 2015年第6期24-26,52,共4页
焊接钢管检验压扁工艺性能时,试样出现了开裂现象.经检验,钢管的化学成分和力学性能符合标准要求,断口扫描电镜分析和金相分析发现有大量纵向分布的长条状硫化物夹杂,钢管焊接时发生热胀冷缩,由于硫化物的热膨胀系数与基体不同,长条状... 焊接钢管检验压扁工艺性能时,试样出现了开裂现象.经检验,钢管的化学成分和力学性能符合标准要求,断口扫描电镜分析和金相分析发现有大量纵向分布的长条状硫化物夹杂,钢管焊接时发生热胀冷缩,由于硫化物的热膨胀系数与基体不同,长条状的硫化物夹杂与基体界面产生了显微裂纹,在外力作用下引起应力集中,使钢管压扁试验时开裂.大量纵向分布的长条状硫化物夹杂是引起钢管压扁试验开裂的原因. 展开更多
关键词 焊接钢管 压扁 硫化物夹杂
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稀土对高碳Nb钢组织和相变点的影响 被引量:9
9
作者 王权 孙婷婷 程德富 《稀土》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第3期23-28,共6页
实验钢经过真空感应炉模拟冶炼、实验测定、金相观察和理论分析,系统研究了稀土在高碳Nb钢中的赋存状态和存量的变化规律及其对钢中硫化物夹杂、微观组织及相变点的影响。研究发现,对于高碳Nb钢而言,加入大量的稀土并不能无限制的增加... 实验钢经过真空感应炉模拟冶炼、实验测定、金相观察和理论分析,系统研究了稀土在高碳Nb钢中的赋存状态和存量的变化规律及其对钢中硫化物夹杂、微观组织及相变点的影响。研究发现,对于高碳Nb钢而言,加入大量的稀土并不能无限制的增加钢中固溶稀土含量,在现有实验条件下固溶稀土含量的最大值可以达到0.0151%。固溶稀土的存在可以改变退火态高碳Nb钢的珠光体形貌、细化热轧态的奥氏体晶粒尺寸,提高高温下奥氏体长大温度,降低Ac1、Ac3、Ar1、Ar3的相变温度和钢的线膨胀系数,提高Ms点的转变温度。 展开更多
关键词 稀土 高碳Nb钢 微观组织 硫化物夹杂 相变点
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稀土对重轨钢冲击韧度的影响作用机制 被引量:7
10
作者 刘承军 姜茂发 +2 位作者 李春龙 王云盛 陈建军 《过程工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第1期135-137,共3页
通过实验测定、金相观察和理论分析,研究了稀土对重轨钢冲击韧度的影响作用机制.随着稀土加入量的增加(0~0.06%,ω),重轨钢中的固溶稀土含量均先逐渐增大,达到一定值后开始减小.当稀土加入量为0.01%时,重轨钢的奥氏体晶粒尺寸明显细化... 通过实验测定、金相观察和理论分析,研究了稀土对重轨钢冲击韧度的影响作用机制.随着稀土加入量的增加(0~0.06%,ω),重轨钢中的固溶稀土含量均先逐渐增大,达到一定值后开始减小.当稀土加入量为0.01%时,重轨钢的奥氏体晶粒尺寸明显细化,冲击韧度显著改善.稀土在改善重轨钢冲击韧度的同时,可以减小横向冲击功和纵向冲击功之间的差距,消除钢的各向异性,增强钢的各向同性.在本实验条件下,最佳稀土加入量为0.01%. 展开更多
关键词 稀土 重轨钢 冲击韧度 微观组织 硫化物夹杂
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中心偏析对高锰钢中厚板力学性能的影响 被引量:7
11
作者 王杰 杜恒科 赵坤 《物理测试》 CAS 2009年第2期13-17,共5页
以国内某钢厂中厚板力学性能检验和拉伸试验断口情况判定数据为样本,找出了两者之间的对应关系,指出断口分层将引起钢材延伸性能的明显下降。通过对分层试样金相组织和断口形貌的研究,认为心部异常组织以及硫化物夹杂的存在使得试样拉... 以国内某钢厂中厚板力学性能检验和拉伸试验断口情况判定数据为样本,找出了两者之间的对应关系,指出断口分层将引起钢材延伸性能的明显下降。通过对分层试样金相组织和断口形貌的研究,认为心部异常组织以及硫化物夹杂的存在使得试样拉伸时易在中心部位发生脆断,形成断口分层。试样厚度中心区域在较小的形变条件下产生了裂纹,使材料的变形集中在局部,这种通过裂纹扩展使材料断裂的方式,降低了材料断裂前的变形量,从而导致拉伸试样延伸率不合。 展开更多
关键词 断口分层 延伸率 中心偏析 硫化物夹杂
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钢中部分硫化物共价键能与其析出行为的关系 被引量:4
12
作者 刘伟东 屈华 周宇 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期136-140,共5页
基于固体与分子经验电子理论,计算了钢中硫化夹杂物FeS、MnS、MgS、CaS的相空间价电子结构和结构单元共价键总键能E及共价键上共价电子空间分布nα。计算分析得出钢中硫化夹杂物的析出行为与其结构单元共价键总键能E值的关系:平衡凝固时... 基于固体与分子经验电子理论,计算了钢中硫化夹杂物FeS、MnS、MgS、CaS的相空间价电子结构和结构单元共价键总键能E及共价键上共价电子空间分布nα。计算分析得出钢中硫化夹杂物的析出行为与其结构单元共价键总键能E值的关系:平衡凝固时E值大的硫化物先析出,即Ca、Mg、Mn、Fe的硫化物的析出顺序为FeS-MnS-MgS-CaS,非平衡凝固时E值小的硫化物先析出,即析出顺序CaS-MgS-MnS-FeS。计算钢中硫化物的E值可有效地控制其种类、含量及析出顺序。 展开更多
关键词 硫化物 价电子结构 析出行为 凝固
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钙和镁处理对38MnVS钢中硫化物夹杂的影响 被引量:6
13
作者 何肖飞 徐乐 +1 位作者 王毛球 王占花 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期90-95,共6页
以38MnVS非调质钢为试验对象,通过真空感应炉冶炼得到经钙、镁等不同合金处理的试验钢,并对试验钢铸锭中硫化物夹杂进行了分析研究。结果发现,在钢中添加钙、镁合金可以提高硫化物夹杂中相应元素的含量,且添加钙的效果更加明显,同时钙... 以38MnVS非调质钢为试验对象,通过真空感应炉冶炼得到经钙、镁等不同合金处理的试验钢,并对试验钢铸锭中硫化物夹杂进行了分析研究。结果发现,在钢中添加钙、镁合金可以提高硫化物夹杂中相应元素的含量,且添加钙的效果更加明显,同时钙、镁合金的添加可以降低铸锭中10μm以上硫化物夹杂比例,其比例从5%以上降低到3%以下。另外,对试验钢锻材中硫化物研究发现,钙合金处理后的锻材试样中硫化物平均长宽比最小,只有5.25,硫化物夹杂形态控制效果最好。 展开更多
关键词 38MnVS非调质钢 硫化物夹杂 钙处理 镁处理
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含硫齿轮钢中(CaO)_(x)(Al_(2)O_(3))_(y)和CaS的形成机理与控制 被引量:6
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作者 郭龙鑫 庞洪轩 +3 位作者 王晓英 刘柱 郑冰 徐东 《河北冶金》 2021年第11期24-31,共8页
针对含硫钢中的CaS类夹杂物易造成水口堵塞问题,对20CrMnTiS钢中存在的钙铝酸盐夹杂物(CaO)_(x)(Al_(2)O_(3))_(y)及CaS的生成条件分别进行了热力学和动力学分析。结果表明:20CrMnTiS在1600℃下进行钙处理,当钢中[Al]s为0.02%时,需将Ca... 针对含硫钢中的CaS类夹杂物易造成水口堵塞问题,对20CrMnTiS钢中存在的钙铝酸盐夹杂物(CaO)_(x)(Al_(2)O_(3))_(y)及CaS的生成条件分别进行了热力学和动力学分析。结果表明:20CrMnTiS在1600℃下进行钙处理,当钢中[Al]s为0.02%时,需将Ca控制在0.0039%~0.010%;鉴于Al_(2)O_(3)夹杂物的变性动力学分析,钙处理前钢中的Al_(2)O_(3)夹杂物不宜过大,粒径最佳尺寸≤1μm,且喂硫线之前,应给予充分的钙处理时间,使Al_(2)O_(3)夹杂物完全变性为钙铝酸盐夹杂物(12CaO·7Al_(2)O_(3))。含硫齿轮钢合理的精炼工艺为:铁水预处理→转炉→LF精炼(钙处理)→RH真空脱气→软吹(软吹中后期喂硫线)→方坯连铸。 展开更多
关键词 含硫钢 铝酸钙 硫化物夹杂 热力学计算 动力学分析
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20Cr13不锈钢热轧棒材夹杂物研究 被引量:3
15
作者 王鑫潮 王红娜 +3 位作者 成国光 寇玉山 左辉 陈列 《中国冶金》 CAS 2014年第7期17-21,共5页
针对以EAF-VOD-LF-模铸工艺流程生产的20Cr13不锈钢热轧棒材,利用扫描电镜和能谱仪分别对棒材横纵截面的边缘部位、1/2半径处和中心部位的夹杂物进行了检测,分析了夹杂物的尺寸、数量、分布、形貌和成分。结果表明:20Cr13不锈钢热轧棒... 针对以EAF-VOD-LF-模铸工艺流程生产的20Cr13不锈钢热轧棒材,利用扫描电镜和能谱仪分别对棒材横纵截面的边缘部位、1/2半径处和中心部位的夹杂物进行了检测,分析了夹杂物的尺寸、数量、分布、形貌和成分。结果表明:20Cr13不锈钢热轧棒材中的夹杂物主要有锰铝酸盐类夹杂物、硫化锰夹杂物和以硅酸盐为核心、外围为MnS或锰铝酸盐的复合夹杂物3种。从边缘到中心,夹杂物总数呈递增趋势,复合夹杂物的数量和比例也相应呈递增趋势。棒材横截面上的夹杂物大部分小于3μm,长宽比小于3;棒材纵截面上的夹杂物明显变长,中心部位夹杂物平均长为9.53μm,平均长宽比为8.22。 展开更多
关键词 20Cr13不锈钢 热轧棒材 锰铝酸盐夹杂 硫化物夹杂 复合夹杂物
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大规格42CrMoS钢棒的横向冲击韧性及其主要影响因素
16
作者 赖承班 张燕呢 +1 位作者 闵永安(导师) 周坤 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期55-59,65,共6页
在直径为380 mm的锻态42CrMoS钢棒的不同部位处取样,进行850℃水冷淬火或风冷淬火以及相同工艺高温回火处理,研究了热处理后的显微组织、硫化物夹杂形貌和数量及其对横向冲击韧性的影响。结果表明:钢棒未出现严重的元素偏析;在水冷淬火... 在直径为380 mm的锻态42CrMoS钢棒的不同部位处取样,进行850℃水冷淬火或风冷淬火以及相同工艺高温回火处理,研究了热处理后的显微组织、硫化物夹杂形貌和数量及其对横向冲击韧性的影响。结果表明:钢棒未出现严重的元素偏析;在水冷淬火和风冷淬火条件下不同部位的横向冲击吸收功分别在21.6~35.6 J和12.7~17.7 J;钢棒中硫化物的形貌比其数量对横向冲击韧性的影响更显著,细小、均匀分布的点状硫化物对横向冲击韧性的不利影响相对较小;在风冷淬火和高温回火试样中显微组织中每增加10%面积分数的贝氏体,其横向冲击功下降6%左右,回火索氏体组织对横向冲击韧性影响程度的权重大约是贝氏体组织的2.5倍。 展开更多
关键词 42CrMoS钢 横向冲击韧性 硫化物夹杂 显微组织
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Q345R容器板延伸率不合的影响因素分析 被引量:4
17
作者 罗淼 张凤武 +1 位作者 刘陈新 李柏君 《宽厚板》 2010年第5期11-13,共3页
主要研究Q345R容器板拉伸试验出现延伸不合及试样断口分层的原因。通过对显微组织和断口形貌的分析,得出严重带状组织、硫化物夹杂及芯部高硬度脆性相的存在是导致钢板延伸率不合的主要因素。
关键词 延伸不合 带状组织 硫化物夹杂 高硬度脆性相
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连铸大方坯非金属夹杂物研究 被引量:3
18
作者 杨玉 庞兆夫 +1 位作者 陈昕 金纪勇 《炼钢》 CAS 北大核心 2008年第2期11-14,共4页
通过定量金相法和化学电解法对连铸生产时不同浇铸部位连铸坯内部非金属夹杂物的分布情况进行了详细分析,结果表明,连铸时首炉第1支连铸坯的夹杂物明显多于其它连铸坯;铸坯中的硫化物夹杂以硫化铁为主;氧化物夹杂以二氧化硅为主;在连铸... 通过定量金相法和化学电解法对连铸生产时不同浇铸部位连铸坯内部非金属夹杂物的分布情况进行了详细分析,结果表明,连铸时首炉第1支连铸坯的夹杂物明显多于其它连铸坯;铸坯中的硫化物夹杂以硫化铁为主;氧化物夹杂以二氧化硅为主;在连铸坯的内外弧1/4处及左右宽度的1/4处夹杂物分布最多。 展开更多
关键词 连铸坯 非金属夹杂物 硫化物 氧化物
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含硫化物夹杂的铁基非晶合金点蚀规律 被引量:3
19
作者 张浩然 吴鸿燕 +3 位作者 王善林 左瑶 陈玉华 尹立孟 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第4期477-486,共10页
采用电化学工作站和透射电镜等对含硫化物夹杂的铁基非晶合金进行了电化学腐蚀行为及腐蚀形貌分析。结果表明,铁基非晶合金的含硫化物夹杂为Al_(2)S_(3)和Al_(57)Mn_(12)。在FeCl_(2)溶液中表现出明显的钝化现象,腐蚀速率随溶液浓度的... 采用电化学工作站和透射电镜等对含硫化物夹杂的铁基非晶合金进行了电化学腐蚀行为及腐蚀形貌分析。结果表明,铁基非晶合金的含硫化物夹杂为Al_(2)S_(3)和Al_(57)Mn_(12)。在FeCl_(2)溶液中表现出明显的钝化现象,腐蚀速率随溶液浓度的升高而升高;夹杂物周围贫Cr区的钝化膜薄弱,是点蚀萌生的位置;Al和Mn在FeCl_(2)溶液中优先溶解使夹杂处形成蚀坑,在较高的浓度下蚀坑中会因自催化效应进一步腐蚀生成次生孔。 展开更多
关键词 铁基非晶合金 硫化物夹杂 耐蚀性能 点蚀
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高合金热强钢热疲劳—蠕变裂纹的研究 被引量:1
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作者 陈菁 胡世俊 +2 位作者 陈惠敏 王永云 吴清泉 《湖北工学院学报》 1997年第1期63-65,共3页
对高合金热强钢的加热炉炉底板在使用过程中产生热疲劳裂纹的原因进行了分析,得出加速裂纹扩展的主要因素是底板材质组织的不均匀性,尤其是使用过程因高温H2还原被加热工件中的硫,导致底板渗硫形成沿晶硫化物,使晶界弱化,在热应... 对高合金热强钢的加热炉炉底板在使用过程中产生热疲劳裂纹的原因进行了分析,得出加速裂纹扩展的主要因素是底板材质组织的不均匀性,尤其是使用过程因高温H2还原被加热工件中的硫,导致底板渗硫形成沿晶硫化物,使晶界弱化,在热应力作用下,萌生裂纹,并沿晶发展形成热疲劳裂纹,致使工件早期失效. 展开更多
关键词 热疲劳 硫化物 高合金热强钢 蠕变裂纹 合金钢
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