华北型煤田下组煤突(涌)水模式及特征 被引量：13

1

作者 方向清 王红燕 +1 位作者 万雪林 吴铁卫 《中国煤炭地质》 2015年第8期38-42,共5页

目前,有关突水模式划分主要着眼于突水通道和突水方式方面,而没有从地下水系统角度来考虑突水机理,对于认识突水机理缺乏系统性,不能很好地回答为什么突水的问题。在分析大量煤矿突水资料基础上,从煤矿区所处的岩溶水系统的特征入手,提... 目前,有关突水模式划分主要着眼于突水通道和突水方式方面,而没有从地下水系统角度来考虑突水机理,对于认识突水机理缺乏系统性,不能很好地回答为什么突水的问题。在分析大量煤矿突水资料基础上,从煤矿区所处的岩溶水系统的特征入手,提出了以其所处的系统位置、突水通道等为依据将华北型煤田下组煤突(涌)水模式划分为活化断层型、活化陷落柱型、底板型、断层型、陷落柱型5种模式,并对其突水特征进行了概述。 展开更多

关键词 径流带 滞流区 突水通道 突(涌)水模式

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柳林泉域滞流区岩溶水的热源及其Na^+、Cl^-来源探讨 被引量：7

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作者 贾振兴 臧红飞 郑秀清 《中国岩溶》 CAS CSCD 北大核心 2015年第6期570-576,共7页

柳林泉域滞流区岩溶水以高温、高Na^+和Cl^-浓度为主要特征。文章在区域地质及水文地质条件分析基础上,采用化学计量学原理,判断了该区岩溶水的热源及Na^+和Cl^-的来源。结果显示:在泉域的补给区、径流区和排泄区的上青龙、龙门会、杨... 柳林泉域滞流区岩溶水以高温、高Na^+和Cl^-浓度为主要特征。文章在区域地质及水文地质条件分析基础上,采用化学计量学原理,判断了该区岩溶水的热源及Na^+和Cl^-的来源。结果显示:在泉域的补给区、径流区和排泄区的上青龙、龙门会、杨家港和寨东泉组,岩溶水中的Na^+和Cl^-主要来源于岩盐的溶解,其中多余的Na^+可能来自于阳离子交换、黄土中含Na^+矿物的溶解及城市污水的排放;滞流区和排泄区的刘家疙瘩泉组岩溶水中高浓度的Na^+和Cl^-也主要来自于岩盐的溶解,而多余的Cl^-可能由岩溶水中的Na^+交换吸附介质中的Ca^(2+)或Mg^(2+)所致。西部滞流区岩溶水的热源主要包括地温梯度增热、当地正常地温、岩石中放射性元素产热和石膏的溶解放热,其贡献率分别为45%、28%、20%和7%。 展开更多

关键词 岩溶热水 化学计量学 滞流区 Na+ Cl-来源 柳林泉域

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脉冲风流条件下“静止区”瓦斯的扩散规律 被引量：5

3

作者 廖贵发 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1996年第3期301-305,共5页

从物理学基本定律出发，推导出了脉冲风流条件下矿井井巷空间“静止区”气体的迁移规律，建立了脉冲风流条件下“静止区”瓦斯的扩散数学模型，并且以实验对其进行了验证研究结果表明，脉冲风流法是一种高效、可行的处理和防治瓦斯在... 从物理学基本定律出发，推导出了脉冲风流条件下矿井井巷空间“静止区”气体的迁移规律，建立了脉冲风流条件下“静止区”瓦斯的扩散数学模型，并且以实验对其进行了验证研究结果表明，脉冲风流法是一种高效、可行的处理和防治瓦斯在井下各个“静止区” 展开更多

关键词 脉冲风流 静止区 瓦斯浓度 扩散速度 矿井瓦斯

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基于计算流体动力学与离散元法耦合的磁力泵水沙运动的数值模拟

4

作者 谢汭之 喻黎明 +2 位作者 王田田 杨具瑞 李娜 《湖南农业大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2022年第3期370-378,共9页

应用计算流体动力学与离散元法耦合的方法,对MP6-R微型磁力泵3种进口流速(0.5、1.0、1.5 m/s)和3种含沙量(0.5%、1.0%、2.0%)水沙运动进行数值模拟。结果表明:当进口流速为0.5 m/s时,磁力泵出口管道与蜗壳衔接段出现回流区,其最大回流... 应用计算流体动力学与离散元法耦合的方法,对MP6-R微型磁力泵3种进口流速(0.5、1.0、1.5 m/s)和3种含沙量(0.5%、1.0%、2.0%)水沙运动进行数值模拟。结果表明:当进口流速为0.5 m/s时,磁力泵出口管道与蜗壳衔接段出现回流区,其最大回流速度为1.07m/s,随着进口流速的加大,回流速度逐渐降低,当进口流速达到1.5m/s时,回流现象消失,水流速度方向稳定指向出口,磁力泵过流性能最佳;叶轮轴面附近存在大量低速沙粒汇聚的滞留区,滞留区沙粒相互碰撞产生初始切速度;当进口流速一定时,改变颗粒体积分数对滞留区沙粒平均速度的影响较小;进口流速低于1.0 m/s时,增加颗粒体积分数会降低颗粒残留比,进口流速高于1 m/s后,颗粒残留比非常接近;当颗粒体积分数一定时,提升进口流速会降低颗粒残留比,增加滞留区沙粒平均速度,进口流速达到1m/s后,颗粒残留比和滞留区沙粒平均速度随进口流速的变化不明显,磁力泵输送性能最佳。结合磁力泵的过流性能、输送性能与叶轮表面的载荷强度,建议磁力泵最佳运行状态下进口流速保持在1.0 m/s以上。 展开更多

关键词 磁力泵 水沙运动 进口流速 颗粒体积分数 滞留区 颗粒残留比

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神府矿区隐蔽采空区相关致灾因素分析及勘查技术 被引量：19

5

作者 牟义 《地球物理学进展》 CSCD 北大核心 2020年第3期1017-1024,共8页

本文在分析神府矿区隐蔽采空区相关致灾因素基础上,针对该区隐蔽采空区主要相关致灾因素特点进行了勘查方法重新划分,对各勘查技术方法测网密度、参数选择等进行优化,形成一套精细勘查神府矿区隐蔽采空区相关致灾地质因素的技术体系.为... 本文在分析神府矿区隐蔽采空区相关致灾因素基础上,针对该区隐蔽采空区主要相关致灾因素特点进行了勘查方法重新划分,对各勘查技术方法测网密度、参数选择等进行优化,形成一套精细勘查神府矿区隐蔽采空区相关致灾地质因素的技术体系.为了充分发挥不同勘查方法对隐蔽采空区不同致灾因素响应特征的的优点,分别采用浅层地震技术勘查采空区范围、瞬变电磁法技术勘查积水区位置;采用同位素测氡技术和钻孔测温、测气技术勘查火区和有毒有害气体;采用钻孔电视技术和钻孔冲洗液漏失量观测技术勘查采空区顶板;采用三维激光扫描精确勘查房柱式采空区残留煤柱尺寸.该体系研究成果为神府矿区采空区隐蔽灾害评估、治理提供参考依据. 展开更多

关键词 采空区勘查 积水区勘查 火区勘查 采空区顶板勘查 残留煤柱勘查 有毒有害气体勘查

原文传递

大型浅池浮法玻璃熔窑液流结构的研究 被引量：3

6

作者 冯晓云 杨志强 周志豪 《建筑材料学报》 EI CAS CSCD 1998年第4期371-374,共4页

熔窑结构的变化必然会引起玻璃液流结构的变化．通过与传统池深玻璃熔窑液流结构的比较，发现浅池结构玻璃熔窑的液流形态有所变化．其上层液流流速加快，厚度减薄，而下层液流则强度增加，滞止三角区范围缩小并略有前移．

关键词 熔窑 液流结构 滞止三角区 回流强度 浮法玻璃

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准南煤田低煤阶煤层气甲烷风化带的确定及影响因素分析 被引量：4

7

作者 石浩程 王海超 +3 位作者 田继军 韩旭 崔德广 周磊 《煤矿安全》 CAS 北大核心 2019年第10期163-167,共5页

通过对准南煤田两大矿区低煤阶煤层气勘探和开发资料的对比研究,发现硫磺沟矿区甲烷风化带深度为670 m,阜康矿区甲烷风化带深度为450m,水文地质条件的差异导致了两大矿区甲烷风化带的巨大差异。进一步研究发现火烧区滞水层的存在与否是... 通过对准南煤田两大矿区低煤阶煤层气勘探和开发资料的对比研究,发现硫磺沟矿区甲烷风化带深度为670 m,阜康矿区甲烷风化带深度为450m,水文地质条件的差异导致了两大矿区甲烷风化带的巨大差异。进一步研究发现火烧区滞水层的存在与否是导致两矿区甲烷风化带差异的主控因素:阜康矿区由于火烧区的存在,火烧区烧变岩系渗透性被强烈改造,成为最直接的地表水下渗补偿通道,一方面由此形成的滞水层有效隔绝了氧气,避免了煤层氧化,另一方面地表水的下渗有效抑制了煤层气的逸散,减少了煤层气的损失,从而导致其甲烷风化带较不存在火烧区的硫磺沟矿区浅。 展开更多

关键词 准南煤田 中-低煤阶煤层气 甲烷风化带 火烧区滞水层 水文地质特征

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普阳煤矿排土场全基岩隧洞疏水措施 被引量：1

8

作者 毛永祥 何以剑 +1 位作者 王然 王胆 《露天采矿技术》 CAS 2022年第5期99-101,共3页

基于对普阳露天煤矿排土场地质条件和滑坡成因的分析,论述了常规疏排水措施的弊端,并评价了疏水效果;结合云南普阳露天煤矿排土场实际情况,提出了全基岩隧洞疏排水措施。结果表明:该措施在基岩段施工,对排土区无干扰,且能创造出天然的... 基于对普阳露天煤矿排土场地质条件和滑坡成因的分析,论述了常规疏排水措施的弊端,并评价了疏水效果;结合云南普阳露天煤矿排土场实际情况,提出了全基岩隧洞疏排水措施。结果表明:该措施在基岩段施工,对排土区无干扰,且能创造出天然的排水条件,工程一次性投入,运行管理成本低;该措施实施后,普阳煤矿排土场的地下水位线下降,边坡稳定性有明显提高。 展开更多

关键词 全基岩 隧洞 疏排水 临滑边坡 积水区

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采煤沉陷区冻结滞水消融过程中土壤水分变化规律

9

作者 包斯琴 高永 +4 位作者 丁延龙 罗凤敏 吕新丰 单玉兵 王剑然 《土壤》 CAS CSCD 北大核心 2017年第3期608-613,共6页

冻结滞水的倒置富水性和双向融化特性,使其消融过程中土壤水分迁移动向发生变化。采用烘干法,对采煤沉陷区不同立地类型冻结滞水消融过程中的土壤含水率进行了测定。结果表明:(1)随着融化时间的延长,采煤沉陷区阴坡土壤含水率峰值沿着... 冻结滞水的倒置富水性和双向融化特性,使其消融过程中土壤水分迁移动向发生变化。采用烘干法,对采煤沉陷区不同立地类型冻结滞水消融过程中的土壤含水率进行了测定。结果表明:(1)随着融化时间的延长,采煤沉陷区阴坡土壤含水率峰值沿着垂直方向逐渐向下推移。冻结滞水融化第2天和第5天,土壤含水率峰值出现在0~10 cm土层;融化第8天土壤含水率最大值出现在20~30 cm土层;融化第11、14和17天土壤含水率最大值均出现在50~60 cm土层;(2)采煤沉陷区沟坡地冻结滞水融化第2天和第5天土壤含水率峰值均出现在20~30 cm土层;融化第8、11、14和17天土壤含水率最大值均出现在30~40 cm土层;(3)采煤区和非采煤区的冻结滞水含水率峰值在冻土层之下。 展开更多

关键词 冻结滞水 土壤含水率 消融过程 采煤沉陷区

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采空区顶板动态补给水预疏放设计

10

作者 冯鹏峥 《山东煤炭科技》 2022年第7期174-176,179,共4页

为保证工作面安全回采,通过对南凹寺煤矿的水文地质条件与地层特征进行分析,以30405工作面采空区为例,对涌水量的不同充水条件和充水量进行预测分析,建立数值模拟的分析模型,找到涌水量与回采推进度的内在联系与相关规律,并采取两巷提... 为保证工作面安全回采,通过对南凹寺煤矿的水文地质条件与地层特征进行分析,以30405工作面采空区为例,对涌水量的不同充水条件和充水量进行预测分析,建立数值模拟的分析模型,找到涌水量与回采推进度的内在联系与相关规律,并采取两巷提前施工放水钻孔的方式,有效控制疏放顶板静态积水,减少对采空区的积水量补给,通过平行作业方式,缩短放水周期。 展开更多

关键词 综采工作面 采空区积水 涌水量计算 疏放水方案

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马氏体时效钢的刀-屑接触区变形试验研究

11

作者 宋文萍 丁艳红 《机械管理开发》 2005年第5期69-71,共3页

对不同热处理后的06Ni6CrMoVTiT1马氏体时效钢进行了切削试验,并用光学显微镜和电子显微镜对所得切屑根部进行了观察分析。试验结果表明:在切削固溶态和时效态的马氏体时效钢时,均会出现积屑瘤(以下简称BUE),其原因是多方面的,自回火和... 对不同热处理后的06Ni6CrMoVTiT1马氏体时效钢进行了切削试验,并用光学显微镜和电子显微镜对所得切屑根部进行了观察分析。试验结果表明:在切削固溶态和时效态的马氏体时效钢时,均会出现积屑瘤(以下简称BUE),其原因是多方面的,自回火和应变时效析出是产生BUE的主要因素,相应BUE裂纹尖端圆钝。 展开更多

关键词 马氏体时效钢 切削变形 固溶态 时效态 积屑瘤 滞积区

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