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内嵌碟簧型自复位防屈曲支撑性能试验及其恢复力模型研究 被引量：18
1
作者 韩强 贾振雷 +1 位作者 王晓强 黄超 《工程力学》 EI CSCD 北大核心 2018年第6期144-150,190,共8页
为解决防屈曲支撑在大震作用下产生较大残余变形的问题,该文提出了一种内嵌碟簧型自复位防屈曲支撑,阐述了该支撑的构造和工作原理。该新型支撑由防屈曲耗能系统和自复位系统并联组成,通过控制碟簧预压力和核心单元屈服承载力的组合,可... 为解决防屈曲支撑在大震作用下产生较大残余变形的问题,该文提出了一种内嵌碟簧型自复位防屈曲支撑,阐述了该支撑的构造和工作原理。该新型支撑由防屈曲耗能系统和自复位系统并联组成,通过控制碟簧预压力和核心单元屈服承载力的组合,可得到工程结构控制所需的滞回特性曲线。在此基础上,设计制作了3个不同工况的内嵌碟簧型自复位防屈曲支撑,开展拟静力试验,分析其破坏特征,探讨了其残余位移和滞回耗能等特性,并建立其力-位移滞回关系恢复力分析模型。试验结果表明:内嵌碟簧型自复位防屈曲支撑不仅保留了防屈曲支撑稳定良好的耗能能力,而且能较好地控制残余变形,建立的恢复力分析模型与试验结果吻合较好,是一种有效地控制残余变形且性能稳定的结构减震元件。 展开更多
关键词 自复位防屈曲支撑 碟簧 拟静力试验 恢复力模型 残余变形
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高速客车空气弹簧非线性横向刚度特性研究 被引量：10
2
作者 赵洪伦 张广世 《铁道学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1999年第6期30-33,共4页
运用非线性有限元分析技术研究了由多层正交异性复合材料组成的高速客车空气弹簧的非线性横向刚度特性，分析了大变形的几何非线性和胶囊与金属裙板形成的接触非线性问题，给出了空气弹簧横向刚度非线性特性较为精确的描述，计算结果与... 运用非线性有限元分析技术研究了由多层正交异性复合材料组成的高速客车空气弹簧的非线性横向刚度特性，分析了大变形的几何非线性和胶囊与金属裙板形成的接触非线性问题，给出了空气弹簧横向刚度非线性特性较为精确的描述，计算结果与试验比较表明，两者吻合良好。最后。 展开更多
关键词 高速客车 空气弹簧 横向刚度 非线性有限元
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60Si2MnA弹簧钢的热变形行为 被引量：8
3
作者 赵同春 张麦仓 +2 位作者 董建新 艾家和 谢锡善 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2002年第2期28-31,共4页
通过热模拟压缩试验 ,研究了 6 0 Si2 Mn A弹簧钢高温变形时的力学行为和动态再结晶行为。由实验数据求得了 6 0 Si2 Mn A弹簧钢的热变形激活能、峰值应力、峰值应变以及动态再结晶晶粒尺寸与 Zener- Hollomon参数之间的关系。结果表明 ... 通过热模拟压缩试验 ,研究了 6 0 Si2 Mn A弹簧钢高温变形时的力学行为和动态再结晶行为。由实验数据求得了 6 0 Si2 Mn A弹簧钢的热变形激活能、峰值应力、峰值应变以及动态再结晶晶粒尺寸与 Zener- Hollomon参数之间的关系。结果表明 ,通过动态再结晶能获得细小的晶粒。 展开更多
关键词 60SI2MNA 弹簧钢 热变形 动态再结晶
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膜片弹簧大端载荷与变形特性计算方法的误差分析 被引量：12
4
作者 张铁山 《汽车技术》 北大核心 2009年第1期26-29,共4页
针对利用A-L方法计算膜片弹簧载荷-变形误差较大的问题,归纳出解决该问题的3种方法:理论公式求解法、修正公式法、有限元法,分析了利用3种方法计算膜片弹簧的大端载荷-变形特性误差产生的原因,指出,对于工程应用,比较好的方法是将理论... 针对利用A-L方法计算膜片弹簧载荷-变形误差较大的问题,归纳出解决该问题的3种方法:理论公式求解法、修正公式法、有限元法,分析了利用3种方法计算膜片弹簧的大端载荷-变形特性误差产生的原因,指出,对于工程应用,比较好的方法是将理论公式求解法、修正公式法、有限元法综合使用后建立经验公式。 展开更多
关键词 膜片弹簧 载荷 变形 误差
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形状记忆合金弹簧变形速度的研究 被引量：10
5
作者 张作龙 刘永红 +1 位作者 杨毅 贾宝贤 《石油大学学报（自然科学版）》 CSCD 2000年第2期95-97,共3页
形状记忆合金 (SMA)弹簧具有形状记忆功能 ,电热驱动时的相变过程中有回复力输出。这种弹簧的回复变形速度先随回复位移的增加而逐渐增加 ,当回复位移接近中间位置时速度达到最大值 ,并在一段位移内保持最大速度不变。此后 ,随回复位移... 形状记忆合金 (SMA)弹簧具有形状记忆功能 ,电热驱动时的相变过程中有回复力输出。这种弹簧的回复变形速度先随回复位移的增加而逐渐增加 ,当回复位移接近中间位置时速度达到最大值 ,并在一段位移内保持最大速度不变。此后 ,随回复位移的增加而减小 ,达到记忆长度时速度为零。通过控制电流可控制SMA弹簧的回复变形速度 ,但不能选择过高或过低的电流 ,否则会破坏其记忆功能。在使用SMA弹簧时应选择合适的载荷和拉伸变形长度 ,过大的载荷不仅使其回复变形速度变得很慢 ,而且还会使弹簧产生不完全回复变形 ,从而降低SMA弹簧的循环工作寿命。过大的拉伸变形长度 ,同样也会降低其循环工作寿命。 展开更多
关键词 形状记忆合金 弹簧 变形速度
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加压热处理对表层压缩杨木变形回弹的影响 被引量：10
6
作者 高志强 张耀明 +3 位作者 吴忠其 王艳伟 李任 黄荣凤 《木材工业》 北大核心 2017年第2期24-28,共5页
以水热控制法对人工林毛白杨木材进行间歇式压缩,获得表层密度1.0 g/cm^3、芯部密度基本不变的表层压缩木;再在常压和0.3 MPa压力下,分别对表层压缩木材进行热处理,检测热处理后木材的变形回弹率。结果表明,随着热处理温度升高,表层压... 以水热控制法对人工林毛白杨木材进行间歇式压缩,获得表层密度1.0 g/cm^3、芯部密度基本不变的表层压缩木;再在常压和0.3 MPa压力下,分别对表层压缩木材进行热处理,检测热处理后木材的变形回弹率。结果表明,随着热处理温度升高,表层压缩木材变形回弹率呈降低趋势;加压热处理比常压热处理,对表层压缩木材的变形固定效果更优。200℃、0.3 MPa加压热处理,能够使杨木压缩材的厚度变化率降低67.38%。 展开更多
关键词 表层压缩木材 厚度变化 变形回弹率 加压热处理 常压热处理
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设置碟形弹簧的框架-摇摆墙结构抗震性能试验研究 被引量：10
7
作者 蒋璐 李向民 +3 位作者 张富文 董金芝 蒋利学 许清风 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第8期61-70,共10页
受控摇摆墙通常采用预应力筋的形式实现,预应力筋基础锚固施工困难,墙体摇摆幅度很小且易与基础发生碰撞.为解决上述问题,研发了一种受控摇摆墙,主要通过基于碟形弹簧的装置实现墙体的受控约束,墙体与主体框架、基础分别采用耗能连接件... 受控摇摆墙通常采用预应力筋的形式实现,预应力筋基础锚固施工困难,墙体摇摆幅度很小且易与基础发生碰撞.为解决上述问题,研发了一种受控摇摆墙,主要通过基于碟形弹簧的装置实现墙体的受控约束,墙体与主体框架、基础分别采用耗能连接件和V形支撑连接.设计制作了缩尺比为1∶2的对比框架与框架-摇摆墙试件,通过低周往复加载试验研究其抗震性能、破坏模式和自复位特性.结果表明,设置碟形弹簧的框架-摇摆墙较对比框架承载力提高了107.1%,且具有更好的刚度退化性能与耗能性能,框架结构的变形模式得到改善,使得各层的层间位移趋于均匀.连接件是影响框架-摇摆墙结构耗能及协调层间变形的关键,应进一步研究其改进措施及优化设计. 展开更多
关键词 框架-摇摆墙 碟形弹簧 延性连接件 拟静力试验 变形模式 耗能能力
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应用于基坑围护结构变形计算的非线性土体弹簧模型及参数研究 被引量：9
8
作者 王洪新 李雪强 +1 位作者 杨石飞 路家峰 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第6期1032-1040,共9页
目前基坑计算时,被动区土体采用线弹性弹簧模拟有较大不合理之处。为使基坑变形计算更接近实际监测结果,在计算时被动区应采用反映土体非线性变形特征的弹簧。建立了双曲函数土体弹簧模型,通过现场监测数据反分析了30多个基坑的被动区... 目前基坑计算时,被动区土体采用线弹性弹簧模拟有较大不合理之处。为使基坑变形计算更接近实际监测结果,在计算时被动区应采用反映土体非线性变形特征的弹簧。建立了双曲函数土体弹簧模型,通过现场监测数据反分析了30多个基坑的被动区土体非线性弹簧参数。针对一个典型工程,通过原位测试方法获取了土体的非线性弹簧参数。依据反分析结果,讨论了通过反分析获得参数与通过原位测试获得参数的相关关系。成果对引入非线性弹簧改进基坑算法有借鉴意义。 展开更多
关键词 非线性弹簧 监测数据 反分析 原位测试 变形
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BP神经网络信息融合的汽车载重测量方案 被引量：9
9
作者 赵桂清 《机械设计与制造》 北大核心 2017年第12期134-137,共4页
针对当前汽车载重量测量精度低的问题,;提出了基于BP神经网络信息融合算法的汽车载重测量方案。首先分析了现有的两种载重测量方法,即叠板弹簧形变量测量法和胎压变化量测量法,并分别建立了汽车载重量与叠板弹簧变化量、轮胎气压变化量... 针对当前汽车载重量测量精度低的问题,;提出了基于BP神经网络信息融合算法的汽车载重测量方案。首先分析了现有的两种载重测量方法,即叠板弹簧形变量测量法和胎压变化量测量法,并分别建立了汽车载重量与叠板弹簧变化量、轮胎气压变化量的数学模型;然后提出了使用BP神经网络算法将这两种测量方法的测量信息进行融合;通过样本数据的训练,确立了BP神经网络三层网络拓扑结构和参数。设计了10组载重试验对此算法进行验证,结果表明基于BP神经网络信息融合的汽车载重测量方法可以有效地测量汽车载重,最大测量误差为0.91%。 展开更多
关键词 汽车载重测量 BP神经网络 信息融合 胎压 叠板弹簧形变
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一种非自力型梅花触头抱紧力计算方法 被引量：9
10
作者 曹志民 吴小钊 +1 位作者 刘永庆 师军伟 《高压电器》 CAS CSCD 北大核心 2015年第8期98-101,共4页
通过对梅花触头的弹簧抱箍进行变形及受力分析,得出了弹簧抱箍的径向变形量与触头压应力之间的计算关系。通过该关系计算得出的触头压力与经验值相符。分析结果不仅为梅花触头抱紧力的计算提供了快捷工具,而且也为梅花触头的设计提供了... 通过对梅花触头的弹簧抱箍进行变形及受力分析,得出了弹簧抱箍的径向变形量与触头压应力之间的计算关系。通过该关系计算得出的触头压力与经验值相符。分析结果不仅为梅花触头抱紧力的计算提供了快捷工具,而且也为梅花触头的设计提供了一定的理论依据。 展开更多
关键词 梅花触头 弹簧抱箍 变形 抱紧力
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Ti-Ni-V形状记忆合金及其弹簧的相变和形变特性 被引量：8
11
作者 刘曼倩 贺志荣 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第1期44-48,共5页
用X射线衍射仪、示差扫描量热仪和拉伸实验研究了退火温度Tan和形变温度Td对Ti-50.8Ni-0.5V形状记忆合金丝及其弹簧的相变和形变特性的影响。结果表明:400～600℃退火态合金的室温相组成为B2和R相。冷却/加热时,350～400℃退火态合金发... 用X射线衍射仪、示差扫描量热仪和拉伸实验研究了退火温度Tan和形变温度Td对Ti-50.8Ni-0.5V形状记忆合金丝及其弹簧的相变和形变特性的影响。结果表明:400～600℃退火态合金的室温相组成为B2和R相。冷却/加热时,350～400℃退火态合金发生A→R/R→A(A—母相,R—R相)一阶段可逆相变;450～500℃退火态合金发生A→R→M/M→R→A(M—马氏体相)两阶段可逆相变;550℃退火态合金发生A→R→M/M→A型相变;600℃退火态合金发生A→M/M→A一阶段可逆相变。随Tan升高,R相变温度先升高后降低,M相变温度先升高后趋于稳定,M相变热滞快速降低,而R相变热滞则几乎不受退火温度影响。随Td和Tan升高,退火态Ti-50.8Ni-0.5V合金弹簧的应力诱发M临界切应力升高。 展开更多
关键词 Ti-50.8Ni-0.5V合金 形状记忆合金 弹簧 相变 形变
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硅脱氧弹簧钢中夹杂物在轧制过程中的演变行为 被引量：4
12
作者 李永超 杨玉丹 +2 位作者 卢彩玲 黎才庆 王维 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期83-89,103,共8页
不变形大尺寸氧化物夹杂是造成弹簧疲劳失效的主要原因,可通过获得具有良好变形性能的低熔点塑性夹杂物,减少轧制后氧化物夹杂的尺寸,以减轻夹杂物的不利影响。为了研究工业化生产的硅脱氧弹簧钢中氧化物夹杂在轧制过程中的演变行为,采... 不变形大尺寸氧化物夹杂是造成弹簧疲劳失效的主要原因,可通过获得具有良好变形性能的低熔点塑性夹杂物,减少轧制后氧化物夹杂的尺寸,以减轻夹杂物的不利影响。为了研究工业化生产的硅脱氧弹簧钢中氧化物夹杂在轧制过程中的演变行为,采用SEM+EDS分析连铸坯、中间坯到成品线材各阶段中氧化物夹杂的形貌、成分、尺寸和密度变化。结果表明,连铸坯中主要为SiO_(2)-Al_(2)O_(3)和SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO两类呈球状的夹杂物,基本处于低熔点区,中间坯中SiO_(2)-Al_(2)O_(3)和SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO类夹杂物呈长条状,同时发现了蝌蚪状的SiO_(2)类夹杂物,线材中存在5类夹杂物,其中4类呈长条状的夹杂物,除了SiO_(2)-Al_(2)O_(3)和SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO类夹杂物外,还包括CaO、MgO含量较高的SiO_(2)-CaO-MgO和SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO-MgO类夹杂物。从铸坯到中间坯,宽度不超过3μm的夹杂物密度由1.1个/mm^(2)增加至3.2个/mm2,占比由50%增加至80%,成品材中宽度不超过3μm的夹杂物几乎达到100%。各阶段中宽度不超过3μm的小尺寸夹杂物主要由SiO_(2)-Al_(2)O_(3)、SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO、SiO_(2)组成。轧制过程中,SiO_(2)-Al_(2)O_(3)、SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO类夹杂物的长宽比不断增加,并且其变形指数高于其他类型的夹杂物,同时,由于压缩比的原因,中间坯中所有夹杂物的变形指数明显高于线材中夹杂物的变形指数。依据夹杂物的形貌及成分演变,结合夹杂物在加热过程中结晶行为,推测连铸坯中夹杂物在高温加热时析出了结晶相,该结晶相在后续轧制过程中分离,形成了SiO_(2)类夹杂物和高CaO、MgO含量的复合夹杂物。 展开更多
关键词 弹簧钢 硅脱氧 氧化物夹杂 轧制 变形 结晶
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圆截面卡簧的设计探讨 被引量：8
13
作者 丛伟 孙明祥 《机械设计与制造》 2003年第2期59-60,共2页
分析了卡簧工作时的受力状态,建立了卡簧设计中的数学方程,并给出了设计实例。
关键词 圆截面 卡簧 设计 数学方程 变形
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计及摩擦的有限变形碟形弹簧薄膜解 被引量：4
14
作者 吴鹤华 张行 《北京航空航天大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1996年第5期585-590,共6页
应用ＴｉｍｏｓｈｅｎｋｏＳＰ的刚性截面假设，分析了单片碟形弹簧在大变形情况下计及摩擦与滑动的载荷－位移关系．并对有导杆与无导杆、计摩擦与不计摩擦等不同情况下的载荷－位移曲线作了对比分析．在此基础上对重复加载时摩擦功的... 应用ＴｉｍｏｓｈｅｎｋｏＳＰ的刚性截面假设，分析了单片碟形弹簧在大变形情况下计及摩擦与滑动的载荷－位移关系．并对有导杆与无导杆、计摩擦与不计摩擦等不同情况下的载荷－位移曲线作了对比分析．在此基础上对重复加载时摩擦功的损耗（滞后功）进行了计算和讨论． 展开更多
关键词 碟形 弹簧 有限变形 摩擦力 滞后效应
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铝合金液冷机箱真空钎焊工艺及变形控制研究 被引量：7
15
作者 陈学永 马力 黄胜利 《航空精密制造技术》 2019年第3期49-52,共4页
通过对铝合金液冷机箱焊接变形后变形形态的分析,设计了液冷机箱真空钎焊的弹性工装,并着重进行了理论计算。通过实际对比分析表明:采用弹性工装后液冷机箱的变形量明显减小,可大幅度提高液冷机箱焊接合格率。
关键词 真空钎焊 铝合金 液冷机箱 工装夹具 变形
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航空发动机试车台架推力测量误差 被引量：6
16
作者 焦献瑞 《航空计测技术》 1995年第2期20-22,共3页
分析了航空发动机试车台推力测量系统的误差来源，并给出系统误差的计算方法。
关键词 台架阻力 弹簧片变形 误差 航空发动机 试车台
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预压碟簧自复位黏滞阻尼器受力性能试验研究 被引量：2
17
作者 严鑫 舒赣平 +1 位作者 刘汶津 郑宝锋 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第8期65-75,共11页
针对自复位支撑耗能能力不足的问题,提出了适用于自复位支撑框架结构的预压碟簧自复位黏滞阻尼器,介绍了该自复位黏滞阻尼器的构造方案、工作原理以及理论恢复力模型,分别对自复位黏滞阻尼器的碟簧自复位系统和黏滞耗能系统进行了性能测... 针对自复位支撑耗能能力不足的问题,提出了适用于自复位支撑框架结构的预压碟簧自复位黏滞阻尼器,介绍了该自复位黏滞阻尼器的构造方案、工作原理以及理论恢复力模型,分别对自复位黏滞阻尼器的碟簧自复位系统和黏滞耗能系统进行了性能测试,并将两个系统集成为一个整体阻尼器,对其开展力学性能试验研究。研究结果表明:设计的自复位黏滞阻尼器集成了碟簧自复位系统和黏滞耗能系统的优势,具有典型的旗帜形滞回特征,其耗能能力随着加载速率的增大而增大;加载过程中由于黏滞阻尼力的存在而产生的残余变形随着碟簧自复位系统初始预压力的增大而减小,加载结束时该残余变形基本消除。该阻尼器实现了在高加载速率下增强耗能、在低加载速率下提升自复位性能的性能目标。所提出的自复位黏滞阻尼器恢复力模型与试验结果吻合较好。 展开更多
关键词 自复位黏滞阻尼器 碟簧 受力性能 残余变形 恢复力模型
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退火和变形温度对Ti-Ni-Cr形状记忆合金弹簧低温超弹性的影响
18
作者 张永宏 贺志荣 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期92-99,共8页
利用拉伸试验研究了350~800℃退火态Ti-50.8Ni-0.3Cr合金弹簧在-20~20℃温度范围变形时的低温超弹性。结果表明,在350~800℃温度范围退火时,随退火温度升高,该合金弹簧对外输出应力先降低再升高,而后趋于稳定。在-20~20℃温度范围变形时... 利用拉伸试验研究了350~800℃退火态Ti-50.8Ni-0.3Cr合金弹簧在-20~20℃温度范围变形时的低温超弹性。结果表明,在350~800℃温度范围退火时,随退火温度升高,该合金弹簧对外输出应力先降低再升高,而后趋于稳定。在-20~20℃温度范围变形时,随变形温度升高,该合金弹簧对外输出应力增大。要使该合金弹簧在-20℃下获得残余应变较小的超弹性,可对其进行350~400℃或550~800℃退火处理;要使该合金弹簧在-10~20℃下获得残余应变较小的超弹性,可对其进行350~500℃退火处理;要使该合金弹簧在-20~20℃下获得较大的能耗,可对其进行450~800℃退火处理。随退火温度升高,该合金弹簧的应变恢复率降低;随应力-应变循环次数增加,该合金弹簧的应变恢复率先降低后趋于稳定。预循环训练能明显提高该合金弹簧应变恢复率的稳定性。 展开更多
关键词 Ti-Ni-Cr合金 形状记忆合金 弹簧 超弹性 退火温度 变形温度
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圆弧叶形弹簧的大变形分析
19
作者 霍银磊 曾文杰 《包装工程》 CAS 北大核心 2024年第17期288-295,共8页
目的通过对圆弧叶形弹簧缓冲器非线性大变形特性的研究,为其缓冲设计与应用提供理论参考。方法基于Euler-Bernoulli梁理论,以叶形弹簧的初始圆弧半径及截面角为基本参数推导弹簧的大变形控制方程,考虑压板作用下弹簧的多种变形情况给出... 目的通过对圆弧叶形弹簧缓冲器非线性大变形特性的研究,为其缓冲设计与应用提供理论参考。方法基于Euler-Bernoulli梁理论,以叶形弹簧的初始圆弧半径及截面角为基本参数推导弹簧的大变形控制方程,考虑压板作用下弹簧的多种变形情况给出圆弧叶形弹簧变形的边界条件,进而利用两点边值问题的数值解法计算不同顶角的叶形弹簧在外力作用下的变形情况。结果理论计算结果与数值解高度吻合,表明了计算方法的可靠性,计算得到了不同压力下叶形弹簧变形后的位形图及弹簧的非线性力-变形曲线。结论所讨论的叶形弹簧具有明显的非线性大变形特性和良好的减震及缓冲吸能特性,能够较好地替代传统缓冲材料用于运输系统的缓冲设计。 展开更多
关键词 叶形弹簧 缓冲结构 大变形 缓冲性能
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自复位复合阻尼耗能支撑滞回性能研究
20
作者 徐龙河 杨智博 谢行思 《振动与冲击》 EI CSCD 北大核心 2024年第14期29-36,共8页
为解决自复位支撑耗能能力不足且来源单一、耗能材料成本高昂的问题,提出了一种新型自复位复合阻尼耗能支撑。支撑由金属屈服阻尼装置、黏弹阻尼装置并联预压碟簧自复位装置组成。对其基本构造和工作原理进行阐述,通过精细化模拟研究了... 为解决自复位支撑耗能能力不足且来源单一、耗能材料成本高昂的问题,提出了一种新型自复位复合阻尼耗能支撑。支撑由金属屈服阻尼装置、黏弹阻尼装置并联预压碟簧自复位装置组成。对其基本构造和工作原理进行阐述,通过精细化模拟研究了支撑的耗能、复位、承载和变形能力。结果表明,在往复荷载作用下,支撑的滞回响应具有稳定饱满的旗形特征,拉压对称、无残余变形,能够兼顾不同加载频率下的性能需求。揭示了支撑加载制度和设计参数对其滞回性能的影响规律,结果表明:加载频率从0.3 Hz增加到2.0 Hz,黏弹阻尼装置提供的阻尼力增大,支撑耗能量由8.32 kJ增加到11.93 kJ;随着碟簧预压力的增加,支撑激活力从378.98 kN增加到562.67 kN,复位性能始终得到充分发挥;支撑耗能能力主要受三角形钢板个数和黏弹材料剪切面面积影响,增加4个三角形钢板或将黏弹材料剪切面面积从140 mm×140 mm增加到300 mm×140 mm,支撑的等效黏滞阻尼比分别同比增长39.93%和16.09%。 展开更多
关键词 自复位支撑 黏弹阻尼 金属屈服阻尼 碟形弹簧 滞回性能 残余变形
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