硅钢片自动叠片机的研究与设计 被引量：15

1

作者 朱峰 林吉靓 《机械设计与制造》 北大核心 2014年第7期43-44,48,共3页

互感器用途广泛,市场需求量巨大,其内部的铁芯是由硅钢片叠加而成,目前,国内这一叠片工序靠人工完成,劳动量大,生产效率低.硅钢片自动叠片机的研发设计可以实现JSZW3-3、6、10型互感器硅钢片的自动叠放,提高了生产效率,保证了产品质量.... 互感器用途广泛,市场需求量巨大,其内部的铁芯是由硅钢片叠加而成,目前,国内这一叠片工序靠人工完成,劳动量大,生产效率低.硅钢片自动叠片机的研发设计可以实现JSZW3-3、6、10型互感器硅钢片的自动叠放,提高了生产效率,保证了产品质量.本自动叠片机采用PLC控制的全气动传动方式,根据互感器的叠片工艺要求实现不同硅钢片的自动吸片和摆放,叠片效率是手工叠片的（2～3）倍.通过对自动叠片机的阐述介绍了叠片机的主要组成机构、工作过程及主要机构的设计. 展开更多

关键词 互感器 硅钢片 叠片 溜板 机械手 气动

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高效电机用硅钢片探讨 被引量：10

2

作者 梁宝贵 杜洪伟 《防爆电机》 2010年第1期12-13,共2页

通过对电机用硅钢片电磁性能的对比分析,对高效电机硅钢片的选择和应用进行了研究探讨,并通过试验及数据的分析,提出了高效电机用硅钢片的选择原则,为高效电机铁心材料的选择提供了参考。

关键词 高效电机 硅钢片 性能

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无取向低牌号硅钢片横向厚差的研究 被引量：11

3

作者 张凤泉 王宽盛 《轧钢》 2001年第6期18-20,共3页

针对武汉钢铁公司无取向低牌号硅钢产品横向厚度差较大 ,成材率低等问题 ,从热轧原料横向厚度函数、板形函数和金属横向流动函数分析了影响钢板横向厚度精度的主要因素 ,从而可以确定热轧来料凸度及轧制参数 。

关键词 硅钢片 横向 厚度精度 板形 热轧 冷轧

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低温板坯加热取向3%硅钢热轧板的研究 被引量：9

4

作者 张贞贞 任卫 方建锋 《特殊钢》 北大核心 2011年第1期67-70,共4页

研究的两种取向硅钢(%:No1-0.042C、3.16Si、0.009Al、0.07Mn、0.50Cu、0.015S、0.0084N和No2-0.040C、3.20Si、0.014Al、0.22Mn、0.49Cu、0.016S、0.008 2N)由50 kg真空感应炉冶炼,锻成(mm)350×120×35板坯,经1 250℃30 min加... 研究的两种取向硅钢(%:No1-0.042C、3.16Si、0.009Al、0.07Mn、0.50Cu、0.015S、0.0084N和No2-0.040C、3.20Si、0.014Al、0.22Mn、0.49Cu、0.016S、0.008 2N)由50 kg真空感应炉冶炼,锻成(mm)350×120×35板坯,经1 250℃30 min加热,开轧温度1 100℃,5道次热轧成2.3 mm板,终轧温度950～1 000℃。实验结果表明,两热轧板沿板厚方向存在组织和织构的不均匀性,热轧板次表层为再结晶组织,有较强的Goss织构组分;中心层为形变组织,具有典型的形变织构。含0.22%Mn的No2钢次表层{110}〈001〉织构组分比含0.07%Mn的No1钢弱,中心层{001}〈110〉织构组分大大强于0.07%Mn No1钢,导致两者磁性能差异,0.22%Mn No2钢磁感应强度(B_(800))和铁损(P_(1.7/50))分别为1.87 T和1.24 W/kg,0.07%Mn No1钢分别为1.88 T和1.18 W/kg。 展开更多

关键词 取向硅钢 低温板坯加热 热轧板 织构

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硅钢在连续退火机组浪形缺陷的控制 被引量：8

5

作者 马云龙 高振宇 +3 位作者 罗理 林刚 刘立新 王铁 《鞍钢技术》 CAS 2013年第3期49-52,共4页

为了消除硅钢在连续退火机组产生的浪形缺陷,对浪形缺陷产生的主要原因进行了分析。制定了相应控制措施,对炉内带钢张力、冷却段输出、碳套辊与带钢的同步性、无氧化炉燃烧状态等参数进行了调整;在生产组织上安排高低牌号宽窄规格穿插... 为了消除硅钢在连续退火机组产生的浪形缺陷,对浪形缺陷产生的主要原因进行了分析。制定了相应控制措施,对炉内带钢张力、冷却段输出、碳套辊与带钢的同步性、无氧化炉燃烧状态等参数进行了调整;在生产组织上安排高低牌号宽窄规格穿插生产、定期更换碳套辊等,实施后效果明显。 展开更多

关键词 硅钢 连续退火 板形 缺陷

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大型核电汽轮发电机磁屏蔽用厚硅钢板的应用特性研究

6

作者 许佳丽 霍岩 吴双辉 《大电机技术》 2024年第3期45-50,共6页

磁屏蔽压板是大型核电汽轮发电机的重要部件,直接影响到机组的发电效率及运行稳定性,同时对于保障机组安全可靠运行具有重要的意义。厚硅钢板作为磁屏蔽压板的原料,要求其在具有优异电磁性能的同时具备一定的强度。然而磁屏蔽用硅钢板... 磁屏蔽压板是大型核电汽轮发电机的重要部件,直接影响到机组的发电效率及运行稳定性,同时对于保障机组安全可靠运行具有重要的意义。厚硅钢板作为磁屏蔽压板的原料,要求其在具有优异电磁性能的同时具备一定的强度。然而磁屏蔽用硅钢板厚度大、硅含量高、轧制易开裂的特点导致其生产难度较大,此前一直由国外进口,未能实现国内生产。本文介绍了核电磁屏蔽用厚硅钢板的国产化研究,主要包括成分设计、工艺路线制定与优化以及应用特性研究。国产厚硅钢板与进口厚硅钢板的一系列对比表明,国产厚硅钢板能够满足大型核电汽轮发电机的使用要求,并在化学成分均匀性以及电磁性能的表现上均优于进口钢板。 展开更多

关键词 磁屏蔽 硅钢板 核电汽轮发电机 应用特性

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红外热成像技术检测发电机铁心故障的研究 被引量：5

7

作者 李刚 怡恺 《宁夏电力》 2012年第6期5-7,12,共4页

为解决发电机定子铁心片间绝缘的损坏点定位的问题,采用红外热成像检测技术对发电机定子铁心损耗进行缺陷点定位及测试数据分析。结果表明:红外热成像检测技术相比于传统的测温方法更能直观、准确地反映定子铁心存在的局部微小缺陷点,... 为解决发电机定子铁心片间绝缘的损坏点定位的问题,采用红外热成像检测技术对发电机定子铁心损耗进行缺陷点定位及测试数据分析。结果表明:红外热成像检测技术相比于传统的测温方法更能直观、准确地反映定子铁心存在的局部微小缺陷点,可在缺陷定子铁心的检修试验中广泛使用。 展开更多

关键词 定子铁心 红外成像 励磁 硅钢片

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无取向硅钢片在电力变压器磁屏蔽中的应用 被引量：3

8

作者 赵志刚 魏鹏 +3 位作者 李雪 刘慧敏 戎静怡 李兴 《高压电器》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期238-244,共7页

为研究无取向硅钢片在电力变压器磁屏蔽中的适用性,文中基于国际TEAM Problem 21基准族下的磁屏蔽基准模型P21c-M1和P21-M1,对在不同激励条件下无取向硅钢片制成的磁屏蔽的损耗特性和磁通分布特征进行研究,并与传统电力变压器普遍采用... 为研究无取向硅钢片在电力变压器磁屏蔽中的适用性,文中基于国际TEAM Problem 21基准族下的磁屏蔽基准模型P21c-M1和P21-M1,对在不同激励条件下无取向硅钢片制成的磁屏蔽的损耗特性和磁通分布特征进行研究,并与传统电力变压器普遍采用的取向磁屏蔽的磁性能进行对比分析。研究结果表明,由无取向硅钢片制成的无取向磁屏蔽对模拟电力变压器油箱壁的导磁钢板的屏蔽效果和取向硅钢片制成的取向磁屏蔽的屏蔽效果基本相同,且价格更为低廉。同时,基于结构件中杂散损耗的计算问题,提出了一种测量与仿真相结合的方法,通过与传统杂散损耗测量方法的对比,验证了该杂散损耗计算方法的有效性。 展开更多

关键词 电力变压器 漏磁通 无取向硅钢片 取向硅钢片 导磁钢板 杂散损耗

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无取向硅钢热轧卷结疤缺陷产生的原因及控制 被引量：3

9

作者 马东 陈佐民 吴洪 《江西冶金》 2014年第3期27-29,共3页

针对不同牌号的无取向硅钢产生结疤缺陷的难易程度和表面结疤缺陷的外形特征及分布规律,分析了该缺陷产生的原因。通过调整剪前导板的对中度,设置精轧侧导板开度余量及短行程数值,及时修补与更换侧导板,减少带坯与侧导板挤撞程度,有效... 针对不同牌号的无取向硅钢产生结疤缺陷的难易程度和表面结疤缺陷的外形特征及分布规律,分析了该缺陷产生的原因。通过调整剪前导板的对中度,设置精轧侧导板开度余量及短行程数值,及时修补与更换侧导板,减少带坯与侧导板挤撞程度,有效地降低了结疤缺陷发生率。 展开更多

关键词 硅钢 结疤 板形 导板

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冷轧硅钢板与冲片的处理 被引量：2

10

作者 孙振宇 《防爆电机》 2002年第1期30-31,共2页

为了降低杂耗 ,提高电机的效率 ,降低温升 ,对带绝缘膜的冷轧硅钢板冲制冲片需进行绝缘处理。

关键词 冷轧 硅钢板 冲片 绝缘 氧化

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热处理工艺对高硅钢复合板软化行为的影响 被引量：2

11

作者 杨兴文 韩静涛 +1 位作者 刘靖 姬帅 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第12期160-165,共6页

采用显微硬度计、光学显微镜、X射线衍射仪等手段,对经复合方法及热轧工艺制备的高硅钢薄板(覆层为Fe-3%Si,芯层为Fe-10%Si)进行不同工艺的热处理,研究其软化行为,并通过温轧实验进行验证。结果表明:经850℃保温1 h,采用盐水冷的热处理... 采用显微硬度计、光学显微镜、X射线衍射仪等手段,对经复合方法及热轧工艺制备的高硅钢薄板(覆层为Fe-3%Si,芯层为Fe-10%Si)进行不同工艺的热处理,研究其软化行为,并通过温轧实验进行验证。结果表明:经850℃保温1 h,采用盐水冷的热处理工艺可使得复合板综合硬度最低;晶粒大小不是高硅钢复合板软化的主要原因;B2相的出现,使得材料的有序度下降,从而造成复合板芯层硬度的降低,同时急冷还可导致材料的芯层出现B20相。经热处理工艺后在720℃下温轧可获得表面质量良好、厚度为0.45 mm的薄板,高温扩散后整体Si元素含量为6.2%。 展开更多

关键词 高硅钢 复合板 热处理 硬度 B2相

原文传递

冷轧高磁感取向硅钢板型缺陷研究

12

作者 钟路 《装备维修技术》 2014年第3期45-49,共5页

探讨了武钢硅钢事业DMS森吉米尔轧机轧制高磁感取向硅钢(Hi-B)时出现的板形缺陷瓢曲的形成机理,通过现场的试验和分析,实际轧制过程中减少ASU频繁动作、合理配置辊系、合理设定板型曲线有利于抑制瓢曲的产生。

关键词 取向硅钢 瓢曲 板型

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电机硅钢片投入产出的数据分析与其程序的编制

13

作者 裴良裕 《防爆电机》 2008年第5期43-46,共4页

阐述了微机编制原理,尤其对硅钢板各种用料的数据进行了分析和总结。通过测试证明利用此系统能快速统计出电机硅钢板的使用情况,有效地提高了硅钢板的利用率。

关键词 硅钢板 数据 编制 微机程序

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浅析硅钢横向同板差指标影响因素

14

作者 赵刚 毛一标 +1 位作者 曹垒 谢达 《冶金信息导刊》 2017年第6期41-43,共3页

硅钢横向同板差通常指横向厚度偏差，就是硅钢沿宽度（横向）方向厚度差，硅钢卷宽度方向在特定位置测量若干点厚度值，最大厚度与最小厚度的差值，就认为是横向同板差。硅钢所谓的厚度均匀就是要求硅钢有良好的横向同板差与纵向厚度波... 硅钢横向同板差通常指横向厚度偏差，就是硅钢沿宽度（横向）方向厚度差，硅钢卷宽度方向在特定位置测量若干点厚度值，最大厚度与最小厚度的差值，就认为是横向同板差。硅钢所谓的厚度均匀就是要求硅钢有良好的横向同板差与纵向厚度波动。而硅钢横向同板差≤5μm比例高低就是衡量横向同板差优劣的量化指标。据统计2016年硅钢横向同板差≤5μm比例为45％，与同行先进64％比，还有较大差距，不仅影响指标完成，同时影响硅钢产品市场竞争力，通过半年多以来的攻关，硅钢同板差≤5μm比例提高到65％。本文主要简要分析硅铜横向同板差影响因素，从而制定有效应对措施，完成攻关目标指标。 展开更多

关键词 硅钢 横向同板差 指标 影响因素

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电机硅钢片的氧化绝缘工艺改进

15

作者 张成涛 马鹏飞 《防爆电机》 2009年第5期49-50,共2页

针对硅钢片在受压状态下对氧化质量的影响,以及硅钢片在炉中位置对氧化质量的影响进行了一系列的实验和分析,通过对氧化加热方式的调整,氧化质量有了明显的改善,无论从外观和试片电阻都有了提高,对改善电机性能有了一定的作用。

关键词 硅钢片 涂漆 氧化

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电机定子铁心硅钢片的模具设计与制造

16

作者 陈展 《模具技术》 2008年第5期18-20,共3页

针对电机定子铁心硅钢片的工艺特点,在分析级进模具与落料模具优缺点的基础上,设计了一套有弹性卸料装置的精密落料模;并介绍了该模具的结构特点、设计思路以及制造中应注意的问题。

关键词 定子铁心 硅钢片 落料模 模具结构

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常化处理对薄规格取向硅钢织构的影响 被引量：14

17

作者 何承绪 杨富尧 +4 位作者 严国春 孟利 马光 陈新 毛卫民 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2016年第9期1063-1069,共7页

利用EBSD和XRD技术对比分析了常化和不常化2种工艺对薄规格取向硅钢组织及织构的影响.结果表明,2种工艺条件下的初次再结晶和二次再结晶织构存在着明显的差异.经过常化处理的样品初次再结晶组织中{411}<148>和{111}<112>织... 利用EBSD和XRD技术对比分析了常化和不常化2种工艺对薄规格取向硅钢组织及织构的影响.结果表明,2种工艺条件下的初次再结晶和二次再结晶织构存在着明显的差异.经过常化处理的样品初次再结晶组织中{411}<148>和{111}<112>织构组分比不常化样品的低,但Goss织构组分比不常化样品的高;常化处理的样品二次再结晶织构多为锋锐的Goss织构,磁性能优异,而不常化处理的样品二次再结晶织构多为Brass织构和偏Goss织构.此外,经过常化处理样品的初次再结晶组织中Goss取向晶粒周围分布的20°~45°大角度晶界所占比例高于不常化处理样品.2种样品初次再结晶后的平均晶粒尺寸差别并不明显,均为20μm,而且整体晶粒尺寸分布也相近.常化处理对最终磁性能有决定性影响,主要体现在提高冷轧前Goss取向"种子"的比例以及优化再结晶组织中Goss取向晶粒周围的织构环境. 展开更多

关键词 薄规格取向硅钢 常化 织构 再结晶 低温热轧板

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电磁搅拌工艺参数的研究与应用 被引量：9

18

作者 李开煜 杨焕祥 《炼钢》 CAS 北大核心 1994年第3期47-52,共6页

利用电磁搅拌装置对３Ｃ船板钢、０９ＣｕＰＴＩＲｅ钢，取向和无取向硅钢，尤其是对高牌号无取向硅钢进行了电磁搅拌，找出上述各钢种合适的搅拌工艺参数应用于连铸生产。电磁搅拌后的冶金效果和产品的实物质量获得了显著的经济效益。

关键词 电磁搅拌 工艺参数 船板钢 09CUPTIRE钢 硅钢 连铸 炼钢

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日本取向硅钢板坯低温加热的研制现状 被引量：5

19

作者 卢凤喜 《钢铁研究》 CAS 1996年第6期54-59,共6页

简述了取向硅钢板坯低温加热的必要性。

关键词 取向硅钢 低温 板坯加热 硅钢片

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取向硅钢热轧板中纤维织构及Goss织构的形成和演变

20

作者 邹翔 刘清友 仇圣桃 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第S01期466-472,共7页

在热轧过程中,取向硅钢热轧板形成了不均匀的微观组织和织构梯度,其中热轧板表层和次表层中的Goss织构对取向硅钢的磁性能有重要影响。因此,热轧板微观组织和织构沿厚度方向的形成和演变,特别是Goss织构的形成,仍然是一个值得讨论的课... 在热轧过程中,取向硅钢热轧板形成了不均匀的微观组织和织构梯度,其中热轧板表层和次表层中的Goss织构对取向硅钢的磁性能有重要影响。因此,热轧板微观组织和织构沿厚度方向的形成和演变,特别是Goss织构的形成,仍然是一个值得讨论的课题。为了研究热轧板组织和织构的形成及其演变,使用光学显微镜和扫描电镜(SEM-EBSD)观察了热轧板不同厚度层(表层、次表层和中心层)组织,研究了热轧板组织形貌沿厚度方向的演变,并使用XRD测量了热轧板各厚度层(从表层s=1到中心层s=0)的宏观织构。结果表明,在高剪切力的作用下,热轧板表层s=1形成了大量等轴晶粒(晶粒长宽比为1.0~1.5)和具有一定随机性的织构。表层以下,随着剪切力从表层向中心层逐渐减小,等轴晶粒(晶粒长宽比为1.0~1.5)占比逐渐降低,再结晶晶粒的晶粒长宽比沿着厚度方向逐渐增大,再结晶晶粒形状倾向于沿轧向延伸和呈不规则状。最后,在中心层s=0中,一些大尺寸再结晶晶粒的晶粒长宽比可以达到3.0~6.5。在压缩力和沿厚度方向逐渐减小的剪切力的共同作用下,热轧板次表层s=0.5~0.9形成由众多特定取向组成的纤维织构,而中心层s=0~0.4形成典型的α纤维织构,纤维织构中的一些典型的特定位向包括{100}〈011〉、{112}〈111〉、{110}〈112〉、{213}〈364〉、{441}〈104〉和{110}〈100〉Goss。热轧板次表层s=0.5~0.9中的纤维织构沿厚度方向逐渐演变,并且在次表层s=0.5中有稳定的Goss织构形成。然而,次表层s=0.5中形成的高强度的Goss织构,而次表层中形成的Goss织构只是纤维织构的一小部分。 展开更多

关键词 取向硅钢 热轧板 纤维织构 Goss织构

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