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裂纹尖端塑性区三维有限元分析 被引量:6
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作者 刘强 王芳 +1 位作者 黄小平 崔维成 《船舶力学》 EI 北大核心 2006年第5期90-99,共10页
裂纹尖端塑性区的大小与其三维约束状态有关,而三维约束状态不仅与板厚还与外载荷、材料性质有关。因此不论是薄板还是厚板,用平面应力或者平面应变来模拟其状态都有局限性。现阶段对于三维约束状态下的裂纹还没有一个公认的可以准确计... 裂纹尖端塑性区的大小与其三维约束状态有关,而三维约束状态不仅与板厚还与外载荷、材料性质有关。因此不论是薄板还是厚板,用平面应力或者平面应变来模拟其状态都有局限性。现阶段对于三维约束状态下的裂纹还没有一个公认的可以准确计算塑性区大小的公式。文章用有限元对小范围屈服下,含I型中心穿透裂纹板裂纹尖端的三维塑性区进行了研究,分析了硬化指数、屈服强度以及泊松比对塑性区大小的影响。计算从平面应力逐渐过渡到平面应变,结果与现有理论的预测结果进行比较,进而给出了一个计算裂纹尖端塑性区大小的计算公式。 展开更多
关键词 裂纹尖端塑性区 三维约束 有限元 中心穿透裂纹 幂硬化 泊松比
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自适应分析在确定裂纹尖端塑性区中的应用 被引量:3
2
作者 王建华 杨磊 沈为平 《计算力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2001年第1期111-117,共7页
在分析裂纹扩展及材料强度时对塑性区的估算是很重要的。本文提出采用自适应有限元分析来确定裂纹尖端塑性区的方法。
关键词 裂纹尖端塑性区 自适应网格加密 塑性区跟踪 断裂力学
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裂尖曲率对裂纹前缘塑性区的影响 被引量:3
3
作者 张培源 张晓敏 +1 位作者 严波 彭向和 《应用力学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期93-96,共4页
考虑尖端为圆弧形的钝头裂纹模型 ,在外围取线弹性无裂纹体的解 ,应用线场分析方法 ,形成一套估计钝头裂纹前缘塑性区尺寸的方法。对含径向裂纹和圆弧形裂尖的圆盘受均匀张力作用情况 ,给出了塑性区的裂纹前缘尺寸与裂纹尖端曲率的关系... 考虑尖端为圆弧形的钝头裂纹模型 ,在外围取线弹性无裂纹体的解 ,应用线场分析方法 ,形成一套估计钝头裂纹前缘塑性区尺寸的方法。对含径向裂纹和圆弧形裂尖的圆盘受均匀张力作用情况 ,给出了塑性区的裂纹前缘尺寸与裂纹尖端曲率的关系。得到的结论是 ,塑性区的裂纹前缘尺寸与裂纹尖端曲率有关 ;对于给定的塑性区的裂纹前缘尺寸 ,载荷反比于外缘尺寸的平方。前一结论说明了塑性区的裂前尺寸作为裂纹失稳扩展判断的局限性 ;后一结论说明了裂纹体强度失效的尺寸效应规律 :抗断强度与总体线尺寸的平方成反比。 展开更多
关键词 裂纹 塑性区 裂尖曲率
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Ⅰ型和Ⅱ型Dugdale模型解析元列式及其半解析有限元法 被引量:3
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作者 王承强 郑长良 《工程力学》 EI CSCD 北大核心 2005年第6期37-40,68,共5页
利用弹性平面扇形域哈密顿体系的方程,通过分离变量法及共轭辛本征函数向量展开法,推导了两个圆形奇异超级解析单元列式,这两个超级单元能够分别准确地描述Ⅰ型和Ⅱ型Dugdale模型平面裂纹尖端场。将该解析元与有限元相结合,构成半解析... 利用弹性平面扇形域哈密顿体系的方程,通过分离变量法及共轭辛本征函数向量展开法,推导了两个圆形奇异超级解析单元列式,这两个超级单元能够分别准确地描述Ⅰ型和Ⅱ型Dugdale模型平面裂纹尖端场。将该解析元与有限元相结合,构成半解析的有限元法,可求解任意几何形状和载荷的Ⅰ型或Ⅱ型裂纹基于Dugdale模型的裂纹尖端塑性区尺寸和裂纹尖端张开位移(CTOD)或裂纹尖端滑开位移(CTSD)的计算问题。对典型算例的计算结果表明方法简单有效,具有令人满意的精度。 展开更多
关键词 DUGDALE模型 塑性区尺寸 裂纹尖端张开位移 裂纹尖端滑开位移 哈密顿体系 半解析有限元法
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两条等长共线裂纹尖端塑性区扩展理论研究 被引量:3
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作者 高玮 肖婷 +1 位作者 王旭 王晨 《河海大学学报(自然科学版)》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期271-275,共5页
采用Kachanov法基本思想求解2条等长共线裂纹相互作用下裂纹的应力强度因子,分别基于Mises屈服准则和D-P屈服准则推导了裂纹尖端塑性区半径的表达式,并求得裂纹相互作用下塑性区半径的扩大倍数,其值为2条裂纹相互作用下的应力强度因子... 采用Kachanov法基本思想求解2条等长共线裂纹相互作用下裂纹的应力强度因子,分别基于Mises屈服准则和D-P屈服准则推导了裂纹尖端塑性区半径的表达式,并求得裂纹相互作用下塑性区半径的扩大倍数,其值为2条裂纹相互作用下的应力强度因子与单裂纹状态下应力强度因子比值的平方。在此基础上,分析了裂纹间距对塑性区扩展的影响。研究发现,同一裂纹倾角下裂纹间距与裂纹长度比值越小,2条裂纹尖端的塑性区半径越大,裂纹尖端塑性区扩展速度越快,直至塑性区发生接触,且不同的裂纹倾角,裂纹尖端塑性区发生接触的条件不同。 展开更多
关键词 等长共线裂纹 裂纹间相互作用 裂纹尖端塑性区 应力强度因子 裂纹间距
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基于D-M模型的研究与应用 被引量:1
6
作者 李罡 李林奎 +1 位作者 温海涛 徐昌顺 《喀什师范学院学报》 2004年第3期31-34,共4页
在对D-M模型研究的基础上,给出了D-M模型塑性区尺寸的计算方法,并利用D-M模型对原裂纹尖端张开位移COD公式进行了推导.
关键词 D-M模型 塑性区尺寸 裂纹尖端张开位移
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PLASTIC ZONE OF SEMI-INFINITE CRACK IN PLANAR KAGOME AND TRIANGULAR LATTICES
7
作者 Xinming Qiu Lianghong He Yueqiang Qian Xiong Zhang 《Acta Mechanica Solida Sinica》 SCIE EI 2009年第3期213-225,共13页
The fracture investigations of the planar lattices made of ductile cell walls are currently limited to bending-dominated hexagonal honeycomb. In this paper, the plastic zones of stretching-dominated lattices, includin... The fracture investigations of the planar lattices made of ductile cell walls are currently limited to bending-dominated hexagonal honeycomb. In this paper, the plastic zones of stretching-dominated lattices, including Kagome and triangular lattices, are estimated by analyzing their effective yield loci. The normalized in-plane yield loci of these two lattices are almost identical convex curves enclosed by 4 straight lines, which is almost independent of the relative density but is highly sensitive to the principal stress directions. Therefore, the plastic zones around the crack tip of Kagome and triangular are estimated to be quite different to those of the continuum solid and also hexagonal lattice. The plastic zones predictions by convex yield surfaces of both lattices are validated by FE calculations, although the shear lag region caused by non-local bending effect in the Kagome lattice enlarges the plastic zone in cases of small ratio of rp/l. 展开更多
关键词 LATTICE yield surface crack tip plastic zone ANISOTROPIC
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DISLOCATION DISTRIBUTION IN PLASTIC ZONE AT A CRACK TIP WHILE THE HARD SECOND PHASE EXISTS
8
作者 高飞 张宏图 《Chinese Science Bulletin》 SCIE EI CAS 1989年第16期1396-1400,共5页
Recent observations by electron microscopy have shown that a dislocation-free zone (DFZ) exists between the crack tip and the pile-up of dislocations in the plastic zone. Shang, S. J., Ohr, S. M. and Majumdar, B. S., ... Recent observations by electron microscopy have shown that a dislocation-free zone (DFZ) exists between the crack tip and the pile-up of dislocations in the plastic zone. Shang, S. J., Ohr, S. M. and Majumdar, B. S., Burns, S. J. have discussed the problem of the plastic zone at a crack tip in isotropic elastic medium. We know that the hard second phase, which neither causes very large stress concentration nor leads to micrographic split, can improve the bearing capacity of the materials. Therefore, it is necessary to discuss the problem of the plastic zone at a crack tip while the hard second phase exists. 展开更多
关键词 HARD SECOND phase crack tip plastic zone DISLOCATION distribution
原文传递
基于最小塑性区半径准则的岩石裂纹起裂规律 被引量:5
9
作者 高玮 崔爽 +3 位作者 肖婷 陈新 周聪 胡承杰 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第10期3193-3202,共10页
岩石的变形破坏过程实质是内部裂纹不断产生、演化和扩展的过程,研究岩石中多裂纹的起裂规律对岩体工程的稳定性具有重要的理论意义和工程价值。裂纹尖端塑性区的存在是材料抵抗断裂的重要因素,裂纹尖端塑性区对裂纹的起裂扩展影响很大... 岩石的变形破坏过程实质是内部裂纹不断产生、演化和扩展的过程,研究岩石中多裂纹的起裂规律对岩体工程的稳定性具有重要的理论意义和工程价值。裂纹尖端塑性区的存在是材料抵抗断裂的重要因素,裂纹尖端塑性区对裂纹的起裂扩展影响很大。为了考虑裂纹尖端塑性区对岩石裂纹起裂规律的影响,基于摩尔-库伦强度准则推导了二维应力状态下岩石裂纹尖端塑性区尺寸的计算公式,并考虑塑性区内材料的硬化对其进行了修正,然后基于最小塑性区半径准则得到了岩石中裂纹的起裂角及起裂荷载。最后,基于理论计算,分析了裂纹长度比、裂纹倾角和裂纹间距对裂纹起裂规律的影响。结果表明:平面应力状态下受压裂纹的起裂角为定值70.43°,平面应变状态下受压裂纹的起裂角随硬化系数和泊松比的增大而增大;受压裂纹的起裂荷载与裂纹长度比呈反比,与裂纹间距呈正比,且随裂纹倾角增加先减小后增大,其极值点与裂纹面的摩擦效应有关;中心裂纹对裂纹长度比和裂纹间距最敏感,外裂纹内尖端次之,外裂纹外尖端对裂纹长度比和裂纹间距最不敏感;受压裂纹的起裂荷载与裂纹面的摩擦因数和闭合度有关,相同条件下,张开型受压裂纹起裂荷载小于完全闭合型受压裂纹的起裂荷载,且平面应力状态下的起裂荷载大于平面应变状态下的起裂荷载。 展开更多
关键词 裂纹起裂 岩石 最小塑性区半径准则 起裂荷载 裂尖塑性区
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裂纹尖端塑性区修正公式的改进 被引量:2
10
作者 甘卫平 王慧敏 韩德光 《轻合金加工技术》 CAS 2001年第2期15-18,共4页
讨论了在小范围屈服条件下裂纹尖端塑性区的修正,指出了Irwin经典模型的不足并对其进行了改进,给出了考 虑材料强化效应并采用裂纹尖端应力场精确解后的裂尖塑性区大小计算公式。通过改进后的结果与Irwin经典模型结 果的比... 讨论了在小范围屈服条件下裂纹尖端塑性区的修正,指出了Irwin经典模型的不足并对其进行了改进,给出了考 虑材料强化效应并采用裂纹尖端应力场精确解后的裂尖塑性区大小计算公式。通过改进后的结果与Irwin经典模型结 果的比较,表明本工作使Irwin模型更为合理和准确。 展开更多
关键词 塑性区修正 Irwin模型 硬化效应 裂尖应力场 断裂力学
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T应力对扩展裂纹尖端塑性区域形状的影响 被引量:4
11
作者 段国胜 《西安石油大学学报(自然科学版)》 CAS 北大核心 2020年第5期65-71,共7页
根据Williams级数解,裂纹尖端应力场由Ⅰ-Ⅱ复合型应力强度因子及T应力共同控制。将裂纹尖端应力分量代入Von Mises屈服准则,建立裂纹尖端塑性扩展区模型。基于该模型获得了在不同Ⅰ-Ⅱ复合比断裂情况下裂纹尖端塑性扩展区形状随T应力... 根据Williams级数解,裂纹尖端应力场由Ⅰ-Ⅱ复合型应力强度因子及T应力共同控制。将裂纹尖端应力分量代入Von Mises屈服准则,建立裂纹尖端塑性扩展区模型。基于该模型获得了在不同Ⅰ-Ⅱ复合比断裂情况下裂纹尖端塑性扩展区形状随T应力的变化规律,并对Ⅰ型和Ⅱ型断裂在复合型裂纹断裂所占的比例、T应力大小及泊松比对塑性区域形状的影响进行了讨论。研究结果表明:正的T应力引起裂纹断裂角θ0减小,加剧裂纹扩展;负的T应力导致裂纹断裂角θ0增大,并抑制裂纹扩展;T应力为0或纯Ⅰ型裂纹尖端塑性区存在对称轴,存在T应力后,塑性区域呈不对称分布,T应力绝对值越大,塑性区域面积越大,T应力对裂纹尖端塑性区形状及尺寸大小均有很大影响。此外,不同Ⅰ-Ⅱ复合型裂纹,塑性区域面积均随泊松比的增大而减小。塑性区变化的观测结果对进一步分析加载条件下Ⅰ-Ⅱ复合型裂纹工程结构缺陷的疲劳和断裂具有重要意义。 展开更多
关键词 裂纹尖端塑性区 复合型断裂 T应力 应力强度因子 泊松比
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轴承钢GCr15混合型(Ⅰ+Ⅱ)断裂试验研究 被引量:1
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作者 胡海平 苏玉堂 +1 位作者 常利 李志潭 《太原重型机械学院学报》 1994年第1期50-56,共7页
采用紧凑拉伸剪切断裂试样(CTS),对轴承钢GCr15进行了(Ⅰ+Ⅱ)混合型断裂试验。试验结果表明,近似符合双参数KⅠC,KⅡC的椭圆规律,裂纹扩展开裂角θ0与裂尖塑性区的形状有关。
关键词 轴承钢 混合型断裂 断裂试验
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拉压循环载荷下正交异性钢桥面板肋-面板焊缝裂纹扩展分析 被引量:3
13
作者 杜青 石广玉 《计算力学学报》 CSCD 北大核心 2017年第6期698-703,共6页
采用四步法计算了考虑循环载荷中压应力影响的正交异性钢桥面板的肋-面板焊缝表面裂纹扩展。第一步是基于正交异性钢桥面板的疲劳分析模型,计算肋-面板焊缝处的应力,第二步是通过肋-面板焊缝的三维局部模型,用Schwartz-Neumann交替法计... 采用四步法计算了考虑循环载荷中压应力影响的正交异性钢桥面板的肋-面板焊缝表面裂纹扩展。第一步是基于正交异性钢桥面板的疲劳分析模型,计算肋-面板焊缝处的应力,第二步是通过肋-面板焊缝的三维局部模型,用Schwartz-Neumann交替法计算焊缝表面裂纹的应力强度因子分布,第三步是用二维断裂力学模型和增量塑性损伤模型,计算循环载荷中的压应力对裂纹扩展的影响,第四步是用第二步中的三维裂纹分析结果和第三步中的二维断裂力学模型得到的裂纹扩展公式,计算钢桥面板的肋-面板焊缝表面裂纹扩展。计算结果表明,对应于正交异性钢桥面板肋-面板焊缝处的循环应力,本文所用模型的裂纹尖端反向塑性区导致裂纹扩展率增加50%以上。研究结果为正交异性钢桥面板肋-面板焊缝裂纹的疲劳寿命分析提供了研究基础。 展开更多
关键词 正交异性钢桥面板 肋-面板焊缝 疲劳裂纹扩展 拉-压循环载荷 压应力影响 裂尖反向塑性区
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位错、裂纹与断裂 被引量:1
14
作者 龙期威 熊良钺 《力学进展》 EI CSCD 北大核心 1991年第1期31-38,共8页
本文评述近些年来在位错、裂纹与断裂方面的研究进展.内容主要包括:①以屈服强度温度依赖性为例,讨论力学性能的结构敏感性,使其对位错芯结构与塑性之间的关系有一定的认识;②纯弹性断裂总是极少的,因之在加载应力作用下,裂纹顶端总是... 本文评述近些年来在位错、裂纹与断裂方面的研究进展.内容主要包括:①以屈服强度温度依赖性为例,讨论力学性能的结构敏感性,使其对位错芯结构与塑性之间的关系有一定的认识;②纯弹性断裂总是极少的,因之在加载应力作用下,裂纹顶端总是存在着或大或小的塑性区,存在着裂纹与位错的交互作用.这里以我们自己的工作为主,重点讨论裂端位错过程的研究结果. 展开更多
关键词 位错芯 裂纹 断裂 位错
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基于裂纹最大张口位移的加筋板弹塑性断裂分析
15
作者 邓军林 杨平 +1 位作者 唐卫国 汪丹 《船舶力学》 EI CSCD 北大核心 2016年第5期574-582,共9页
为了快速方便地求取船舶加筋板塑性性能的两个重要参数—裂纹尖端塑性区半径(Ry)和裂纹尖端张开位移(CTOD),文章提出了一种基于裂纹最大张口位移(MCOD)来确定加筋板的裂纹尖端塑性区半径和裂纹尖端张开位移的简便方法。该法基于理想弹... 为了快速方便地求取船舶加筋板塑性性能的两个重要参数—裂纹尖端塑性区半径(Ry)和裂纹尖端张开位移(CTOD),文章提出了一种基于裂纹最大张口位移(MCOD)来确定加筋板的裂纹尖端塑性区半径和裂纹尖端张开位移的简便方法。该法基于理想弹塑性材料,以提出的裂纹最大张口位移与裂纹尖端塑性区半径及裂纹尖端张开位移的拟合函数关系为基础,考虑了模型尺寸效应、材料特性参数及外载荷的影响。文中还对不同裂纹长度、不同屈服极限条件、不同板/筋刚度比时方法的适用性进行了分析,研究表明:该方法能够消除裂纹长度、屈服极限和外载荷等因素的影响,适用于有限宽船舶加筋板的弹塑性分析。 展开更多
关键词 船舶加筋板 CTOD 裂纹最大张口位移 裂纹尖端塑性区半径 弹塑性
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A537钢在盐水中疲劳裂纹尖端塑性区尺寸减小与声发射
16
作者 王政富 李劲 +3 位作者 魏学军 周向阳 柯伟 朱祖铭 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 1994年第1期18-22,共5页
研究了A537低强度结构钢在空气和3.5%NaC1中性水溶液中疲劳裂纹扩展及其相应的声发射规律.结果表明腐蚀疲劳裂纹扩展过程中声发射活动性下降.由于裂纹尖端塑性区内的位错运动是疲劳与腐蚀疲劳裂纹扩展的主要声发射源,所... 研究了A537低强度结构钢在空气和3.5%NaC1中性水溶液中疲劳裂纹扩展及其相应的声发射规律.结果表明腐蚀疲劳裂纹扩展过程中声发射活动性下降.由于裂纹尖端塑性区内的位错运动是疲劳与腐蚀疲劳裂纹扩展的主要声发射源,所以认为声发射活动性下降是氢使裂尖塑性尺寸减小所致.用激光激斑干涉法测量裂纹尖端应变分布,证明氢的存在使裂尖塑性区尺寸减小.氢的存在同时提高裂尖局部材料的流变应力. 展开更多
关键词 腐蚀疲劳 声发射 裂尖塑性区 结构钢
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裂尖塑性流变区的实验研究(Ⅱ)(英文)
17
作者 许忠勇 袁龙蔚 《湘潭大学自然科学学报》 CAS CSCD 1989年第1期193-199,共7页
为了进一步验证我们关于流变断裂学理论的新见解,特别是作者提出的“变质量断裂模型”的正确与否,本文对裂尖塑性流变区的实验研究进行了阶段性的报告。文中提出了“光塑性实验新方法”,在国防科大和兰卅石油机械研究所的支持下,利用现... 为了进一步验证我们关于流变断裂学理论的新见解,特别是作者提出的“变质量断裂模型”的正确与否,本文对裂尖塑性流变区的实验研究进行了阶段性的报告。文中提出了“光塑性实验新方法”,在国防科大和兰卅石油机械研究所的支持下,利用现代高科技成果对塑料试件随外载连续而不可逆的色度场进行了数字图象分析和红外扫描研究后,使我们能定量地给出裂尖塑性区随裂纹扩展的变化情况及对应的温度场,应力应变场和热耗散值。文中给出了部分由计算机处理后的彩色图片和计算结果。这些新的方法和实验结果表明我们在这方面的研究走在国内外前列,它不但为断裂力学研究提供了新的方法和手段,而且在弹塑性力学,有限元计算和解决工程实际问题等方面都具有广泛而重要的应用价值。 展开更多
关键词 裂尖 塑性区 流变 变质量 断裂模型
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不同应力状态下裂尖塑性区对4340钢疲劳短裂纹扩展的影响
18
作者 吴晓磊 《上海钢研》 1994年第3期17-20,共4页
本文根据4340高强钢疲劳短裂纹扩展试验,并利用Von Mises屈服准则得到穿透裂纹表面和内层裂纹的裂尖塑性区形状,对不同应力状态下裂尖塑性区对短裂纹扩展机制和短裂纹效应的影响进行了分析,认为裂尖塑性区在短裂纹的扩展过程中起决定作... 本文根据4340高强钢疲劳短裂纹扩展试验,并利用Von Mises屈服准则得到穿透裂纹表面和内层裂纹的裂尖塑性区形状,对不同应力状态下裂尖塑性区对短裂纹扩展机制和短裂纹效应的影响进行了分析,认为裂尖塑性区在短裂纹的扩展过程中起决定作用,穿透裂纹表面与内层裂尖塑性区因应力状态不同而导致不同的短裂纹扩展行为。 展开更多
关键词 短裂纹扩展 裂尖塑性区 应力状态
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